盖梁牛腿托架检算计算书
盖梁支架验算书
1、盖梁模板全部采用大块定型钢模板，提前进行现场试拼，试拼完成后在现场整体安装。
用全站仪放出立柱中心点，根据中心点位置放出轴线，然后由盖梁轴线定出盖梁的几何尺寸，经监理工程师检验合格后，支盖梁底模，然后绑扎钢筋，经监理工程师检验合格后支盖梁侧模，然后经监理工程师检验模板合格后浇筑砼。
盖梁砼一次性浇筑成型，计划定制1套完整盖梁模板、增加1套底膜和2套钢棒及型钢支撑体系。
2、总乐路中桥盖梁长×宽×高（13.6m×1.9m×1.8m），属于大体积混凝土施工。
支架采用组合支架，墩顶横向0.7m处设置￠100mm直径的A3穿心钢棒，钢棒中心点离墩顶的距离根据实际需要确定。
盖梁悬挑部分为2.1m，盖梁两侧横向分配梁采用Ⅰ56b双拼工字钢，每根长度为19米,悬挑部分腹板用2cm厚钢板按0.5m间距加强。
柱间及柱外纵向分配梁采用Ⅰ20b工字钢，间距为0.6m,共计14根，每根长度为6m，工字钢上铺盖梁底模板，悬挑变截面部分采用钢筋托架支撑底膜。
，用钢楔与可调式顶托、底托进行模板升降，在模板底部、中部、顶部设置3排φ22螺杆进行对拉，拉杆横竖间距为60*90cm，中间一排螺杆孔采用预埋PVC的方式成孔。
以确保模板稳定及几何尺寸，模板的安装与拆卸由吊车完成。
3、操作平台应大于盖梁间隙1.2m，平台下层满铺3cm厚木跳板，上层铺设1.5mm钢板，沿着纵向分配梁搭设1.2m高安全护栏。
支架底采用兜底网封密，以防止空中落物伤人，平台四周安装密目网，形成封闭的空中支架与操作平台，以利于人工作业。
4、盖梁支架设计如下图5、荷载分析及计算（1）、计算假定；工字钢放在圆钢上按外伸梁计算，工字钢被固定在混凝土墩柱两侧。
砼初凝前，荷载按均布荷载垂直作用在两片工字钢上，柱顶承受的荷栽忽略不计（偏安全），此处只考虑工字钢受竖向弯、剪作用，圆钢受剪力作用（参考资料桥涵施工计算手册）。
（2）、按一次性整体浇筑计算：q1砼自重:43.93m3×26KN/m3=1142.18KN 钢筋砼取26KN/m3。
120m托架检算书
某铁路工程ZNTJ-5标某河特大桥2（70+3×120+70）m刚构连续梁托架检算书编制：审核：审批：中铁***集团有限公司某铁路工程ZNTJ-5项目经理部二○一一年八月4#、9#墩托架检算书底模采用1.5cm 厚竹胶板，下铺10×10cm 纵横方木，牛腿及纵梁采用3道Ι32a 工字钢，横梁铺设4道Ι20a 工字钢。
详见托架设计图。
施工荷载取混凝土容重：2.65t/m3 施工平台、防护等附属荷载：1kpa 施工荷载：2kpa一、模板支撑木方的计算木方按照腹板处最不利均布荷载计算。
取腹板底部进行计算，腹板底部纵向方木梁的横向间距为20cm 。
下层方木纵向间距60cm ，按照四跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，q=5.5×26.5×0.2=29.15KN/m ，实际取q=30KN/mq=30kn/mM=0.84MPaM=1.15MPaM=0.39MPaM=0.77MPaQ=7.1knQ=11knQ=9.7knQ=8.4knQ=8.4kn Q=11knQ=9.7knQ=7.1kn荷载分布图:弯矩图:剪力图:最大弯矩：1.15KN ·m 最大剪力：11kN最大支座力 N=20.7KN木方的截面力学参数为截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.15×106/166666.7=6.89Mpa＜14.5 Mpa(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度计算值 T=11×1000/(100×100)=1.1 Mpa＜2.3 Mpa (3)木方挠度计算最大变形 v =0.632×30×600.04/(100×11000.00×8333333.5)=0.3mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!二、横梁计算横梁采用4道Ι20a工字钢，间距60cm，将4根横梁作为整体作受力分析：腹板处混凝土厚度5.5m，箱室处混凝土厚度1.25m，翼板横断面面积为1㎡。
楼梯盖板牛腿计算书
牛腿设计(NIUT-1)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 设计资料：1.1 已知条件：混凝土强度等级：C35, f tk=2.20N/mm2, f c=16.70N/mm2纵筋级别： HRB400, f y=360N/mm2箍筋级别: HRB400, f y=360N/mm2弯筋级别: HRB400, f y=360N/mm2牛腿类型: 单牛腿牛腿尺寸: b=1000mm h=350mm h1=200mm c=150mm上柱宽度: H2=300mm 下柱宽度: H1=300mm牛腿顶部竖向力值: F vk=66.67kN, F v=90.00kN, a=100mm;牛腿顶部水平力值: F hk=0.00kN, F h=0.00kN;1.2 计算要求：1.斜截面抗裂验算2.正截面抗弯计算3.水平箍筋/弯起钢筋面积计算2 计算过程2.1 斜截面抗裂验算满足要求！2.2 正截面抗弯计算纵筋计算配筋量:取As1=ρmin·b·h0=620mm2As=A S1+A S2=ρmin·b·h0+1.2F h/f y=620mm2纵筋实配: 6E12 A s=679mm2(ρ=0.22%)>620mm2满足要求.2.3 水平箍筋/弯起钢筋面积计算水平箍筋面积计算计算箍筋用量(牛腿上部2/3h0范围): 取承受竖向力的受拉钢筋截面积一半310mm2.箍筋实配: E10@205牛腿上部2/3h0范围内: A sh=314mm2>310mm2满足要求.弯起钢筋面积计算计算弯筋用量: 取承受竖向力的受拉钢筋截面积一半310mm2.弯筋实配: 2E16A sb=402mm2(ρ=0.13%)>310mm2满足要求.---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------计算钢筋面积简图1:30实际配筋简图1:30设计荷载及尺寸简图---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------。
盖梁支架及模板计算书
盖梁模板及支架计算书一、编制依据⑴、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) (JTJ 0251-86) ⑵、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000) ⑶、《建筑施工手册》第四版 ⑷、《路桥施工计算手册》周水兴等著 ⑸、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) ⑹、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004) 二、侧压力计算根据《混凝土结构工程施工及验收规范》中新浇筑混凝土作业在模板上的最大侧压力计算公式如下：1/210120.22P t k k γν= h P γ=2γ-砼的重力密度，取24KN/m 3； t 0-砼初凝时间，取6h ；k 1-外加剂影响修正系数，取1.2； k 2-砼坍落度影响修正系数，取1.15； V-砼浇注速度，取1m/h ；h-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.2m ； 故砼侧压力：1/210120.22P t k k γν==0.22×24×6×1.2×1.15×11/2=43.72KN/m 2P 2 =24*2.2=52.8KN/m 2取两者较小值43.72KN/m 2，振捣混凝土产生的侧压力取4.0KN/m 2， 则总压力:P=1.2×43.72+1.4×4.0=58.06KN/m 2。
三、模板计算1、基本参数：模面板厚度为5mm 钢板,背楞采用[8，最大间距按300mm 计算，主龙骨2I18工字钢，每100cm 一道。
其中：Q235： [σ弯]=145Mpa ，[τ]=85Mpa ，E-弹性模量，钢材取2.1×105 Mpa 。
2、面板计算 ⑴、强度验算L x /l y =300/100=0.3。
根据《建筑施工计算手册》查表得：K f =0.00261, K mx =0.0416 K my =0.0017, K mx 0=-0.0843取1mm 板宽做为计算单元：q 1=58.06×103×0.001=58.06N/ma 、求支座弯矩：M x 0=K M 0ql 2=-0.0843×58.06×0.32=0.441N ·m面板截面系数：W=bh 2/6=1*52/6=4.2mm 3应力：max 487.881.31456M MPa MPaW σ===<0.441/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa b 、求跨中弯矩：M x =KM x 0ql 2=0.0843*58.06*0.32=0.44 N ·m应力:max 2421359.5714525300M MPa MPaW σ===<0.44/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa因此5mm 面板强度满足设计要求。
盖梁牛腿式支架设计与计算
（ ） ０ ２ Ｉ ａ工字 钢抗 弯模 量 ： ５
ｌ＝ｌ ８ ０ ｃ 。 ６ ｍ
１ 荷载计 算
（） １ 盖梁高 Ｈ＝ ． 宽 Ｂ ： ． 柱之间的 ２ ５ｍ， 。 ２ ６ｍ，
跨度 Ｌ＝５ｍ。 （ ） 梁钢筋 混凝 土荷 载 ： ２盖
ｇ ＝ Ｂ ＝６ （ Ｎ ｍ ） １ ｐ ｌ ５ ｋ ／
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２ ４・
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维普资讯
（） ６ 挠度 验 算 ：
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Ｐ＝ ｒ ［ｒ ０ ５＝ ０ （Ｎ） Ｓ ＝Ｓ ｏ］× ． ４２ ｋ
（） ３
＞ 要 ＜ ｌ ／ ＼ ｌ ＞ ＜
，
式中：——危险截面处最大应力 ，ｇｃ ｋ／ｍ ；
［ ——许用应力 ， １ Ｎ ｃ ］ 取 ６ｋ ／ｍ 。
为 ４ ｍ × ０ｃ 支 架上 设 横 方木 及 模板 。盖 梁两 ０ｃ ４ ｍ， 端三角 斜 面设 钢 管 支 架 ， 距 为 ４ ｍ。盖 梁 支 架 间 ０ｃ 的设计 见 图 １ 。
（） １ 单条 Ｉ ０ 工字钢上单位长度荷载： ａ ５
ｇ ＝（ ２ ． Ｉ）２＝ ９ ７ ｋ ／ ３ ｇ ＋１０ ｐ ／ ８ ． （ Ｎ ｍ）
由计算结果可知： Ｒ （０ ． Ｎ ， Ｐ＞ ３ １４ｋ ） 能达到抗
剪要求。
２ ２ 主梁 Ｉ ０ 工 字钢 的计 算 ． ａ ５
纵粱
ｆ
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｛
盖梁模板托架(含中系梁)计算书
附件2 下坝高架桥盖梁抱箍模板体系计算书一、计算依据1、下坝高架桥施工图2、《公路桥涵施工技术规范》3、《路桥施工计算手册》二、采用数据1、型钢、板A3（1）轴向应力：[δ] = 140Mpa（2）弯曲应力：[δw] = 205 Mpa（3）弹性模量A3 16Mn [ E ] = 2.1×105Mpa2、挠度: [f] =1 400三、设计荷载抱箍模板体系：盖梁梁高H = 1.4 m（1）模板、支撑：1.0 KN/m2（2）新浇钢筋混凝土容重：26×1.4 =36.4 KN/m2（3）施工人员机具荷载： 2.5 KN/m2（4）倾倒混凝土冲击荷载：2 KN/m2（5）振捣荷载：2.0 KN/m2（6）其它荷载：A、计算荷载：（强度）Pmax= （1+36.4）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4= 53.98 KN/m2 取Pmax= 54 KN/m2B、计算荷载：（验算刚度）P max = （1+36.4）×1.2=44.9 KN/m2 取Pmax= 45KN/m2四、模板计算：1、面板：钢模板 150×4 mm（厂家定制，省略计算）2、小梁(分布梁)： 18工字钢（1）计算图q 1 = 0.7×54=37.8 KN/mq 2= 0.7×45=31.5 KN/m（2）强度M max = 37.8×1.62 /8= 12.1 KN/mδw = 12.1×106/185×103=65.4 Mpa <[205Mpa] ，满足要求！W = 185cm 3（3）挠度f = 0.677×31.5×16004/100×2.1×106×1660×104=0.04 mm <[1600/400 =4 mm]， 满足要求！I =1660 cm 43、大梁（主梁）：40A 工字钢（1）计算荷载4q 1 = 1.6/2×54=43.2 KN/mq 2= 1.6/2×45=36 KN/m（2）强度1234( 1 )( 2 )( 3 )-99.85-99.85-99.85128.30-99.85q 1 =37.8KN/m (q 2 =31.5KN/m)单位：m 图2M= 128.3 KN•mmaxδw = 128.3×106 /1090×103 = 117.7 Mpa <[205 Mpa]，满足要求！（3）挠度f = 5×36×65004 /384×2.1×106×21720×104= 1.8 mm <[6500/400=16.3 mm]，满足要求！4、钢抱箍（1）计算荷载N=ql/2=42.3×6.5/2=137.5 KN≈138 KN（2）侧阻力L:抱箍周长；h：抱箍高度；qsk：极限侧阻力80 kpa；ψ：折减系数1Qsik=L×h×qsk×ψ=5.03×0.5×80×1=201 KNQsik＞N，满足要求！5、高强度螺栓连接采用M28高强螺栓，预加拉力：P=225 KN，摩擦系数：µ=0.35，安全系数：K=1.7螺栓抗剪容许承载力：[N L]=Pµn/K=(225×0.35×1)/1.7=46.3 KN≥R=138/8=17.3 KN，max满足要求！。
桥梁顶升牛腿计算书
耒宜高速公路大修工程S3标五里源小桥顶升计算书1、五里源小桥梁体的重量（含桥面铺装结构层）计算单幅：(10片梁)：G=（16.17×20×8+18.35×20×2）/10=332.12（吨）。
2、反力架承受力的计算①反力架承载力计算：单个反力架Q235钢板的抗弯强度f=205N/mm2，钢板的长L=240mm，宽度b=200mm，厚度h=20mm。
若使钢板背板处焊接断裂需满足：N=γg N gk+γq N qkσ=N/A≤f其中A=240×20=4800mm2，γg=1.2，γq=1.4，N gk为永久荷载标准值产生的力，N qk为可变荷载标准值产生的力。
在此处可变荷载产生的力可忽略不计，则有N gk≤fA/1.2=82.0(吨)。
考虑1.5倍安全系数后，单个反力架的最大承载力=82.0/1.5=54.7（吨）。
K1766+991.6五里源小桥单幅（10片梁）设计安装反力架22个，则合计反力架的总承受力=54.7×22=1202.7（吨）。
②植筋剪切力计算：M20高强螺栓（5.8级）的抗剪强度为212N/ mm2，螺杆应力面积为245 mm2。
则单个高强螺栓的剪力=212×245=51940（N）=5.2（吨），每个反力支架植入M20高强螺栓（5.8级）8个，综合剪强力为5.2×8=41.6（吨）。
考虑1.5倍安全系数后，单个反力架植筋能承受的最大剪力=41.6/1.5=27.7（吨）。
③植筋拉拔力计算由于在顶升过程中，单个反力架的承载力=332.12/22=15.1（吨），则每个反力架植筋的总拉拔力=15.1×190/305=9.4（吨），所以平均每根植筋的拉拔力=9.4/8=1.2（吨）。
考虑1.5倍安全系数后，单根植筋承受的拉拔力=1.2×1.5=1.8（吨）。
④结论在1.5倍安全系数下，K1766+991.6五里源小桥单幅（10片梁）的反力架总承受力为1202.7吨，远远大于五里源小桥单幅的重量332.12吨，所以反力架的承载能力是安全的。
悬空支架-预设牛腿法盖梁施工支架计算
悬空支架-预设牛腿法预埋牛腿施工盖梁（适应方形墩）以下桥为例。
盖梁几何尺寸： 13.35m *1.8m*1.5m（长*宽*高），Ф1.4m墩柱为3根，墩柱横向间距4.725m。
1=1.05*1.8*1.5*26=73.71KN/m（混凝土在浇筑期间为软塑盖梁钢筋砼自重q1状，可不考虑墩柱的支承，计算时假定95-100%混凝土均由支撑系统承担，1.05为混凝土胀模系数）模板q2=0.8*（1.5*2+1.8）=3.84KN/m（模板按80Kg/m2）方木分配梁及横梁等自重q3=2.0KN/m（暂估）施工人员及机具荷载q4=2.0*1.8=3.6KN/m混凝土倾倒荷载q5=4.0*1.8=7.2KN/m混凝土捣固荷载q6=2.0*1.8=3.6KN/m荷载总重q=q1+q2+q3+q4+q5+q6=73.71+3.84+2.0+3.6+7.2+3.6=93.95KN/m2、纵向分配梁计算底模下纵梁采用普通12号槽钢，横向间距35cm。
单根纵梁荷载q=q*0.35/1.8=93.95*0.35/1.8=18.27KN/m，计算跨距2.0m（两侧横梁的中心距）。
纵梁截面力学参数：Wx = 61666.7mm3，Sx = 35923.5mm3，抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。
经计算：剪力范围为 -16.45—16.45KN，弯矩范围为-9.04--0KN.m。
由 Vx*Sx / (Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为27.65MPa，满足。
由 Mx / Wx得计算得强度应力为146.65MPa，满足。
最大挠度为4.7mm，挠跨比为 1/425>1/400，满足。
3、横梁计算横梁采用热轧普通I32a，单根横梁荷载F=q/2=93.95/2=46.98KN/m。
横梁截面的力学参数： Wx = 693750mm3，Sx = 397244mm3，抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，抗剪强度设计值 fv = 125MPa。
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盖梁托架检算计算书一、荷载分析:盖梁自重: G1＝1.4×0.2×26＝7.28KN/m模板自重0.50kN/m2施工活荷载3.00kN/m2。
盖梁荷载总和为q1＝(7.28+0.50×0.2)×1.2+3×0.2×1.4＝9.696KN/m二、横向方木间距(1)、底板计算宽度取1000mm,方木10cm×10cm间距设为200～300mm,则L/h=(200～300)/15=13.3～20,查表8-31,L/h>13.5,故知由挠度控制：L/400=0.677q1L4/(100EI)=0.677×9.696×L4×12/(100×9.5×103×1000×153)移项化简得：L=（1.02×107）1/3=216.7mm故横向楞木间距为216.7mm。
（2）、刚度控制：M= ql2/10将[σ]=M/W代入，得L2=10W[σ]/q,按1.0m宽、1.5cm厚板计算，有W=bh2/6=100×1.52/6=37.5cm3q=9.696KN/m竹胶板受弯时的容许应力[σ]=11MPa代入上式，得L=(10W[σ]/q)1/2=(10×37.5×103×11/9.696) 1/2=652.3mm 按最小值,故横向方木间距为216.7，本方案取200mm。
三、横向(纵桥方向)楞木验算横向楞木规格为10cm×10cm，那么I=bh3/12=10×103/12=833.3cm4E=9.5×103N/mm2W=bh2/6=10×102/6=166.7cm3抗弯强度EI=9.5×103×833.3×104×10-3×10-6=79.2KN.m2纵向楞木受力分析如下图所示：9.70由smslover计算得出弯距如下图所示：2.05由上图可知：M max＝2.05KN〃m由smslover计算得出剪力图如下：-6.30由上图可知：V max＝6.3KN刚度验算：δ=M/ W=2.05×106 N〃mm /(166.7×103)mm=12.3N/mm2<[f]=13N/mm2 δ=VS x/I y t=6.3×103×125×103/(833.3×104×100)=0.95N/mm2<[f]= 1.3N/mm2则刚度满足要求.挠度验算横向楞木规格为10cm×10cm，那么I=bh3/12=10×103/12=833.3cm4E=9.5×103N/mm2W=bh2/6=10×102/6=166.7cm3抗弯强度EI=9.5×103×833.3×104×10-3×10-6=79.2KN.m2xf max = 0.003m=3 mm <L/400=1300/400=3.3mm 则挠度满足要求四、托架检算1）横梁检算 横梁为2I40a, 查表得:惯性矩：I x =21700cm 4； 截面模量：W x =1090cm 3； 模板自重0.50kN/m2 施工活荷载3.50kN/m2 I40a 单位重量：67.598kg/m ；EI=2.1×1011×2×21700×10-8=91140×103N.m 2×10-3=91140KN.m 2G 1=(1.4×0.7×26+0.5×1.4+67.598/1000×9.8×2)×1.2+3×1.4×1.4=38.9KN/mG 2=(1.4×1.4×26+0.5×1.4+67.598/1000×9.8×2)×1.2+3×1.4×1.4=69.46KN/m横梁为I40a 受力分析如下图所示38.9069.4669.4638.90由smslover 计算得出弯距如下图所示：由上图可知：M max ＝177.61KN 〃m由smslover 计算得出剪力图如下：由上图可知：V max ＝192.44KN 支座最大反力F=384.88KN 刚度验算： δ=M/ W=177.61×106 N 〃mm /(2×1090×103)mm =81.5N/mm 2<…σw ‟＝181Mpa δ=VS x /I y t=192.44×103×2×636×103/(21700×104×12.5×4)=22.6N/mm 2-41.10-151.1588.80 -177.6188.80-151.15 -41.10-70.11-142.14182.64-192.44192.44-182.64142.1470.11<…τ‟＝106Mpa 则刚度满足要求.抗弯强度EI=2.1×1011×2×21700×10-8=91140×103N.m 2×10-3=91140KN.m 2f max = 0.001m=1 mm <L/400=5400/400=13.5mm 则挠度满足要求. 五、牛腿受力计算 检算：2。
本图数据均以"cm"计注：1。
本图倒角均为5cm ×5cm32以上图单位均以“cm ”计。
角焊布置如图所示。
焊缝有效截面，竖向角焊缝L W1=150-16=134mm ，水平角焊缝L W2=320-64=256mm ，h f =10mm ， 布置水平角焊缝的目的是考虑当力P 对牛腿腹板有偏心时增加牛腿抗扭转变形的能力。
（1）角焊缝所受外力设计值弯矩 M=Pe=384.88/2×0.065=12.51KN.m剪力 V=P=384.88/2=192.44KN角焊缝有效截面的几何特性把图所示的角焊缝有效截面看作由厚度h e=0.7h f=7mm的“直张段”组成的到L形，并紧贴在牛腿翼缘板下面和腹板两侧。
由此引起的误差极小，可略去不计。
竖向角焊缝有效截面面积A W1=8h e×13.4=107.2h e=750.4（cm2），水平角焊缝有效截面面积A W2=2h e×25.6=51.2 h e=358.4（cm2），这里h e 单位为cm。
对水平角焊缝取面积矩，求焊缝有效截面的形心位置y=13.4×8×6.7/（25.6×2+13.4×8）=4.5cm，对x轴的惯性矩I x=2×256×73/12+8×7×134 3/12+28×134×（134/2-45）2=11325664mm4。
（2）焊缝应力和角焊缝焊脚尺寸假设弯矩由全部焊缝承受，剪力只由竖向角焊缝承受并沿竖向焊缝均匀分布。
焊缝上端拉应力δf1=My/ I x =49.71MPa焊缝下端压应力δf2=M（L W1-y）/ I x =98.31MPa竖向焊缝上的平均剪应力δ=V/ A W1=5.4MPa理论上，因为δf1<δf2，应由焊缝上端的强度控制。
代入公式σW=（σ2+3τ2）1/2=（（98.31/1.22）2+3×5.42）1/2=81.12 MPa<160 Mpa>1.5√16=6mm采用h f=10mm<1.2×16=19.2mm满足强度要求实际上，由于焊缝下端δf2是压力，其值虽大，但不会控制焊缝的安全，设计中可采用焊缝上端的拉应力作为控制值。
试验证明，这样计算对有加劲腹板的牛腿，其焊缝仍有足够的安全度。
这样，h f=10mm抗扭转变形的能力。
（3）钢板所受外力设计值弯矩 M=Pe=384.88/2×0.065=12.51KN.m剪力 V=P=384.88/2=192.44KN钢板有效截面的几何特性把图所示的有效截面的“直张段”组成的到L形。
竖向有效截面面积A W1=16×134×4=8576mm2，水平有效截面面积A W2=20×256=5120mm 2。
对水平钢板取面积矩，求钢板有效截面的形心位置y=13.4×4×6.7/（25.6+13.4×4）=4.5cm，对x轴的惯性矩I x=256×203/12+4×16×134 3/12+4×16×134×（134/2-45）2=13191893.33mm4。
（4）钢板应力和钢板尺寸假设弯矩由全部钢板承受，剪力只由竖向钢板承受并沿竖向钢板均匀分布。
焊缝上端拉应力δf1=My/ I x =42.67MPa焊缝下端压应力δf2=M（134-y）/ I x =84.4MPa竖向焊缝上的平均剪应力δ=V/ A W1=22.44MPa理论上，因为δf1<δf2，应由上端的强度控制。
代入公式σW=（σ2+3τ2）1/2=（（84.4/1.22）2+3×22.442）1/2=79.35MPa<160 Mpa牛腿加肋及平台钢板采用t=16mm满足强度要求。