天然气物性参数(新)
AGA8—92DC计算方法天然气压缩因子计算（最漂亮的）
AGA8—92DC计算⽅法天然⽓压缩因⼦计算（最漂亮的）AGA8—92DC计算⽅法天然⽓压缩因⼦计算摘要：按照GB／T 17747．2—1999《天然⽓压缩因⼦的计算第2部分：⽤摩尔组成进⾏计算》，采⽤AGA8—92DC计算⽅法，⽤VB编程计算了天然⽓压缩因⼦。
⽤⼆分法求解状态⽅程，精度满⾜⼯程需要。
关键词：压缩因⼦；AGA8—92DC计算⽅法；⼆分法1概述⼯作状态下的压缩因⼦是天然⽓最重要的物性参数之⼀，涉及到天然⽓的勘探、开发、输送、计量和利⽤等各个⽅⾯。
实测天然⽓压缩因⼦所需的仪器设备价格⾼，不易推⼴，因此计算⽅法发展很快，主要为经验公式和状态⽅程计算⽅法。
1992年6⽉26⽇，国际标准化组织(ISO)天然⽓技术委员会(TC193)及分析技术分委员会(TC193/SC1)在挪威斯泰万格(Stavanger)召开了第四次全体会议，会上推荐了两个精度较⾼的计算⼯作状态下天然⽓压缩因⼦的⽅程，⽬PAGA8-92DC⽅程、SGERG-88⽅程[1]。
随后，国际标准化组织于1994年形成了国际标准草案[2]。
AGA8-92DC⽅程来⾃美国煤⽓协会(AGA)。
美国煤⽓协会在天然⽓压缩因⼦和超压缩因⼦表的基础上，开展了⼤量研究，于1992年发表了以状态⽅程为基础计算压缩因⼦的AGA No.8报告及AGA8-92DC⽅程[2]。
1994年，四川⽯油管理局天然⽓研究所遵照中国⽯油天然⽓总公司技术监督局的指⽰，对国际标准化组织1992年挪威斯泰万格会议推荐的AGA8-92DC ⽅程、SGERG-88⽅程进⾏验证研究，于1996年底基本完成[2]。
1999年，四川⽯油管理局天然⽓研究院(前⾝为四川⽯油管理局天然⽓研究所)起草的《天然⽓压缩因⼦的计算》GB/T 17747.1～3—1999被批准、发布。
《天然⽓压缩因⼦的计算》GB/T 17747.1～3—1999包括3个部分：《天然⽓压缩因⼦的计算第1部分：导论和指南》GB/T 17747.1—1999，《天然⽓压缩因⼦的计算第2部分：⽤摩尔组成进⾏计算》GB/T 17747.2—1999，《天然⽓压缩因⼦的计算第3部分：⽤物性值进⾏计算》GB/T 17747.3—1999。
天然气标况热值
天然气标况热值1. 简介天然气是一种常见的燃料，广泛应用于工业、商业和家庭等领域。
在使用天然气时，了解其热值是非常重要的。
热值是指单位质量或体积的燃料所释放的能量，通常以焦耳（J）或卡路里（cal）为单位。
在国际上，常用的能量单位是焦耳。
2. 天然气标况天然气的标况是指在一定的温度和压力下，对其进行测量和计算所得到的数值。
国际上通用的天然气标况条件为20℃和101.325千帕（大气压）。
这个条件下，天然气被认为处于理想状态，并且各种性质参数都可以与其他物质进行比较。
3. 天然气热值计算方法天然气热值可以通过不同的方法进行计算。
以下是两种常用的计算方法：3.1 Wobbe指数法Wobbe指数法是一种根据天然气组分来估算燃料能量含量的方法。
该方法基于Wobbe指数，即相同Wobbe指数的两种燃料在相同条件下会产生相同的燃烧效果。
Wobbe指数可以通过天然气组分的测量来计算，进而得到天然气的热值。
3.2 焓值法焓值法是一种通过测量天然气的温度和压力来计算其热值的方法。
这种方法基于理想气体状态方程，通过测量天然气的温度和压力，并结合相关的物性参数，可以计算出天然气的焓值，从而得到其热值。
4. 天然气标况热值单位天然气标况热值通常以每立方米（m³）或每千克（kg）为单位进行表示。
在国际上，常用的单位是焦耳/立方米（J/m³）或卡/立方米（cal/m³）。
此外，也可以使用其他能量单位如千焦耳/立方米（kJ/m³）、英热单位/立方英尺（Btu/ft³）等。
5. 影响天然气标况热值因素天然气标况热值受多种因素影响。
以下是几个主要因素：5.1 天然气组分不同成分的天然气具有不同的热值。
天然气的主要成分是甲烷，其热值相对较高。
其他成分如乙烯、丙烯等也会对天然气的热值产生影响。
5.2 湿度湿天然气中含有水蒸气，这会降低其热值。
湿度越高，天然气的热值越低。
5.3 杂质含量天然气中可能含有一些杂质，如硫化氢、二氧化碳等。
天然气压缩因子及标准体积计算
天然气压缩因子及标准体积计算天然气压缩因子及标准体积计算导语：天然气是一种重要的能源资源，广泛应用于工业、民用和交通领域。
在储存和运输过程中，天然气往往会受到压缩或膨胀的影响。
为了更准确地计量天然气的数量，我们需要了解天然气压缩因子和标准体积的概念，并掌握相关的计算方法。
一、天然气压缩因子的概念天然气的体积与压力、温度以及成分有关，而天然气的压缩因子则是描述天然气体积变化的重要参数。
压缩因子是指实际天然气体积与理论天然气体积之间的比值。
天然气在不同压力和温度下的压缩因子是不同的，通常用Z表示。
当Z=1时，说明天然气符合理想状态，即PV=ZnRT，其中P是天然气的压力，V是天然气的体积，n是物质的摩尔数，R是气体常数，T是天然气的温度。
当Z小于1时，说明天然气存在压缩，体积变小；当Z大于1时，说明天然气存在膨胀，体积变大。
二、天然气压缩因子的计算方法天然气压缩因子的值受到很多因素的影响，如压力、温度、天然气的成分和田间条件等。
常见的计算方法有实验法和经验法。
实验法是通过实验测定压缩因子的值。
实验室通常使用高精度的实验装置，将天然气在不同压力和温度下进行测量，并计算出相应的压缩因子。
这种方法准确度高，但时间成本较高，不适合大规模应用。
经验法是通过统计数据建立的数学模型来计算压缩因子。
常用的经验法有很多，如Dranchuk-Abou-Kassem (DAK)模型、Peng-Robinson (PR)模型等。
这些模型基于一定的假设和实验数据，通过计算方程以及相似物性参数，预测天然气的压缩因子。
经验法计算速度较快，适用于大规模计算，但存在一定的误差。
三、标准体积的概念和计算标准体积是指天然气在标准条件下的体积，常用单位是立方米（m³）。
标准条件一般指标准大气压（101.325千帕）和摄氏度为15℃（或20℃）的状态。
天然气的实际体积与标准体积之间存在一定的关系，可以通过压缩因子进行计算。
标准体积与实际体积之间的关系可以用以下公式表示：V_std = V_actual * Z * (P_std / P_actual) * (T_actual / T_std)其中，V_std是标准体积，V_actual是实际体积，Z是压缩因子，P_std和P_actual分别是标准压力和实际压力，T_actual和T_std分别是实际温度和标准温度。
油层物理2-3
•
Z 是用气体状态方程计算实际气体PVT行为的关键。 是用气体状态方程计算实际气体PVT行为的关键。 类似于相态方程中的平衡常数K （类似于相态方程中的平衡常数K）
天然气的高压物性
（3）压缩因子Z 的求取 压缩因子Z
实验测定 图版法
第2章3节
① 实验测定
在温度T 在温度T下，依据状态方程有： 依据状态方程有： 在低压P 在低压P0下：P0V0 = nRT 在压力P 在压力P下：PV = ZnRT
油层物理
储层流体的物理特性
第二章
储层流体的物理性质 本章内容
§1 §2 §3 §4 §5 §6 油气藏烃类的相态特征 油气的分离与溶解 天然气的高压物性 地层原油的高压物性 地层水的高压物性 地层流体高压物性参数应用
第2章
储层流体的物理性质
§3 天然气的高压物性
天然气的最大特点是具有极大的压缩性。 天然气的最大特点是具有极大的压缩性。
→
Z = PV PV0 0
式中： 1at， 下的体积。 式中：P0＝1at，V0为T、P0下的体积。 → 据此式可测得各种气体不同T、P下的Z。 据此式可测得各种气体不同T 下的Z
天然气的高压物性
② 图版法
单组分气体： 单组分气体：Z－P图版 ——用实验测定的不同 ——用实验测定的不同T、P下的Z绘制 用实验测定的不同T 下的Z 混合气体： Z－Pr通用图版 混合气体： ——据对应状态原理用气体实测数据绘制 ——据对应状态原理用气体实测数据绘制
结论： 结论： PV Z = Zc ⋅ r r • 对比状态下，任何气体Z 相同： 对比状态下，任何气体Z 相同：
•
可用任意一种气体绘制Z 可用任意一种气体绘制Z－pr通用图版
中国天然气计量技术标准体系介绍
一、标准体系概述为加快天然气贸易计量与国际接轨，提高计量准确度，维护供需双方经济利益，我国结合国情，并参考相应国际标准和国外先进标准，转化、制定了一系列的天然气计量标准。
在这一系列标准中，基础标准是GB/T18603-2001《天然气计量系统技术要求》。
它是一个系统标准，覆盖了天然气计量系统的设计、建设、投产运行、验收、维护、校准及检定等整个过程，规定了天然气计量系统的组成内容及辅助设备的技术要求，并按天然气计量站规模分级规定了系统配置要求。
天然气计量标准体系中的流量计量标准涵盖了目前常用的涡轮、超声、旋转容积、旋进漩涡、孔板和科里奥利质量流量计，基本满足了天然气工业迅速发展的需要。
除流量计量标准外，还包括为获得密度而进行的间接测量（如压力、温度），天然气组分测试及计算标准，还有天然气物性参数（如压缩因子等）的计算标准，以及相关的检定规程、校准规范等。
二、主要技术标准内容及特点中国天然气计量技术标准体系是建立在体积计量方式下的标准体系，对计量系统设计、仪表的配置、流量测量方法、准确度的要求等方面提出了更高的要求，能量计量的基础是体积计量，由于物性参数都是用气体组成进行计算，把体积量与发热量相乘得到能量值后，可实行能量计量。
1.GB/T18603-2001《天然气计量系统技术要求》GB/T18603-2001主要参考欧洲标准EN1776：1998《供气系统天然气计量站功能要求》和国际法制计量组织流量计量技术委员会气体计量分委员会OIML TC8/SC7《气体燃料计量系统》国际建议（1998年10月第3版）编制，规定了新建天然气贸易计量站计量系统的设计、建设、投产运行、维护方面的技术要求。
标准适用于设计通过能力等于或大于500Nm3/h，工作压力不低于0.1MPa（表压）的天然气贸易计量站计量系统。
年输送量等于或小于30万Nm3可以不包括在该标准范围之内。
目前，该标准已重新修订并报批，待发布。
2.GB/T21446-2008《用标准孔板流量计测量天然气流量》GB/T21446-2008非等效采用ISO5167：2003（E）《用安装在充满流体的圆形截面管道中的差压装置测量流量》，同时参考了AGANo.3：2000《天然气流体计量同心直角边孔板流量计》的部分内容，标准规定了标准孔板的结构形式、技术要求；节流装置的取压方式、使用方法、安装和操作条件以及天然气在标准条件下体积流量、质量流量和能量流量的计算方法，同时还给出了计算流量及其有关不确定度等方面的必要资料。
天然气能量计量技术规范.pdf
天然气能量计量技术规范Array Metrological Specificationfor the Energy Measurement of Natural Gas本规范经国家市场监管总局202x年xx月xx日批准，并自202x 年xx月xx日起施行归口单位：全国能源资源计量技术委员会起草单位：参加起草单位：本规范委托全国能源资源计量技术委员会负责解释本规范主要起草人：参加起草人：目录1.范围 (3)2.引用文件 (3)3.术语和定义 (4)3.1发热量（Calorific V alue） (4)3.2燃烧参比条件（Combustion Reference Condition） (5)3.3计量参比条件（Metering Reference Condition） (5)3.4高位发热量（Superior Calorific V alue） (5)3.5能量（Energy） (5)4.计量特性 (5)6.计量方法 (6)6.1天然气流量 (6)6.1.1 流量测量 (7)6.1.2 温度测量 (8)6.1.3 压力测量 (8)6.1.4 物性参数测定 (8)6.2天然气发热量 (8)6.2.1 发热量直接测定 (8)I6.2.2 发热量间接测定 (9)6.3天然气能量 (14)6.3.1 计量参比条件下体积流量计算 (14)6.3.2 计量参比条件下能量流量计算 (14)6.3.3 计量参比条件下能量积算 (15)6.3.4 数据采集处理装置 (15)7.计量结果表示 (16)附录A天然气能量计量系统不确定度评定示例 (17)附录B天然气能量计量系统测试评价报告示例 (27)II引言JJF 1071《国家计量校准规范编写规则》、JJF1001《通用计量术语及定义》和JJF1059.1《测量不确定度评定与表示》共同构成支撑本规范制定工作的基础性系列规范。
本规范的编写主要参考：GB/T 18603-2014 《天然气计量系统技术要求》GB/T 22723-2008《天然气能量的测定》本规范为首次发布。
天然气管道流量压力标准
天然气管道流量压力标准天然气管道的流量和压力标准通常受到国家和地区的管制和监管。
这些标准的设定旨在确保天然气输送系统的安全、稳定和高效运行。
以下是一些常见的天然气管道流量和压力标准：1.流量标准：•体积流量：天然气流量通常以标准体积流量表示，例如立方米每小时（m³/h）或立方英尺每小时（ft³/h）。
•质量流量：有时也以质量流量进行度量，例如千克每小时（kg/h）或磅每小时（lb/h）。
2.压力标准：•输气压力：天然气管道系统中的输气压力是一个关键参数。
压力通常以帕斯卡（Pa）或千帕（kPa）为单位。
压力可以根据管道的不同部分和要求而有所不同。
•压缩站压力：在天然气输送过程中，压缩站通常用于提高气体压力，以便在管道系统中更远距离地输送天然气。
压缩站的设计和操作需要符合相应的标准。
3.温度标准：•输气温度：天然气管道系统中输送的气体温度通常以摄氏度（℃）或华氏度（°F）表示。
温度的控制对于维持天然气的物性和管道系统的稳定性至关重要。
4.测量和监测：天然气管道系统需要使用准确的流量和压力测量设备，以便进行实时监测和控制。
这些设备通常需要符合相关的国际或地区性标准。
5.安全标准：天然气管道运营商必须遵守关于管道设计、建设、操作和维护的安全标准。
这些标准旨在最大程度地减少事故和故障，确保天然气输送的安全性。
这些标准和规范通常由国家或地区的能源管理机构、管道运营商和国际标准组织制定和监管。
在进行天然气管道项目或操作时，参与方需要遵循相应的法规和标准以确保系统的安全性和可靠性。
天然气计量国际标准及其它规范简介
天然气计量国际标准及其它规范简介来源:66仪器仪表网点击:48 发布时间:2011-04-08在天然气计量的相关标准中，流量计量标准是主要的，另外它还应包括天然气密度、组成、发热量、压缩因子等相关参数的测量和计算标准。
此外，还有仪器仪表，设计及安全等标准。
天然气计量涉及到设计、建设、投产、操作、维修、检验、检定以及安全环保等各个方面，因此其相关标准是很广泛的。
1．国际标准化组织（ISO）等天然气计量相关标准的情况1）流量方面制订天然气流量计量标准的ISO技术委员会为TC30<封闭管道流体流量测量技术委员会>和TC28<石油和润滑油技术委员会>，国际法制计量组织（OIML）为TC8<流体量的测量技术委员会>，他们制订的有关标准和国际建议有：ISO 5167:2000 用差压装置测量流体流量，共分四部分，包括总则、孔板、喷嘴和文丘里喷嘴、文丘里管等。
ISO 9300:1990 采用临界流文丘里喷嘴的气体流量测量ISO 9951:1993 封闭管道中气体流量测量-涡轮流量计ISO 10790:1994 封闭管道中流体流量测量-科里奥利质量流量计ISO/TR 12765:1998 封闭管道中流体流量测量-传播时间法超声流量计ISO/TR 5168:1998 流体流量测量-不确定度的估计ISO/TR 7066-1:1997 流量测量装置校准和使用方面不确定度的估计-第一部分：线性校准关系ISO 7066-2:1988 流量测量装置校准和使用方面的不确定度的估计-第二部分：非线性校准关系R6:1989 气体体积流量计一般规范R31:1995 膜式气体流量计R32:1989 旋转活塞式气体流量计和涡轮气体流量计2）天然气方面制订天然气的ISO技术委员会为TC193<天然气技术委员会>，该委员会围绕热值计算和能量计量的要求完成一批国际标准，他们已出版的标准有26项，见表1所示。
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2.1 天然气临界参数计算2.1.1天然气平均分子量天然气是混合气体，分子量不是一成不变的，其平均分子量按Key规则计算:M g y i M i（2.1）式中M g—天然气的平均分子量kg/mol ；M i、 y i—天然气中i 组分的分子量和摩尔分数。
2.1.2天然气的相对密度首先假定空气和天然气都取同一标准状态，天然气的相对密度可用下式表示：gM g M g M g（2.2）r gM a i r 2 8. 9 7 2 9a i r式中r g—天然气的相对密度；g air—同一标准状态下，天然气、空气的密度 kg/m 3；M g M air—天然气、空气的平均分子量kg/mol。
2.1.3拟临界压力P PC和拟临界温度T PC① 组分分析方法p p c yipc iT p c y T i ci（2.3）M g yiMi式中p ci——天然气组分 i 的临界压力 (绝),MPa；T ci——天然气组分 i 的临界温度 ,(273+t)°K 。
② 相关经验公式方法在缺乏天然气组分分析数据的情况下，可引用Standing 在 1941年发表的相关经验公式对于干气ppc4.666 0.1030.252ggTpc93.3 181 g 72g对于湿气ppc4.868 0.35639.7 2gg T pc 103.9 183.339.7 2gg也可以用下面经验关系式进行计算 对于干气p pc 4.8815 0.3861 gT pc 92.2222 176.6667 ggppc4.7780 0.2482 gTpc92.2222 176.6667 gg对于湿气（2.4）（2.5）0.7（2.6）0.7p pc 5.1021 0.6895 gT pc 132.2222 176.6667 g gppc4.7780 0.2482 gTpc106.1111 152.2222 gg0.7（2.7）0.7注意：上式是对于纯天然气适用，而对于含非烃CO 2 、2等可以用WichertH S和 Aziz 修正。
修正常数的计算公式为 :ppc4.7546 0.2102 g 0.03 CO 21.1583 102N 2 3.0612 102H 2S(2.8)T pc 84.9389 188.4944 g 0.9333CO 21.4944N 22.1.4拟对比压力 P Pr 和拟对比温度 T Pr 的计算对比参数就是指某一参数与其应对应的临界参数之比：即pprpppcTPrT（2.9）Tpc2.2天然气的偏差因子Z 计算天然气偏差因子 Z 的计算是指在某一压力和温度条件下，同一质量气体的真实体积与理想体积之比值。
Z＝V实际＝V实际（ 2.10）V理想n R Tp计算天然气偏差因子方法较多，下面主要介绍几种常用的计算方法2.2.1 Pong.Robinson方程法pRT a(T )（ 2.11）V b V (V b) b(V b)式中n nj ) 0.5 (1 K ij )a(T )x i x j ( aa i j ii 1j 1nb xb iij 1a i0.45724R2Tcr2 pcrb iRT cr0.0788p cr2i1m i 1 T ri0.5m i 0.37464 1.5422 i0.26992 i2式中K ij—天然气的交互作用参数；p cr—组分 i 的气体临界压力；T cr—组分 i 的气体临界温度；T r—组分 i 的对比温度；ωi—组分 i 的偏心因子。
（ 2.12）（ 2.13）（ 2.14）（ 2.15）（ 2.16）（ 2.17）由方程可得到关于Z 的方程Z 3(1 B)Z 2 A 3B22BZ AB B2B30（ 2.18）aP AR 2T 2bPBRT（ 2.19）2.2.2 Cranmer 方法1.0467 0.5783Z 1 0.31506T3prTprpr（ 2.20）0.6123pr 2 0.53532 0.6815T prpr T pr3pr0.27ppr/ Z T pr（ 2.21）式中p r ——拟对比密度。
已知 P 、T 求 Z ，计算步骤如下： 第一步 计算 p pc ， T pc ； 第二步 计算 p pr ， T pr ；第三步 对 Z 赋初值，取 Zo=1，利用式（ 3.12）计算pr第四步 将pr 值代入式（ 3.11），计算 Z该方法适用于 p<35MP 的情况。
2.2.3 DPR 法1974 年 ,Dranchuk ，Purvis 和 Robinson 等人在拟合 Standing.Katz 图版的基础上 ,提出了计算偏差因子 Z 的牛顿迭代公式。
Z 1 （A 1 A 2 / T pr A 3 / T pr 3） r +（ A 4 +A 5 / T pr ) r 2( A 5 A 6 r 5) / T pr ( A 72 / T pr3 )(1 A 8 r 2)exp( A 8 r 2 ) （ 2.22）r0 27p pr（ 2.23）rZT prk（ AA3 2f r r 0.27 p p /r T/ T 2 A p r / T）p rrp r13（+A 5 / T pr )3 6)T pr（ 2.24）+ A 4r( A 5 A 6 r( A 7 r 3 / T pr 3)(1 A 8r2)exp( A 8r2 )fk 1 （ AA / TA /T 3）(2r )r12pr3pr（ A 4 +A 5 / T pr )(3 r 2 ) ( A 5 A 6 / T pr )(6 r 5 )（ 2.25）( A 7 / T pr 3 ) 3 r22A 8 (3 r 4) A 82 (2 r 6) eA 8 rf kk 1 k r （ 2.26）r rf krA 1 0.31506237 A 2 1.0467099 A 3 0.5783229A 4 0.53530771（ 2.27）A 5 0.61232032 A 6 0.10488813 A 7 0.68157001 A 80.68446549在已知 p pr 和 T pr 的情况下，由 (2.2)式求解 Z 时，采用迭代法。
即首先给定的 Z的一个初值 Zo(例如 Zo=1.0)，由(2.23)式求出r ，作为 (2.24)式迭代的初值。
比较r与用 (2.26)式计算所得的rk+1之值，如r - rk+1<0.00001，则可将求得了 r 值代入(2.2)式求得 Z 值。
否则，用最后求出的r 继续循环，直到r -rk+1<0.00001 为止。
2.2.4 DAK 法该方法发表于 1975 年，方程如下：Z 1（A 1 A 2 / T pr A 3 / T pr 3 +A 4 / T pr 4 +A 5 / T pr 5） r +（A 6 +A 7 / T pr +A8 22（/ T pr +A2)5 （ 2.28）/ T pr ) rA 9 A 78 / T prrA 10( r 2/ T pr 3)(1 A 11r2)exp( A 11r 2)A1 0.3265A2 1. 0700A30.5339 A4 0.01569 A5 0.05165A6 0.5475（ 2.29）A70.7361A8 0 .1844 A90.1056 A1 0 0.6134A1 10.7210解题方法和 DPR 法步骤思路一样，但所用公式不同：F ( r )r0.27 p pr / T pr （A 1A 2 / T pr A 3 / T pr 3 +A 4 / T pr 4 +A 5 / T pr 5） r 2+（ A 6+A 7 23 （A 7 / T pr +A 2 6（ 2.30）/ T pr +A 8 / T pr )rA 9 8 / Tpr ) rA 10 ( r 3/ T pr 3)(1 A 11 r 2)exp( A 11 r 2 )F `( r ) 1 （ A 1 A 2 / T pr A 3 / T pr 3 +A 4 / T pr 4 +A 5 / T pr 5） 2 r + （ A 6 +A 7 / T pr 2) 3 2（2) 65（ 2.31）+A 8 / T prrA 9 A 7 / T pr +A 8 / T prr( A 10 / T pr 3 ) 3 r 2A 11 (3 r 422A 11 r 6 ) e A11 r此法适用于 1.0<Tpr<3.0， 0.2<Ppr<3.02.2.5 平均值法将以上计算方法结果累加除以计算方法的个数2.3 天然气压缩因子计算天然气的压缩系数就是指在恒温条件下，随压力变化的单位体积变化量，即C g1 V （ 2.32）Vp TCg ——气体压缩系数 ,1/MPa ；V ——温度为 T 时气体体积随压力的变化率， m3/Mpa ；P TV —— 气体体积 ,m 3；(负号说明气体压缩系数与压力变化的方向相反。
) 由真实气体的 PVT 方程，得下式：V nRTZ / p（ 2.33）经过一系列的推导及换算，得到天然气压缩系数表达式，如下所示：C g1 0.27f 1 (T pr ) 2 f 2 (T pr ) r（ 2.34）Ppr2Z 3T pr P pr 1 ( r / Z) f 1 (T pr ) 2 f 2 (T pr ) r式中：A 2A 3 A 5A 6f 1(T pr)A1TT 3f 2(T pr)A4TT 3（ 2.35）prprprpr2.4 天然气体积系数计算天然气的体积系数就是指： 地层条件下某一摩尔气体占有的实际体积与地面标准条件下同样摩尔量气体占有的体积之比，由下式表示：B gV R p sc ZT f（ 2.36）VscpZ scTsc式中V R —— 地层条件下气体的体积 ,m3；V sc —— 地面标准状态下气体的体积 ,m3；B g ——天然气的体积系数 ,m3/m3(标)。
在实际计算时，通常取 Z sc =1.0，而当 p sc =0.101MPa ， T sc =293K 时，由上式得：B g 34 4 7 4ZT f（2.37）1 0P2.5 天然气膨胀系数的计算E g 1 3P（2.38）=2. 9011 0B gZ T式中E g ——天然气膨胀系数。