[VIP专享]给水泵出力优化的研究03
循环水泵运行优化研究
循环水泵运行优化研究摘要：本文通过对某电厂循环水泵不同组合运行工况下的试验，对机组不同负荷下最佳循环水泵运行方式进行了测算，依据最终得出的最佳运行方式表，可保证机组真空水平的同时有效降低厂用电。
关键词：循环水泵;最佳运行;厂用电1 前言某厂一期工程建设了2台N660-24.2/566/566型汽轮机组，每台机组配备2台循环水泵，其中一台高低速泵A，一台高速泵B。
长期的运行，循泵的运行方式切换全凭运行人员的经验，经常出现单台高速泵就可以满足运行需要的情况下，运行人员多开一台循泵的现象，从而造成厂用电的损失。
本文针对现场循泵运行方式进行了测试，不同的机组负荷下，依据机组真空情况和循泵耗功进行分析，对掌握切换循泵运行方式的时机进行了详细探究。
2 660MW计算结果机组负荷660MW工况下，经过真空修正和循泵耗功的计算，得出不同循环水进水温度下，切换泵运行方式后，机组可输出功率见下表。
循环水温度（℃） 5 10 15 20 25 30 35 40MWB高A低661.08 660.42 660.09 658.94 649.82 634.68 619.59 600.98A高B高659.97 659.24 658.91 657.59 648.12 632.91 617.78 598.99B高664.14 664.14 657.18 642.84 628.02 610.74 589.26 562.773 600MW计算结果机组负荷600MW工况下，经过真空修正和循泵耗功的计算，得出不同循环水进水温度下，切换泵运行方式后，机组可输出功率见下表。
循环水温度（℃） 5 10 15 20 25 30 35 40.00MWB高A低593.08 600.28 599.38 601.31 595.28 583.46 570.04 554.98A高B高592.04 599.12 598.28 598.89 592.47 579.04 565.52 549.59B高603.41 605.05 599.20 588.28 574.72 560.05 541.77 519.164 540MW计算结果机组负荷540MW工况下，经过真空修正和循泵耗功的计算，得出不同循环水进水温度下，切换泵运行方式后，机组可输出功率见下表。
600MW机组汽动给水泵再循环阀逻辑优化成果
600MW机组汽动给水泵再循环阀逻辑优化成果引言：汽动给水泵再循环阀在发电厂的汽轮机汽缸排气过程中起到了关键性的作用。
为了优化这一过程的控制，提高系统效率和运行稳定性，进行了逻辑优化的研究。
本文将介绍优化成果并进行详细的分析。
一、现状分析1.1 问题存在发电厂的汽轮机汽缸在工作过程中需要通过汽动给水泵再循环阀来进行控制。
目前的逻辑控制存在以下问题：（1）控制信号滞后。
目前的控制系统采用的是PID控制，存在系统响应滞后的问题，导致控制效果不佳。
（2）控制参数不合理。
当前的控制参数设置不合理，无法充分利用再循环阀的调控能力，造成系统效率降低。
（3）控制策略不科学。
现有的控制策略无法适应不同工况的要求，无法灵活应对系统的变化。
1.2 优化目标在现有的问题基础上，优化的目标为：（1）提高系统的控制精度和响应速度，减小控制滞后。
（2）优化控制参数，提高系统效率。
（3）设计灵活的控制策略，适应不同工况的要求。
二、优化方法2.1 控制策略优化针对现有的控制策略问题，本文提出了一种基于模糊控制的策略优化方法。
通过建立模糊控制器，根据系统输入和输出的关系进行控制决策，以此提高控制系统的响应能力和灵活性。
2.2 控制参数优化控制参数的优化是提高系统效率的关键。
本文采用遗传算法进行参数优化，通过多次迭代寻找最优参数组合，以提高再循环阀的控制能力和系统效率。
2.3 控制信号优化为了解决滞后问题，本文提出了一种前馈控制策略。
通过对控制信号进行预测和补偿，减小了系统响应时间，提高了控制精度。
三、优化结果通过对现有系统的分析和优化方法的应用，本文取得了一定的优化效果。
优化结果如下：3.1 控制精度提高优化后的系统控制精度大大提高，控制误差明显减小，控制效果更好。
3.2 响应速度加快优化后的系统响应速度明显加快，系统动态性能得到了改善。
3.3 效率提升优化后的控制参数使系统能够更好地利用再循环阀的调控能力，系统效率大幅提升。
3.4 稳定性提高优化后的控制策略能够更好地适应不同工况的要求，系统运行更加稳定。
沿海电厂循环水泵流道的水力特性及优化研究
Ａｂｔａｔ ａｅ ｎｔｅｃｎｔ ｃｉ ｒ ｅｔ ｆ ａｇｈ ｎｇｎ ｏ ｅ ｌ ｔ ａｐ ｙｉ ｌ ｏｅ ｓ ｏ ｅ ｏ ａｓｇ ａ ｒ ｓ ｃ：Ｂ ｓｄｏ ｏｓ ｕｔ ｎｐｏ ｃ ｏ ｎｃ ｅｇａｇＰ ｗ ｒ ａ ， ｈ ｓ ａ ｄｌｅｔ ｎｔ ｗｐ ｓａｅ ｎｗ ｔ ｒ ｈ ｒ ｏ ｊ Ｆ Ｐｎ ｃ ｍ ｔ ｈｆ ｌ ｉ ｅ
ｅｃ ｎｌｈ ｆ ｅｐｏｌｍ ｏ ｅｏｉ ｎｌ ｅｉ ， ｕ ｈａ ｓｆｃ ｎ ｄ ｕｉｎｉ ｒ ａ ，ｕ ｅｅ ｕｆ ｗ， ｉ ｕａ ｏ － ｔ．Ｉ ｇｔ ｒｂｅ ｓ ｒｍ ｔ ｒ ａ ｄｓ ｎ ｓｃ ｓｉ ｕ ｉｉ ｔ ｉ ｓ ｆ ｅ ｙ ｎ ｖｎｏ ｔｏ ｃ ｃ ｔ ｎａ ｉ ｏｔ ｈ ｆ ｈ ｉ ｇ ｇ ｎ ｅ ｆ ｏ ｎｏｂ ｌ ｒｌ ｉ
ｍｕ ｓ ｈ ｍｅ，ｎ ｔｏ ｌ ｅ ｓ ｒ ｃ ａ ｋ ｆ ｗ ａ ｓ ｇ ｎ ｔ ｅ ｓ ｃｉ ｎ ｃ ａ ｅ ａ ｅ ｅｆ ｃｉ ｅｙ ｓ ｕ ｆ ｒｉ ｒ ｖｎ ｅ ｆ ｗ ｍ ｃ ｅ ｏ ｎ ｙ ｔ ｕ ｆ ｅ ｂ ｃ — ｏ ｐ ｓ ａ ｅ ｉ ｕ ｔ ｈ ｍｂ ｒｃ ｎ ｂ ｆ ｔ ｌ ｈ ｔ ｈ ａ ｌ ｈ ｏ ｅ ｖ ｏ ｆ ｏ ｍｐ ｏ ｉ ｇ ｔ ｏ ｈ ｌ
性 ，包括 引水 沟 来水 的扩 散 消 能特 性 、 旋 转 滤 网及 吸 水 室的 水 流 流 态特征 、 吸 水 喇叭 口进 水 断 面
特大流量潜水贯流泵叶轮水力设计优化研究
特大流量潜水贯流泵叶轮水力设计优化研究
游峻松;陈洋;周大庆
【期刊名称】《中国农村水利水电》
【年(卷),期】2024()5
【摘要】针对Q=100 m³/s的特大流量潜水贯流泵装置,对叶轮叶片及导叶进行水力设计,基于正交试验方法进行优化,对最优泵装置方案进行CFD计算,探究机组外特性,并对导叶出口边齐平与不齐平的两种导叶安放型式机组水力性能参数进行了对比分析。
研究结果表明:叶轮轮毂比为0.4,叶片数为4,导叶数为6时,泵装置的效率最高,泵装置的最高效率为80.52%;1.0Qd工况下泵装置扬程为2.73 m,效率为74.68%;0.87Qd工况下泵装置扬程为4.50 m,效率为80.14%;1.12Qd工况下泵装置扬程为0.45 m,效率为23.77%;从扬程、效率、导叶段水力损失等参数,得出不齐平的导叶出水边安放型式机组水力性能更优。
针对叶轮和导叶的造型方法及正交试验与CFD计算组合的优化方法均提高了水力优化工作效率,适于推广应用,研究成果对低扬程特大流量水泵开展的计算分析工作也为潜水贯流泵大型化发展提供了一定的水力性能参考。
【总页数】9页(P9-16)
【作者】游峻松;陈洋;周大庆
【作者单位】长江勘测规划设计研究有限责任公司上海分公司;河海大学水利水电工程学院
【正文语种】中文
【中图分类】TH312
【相关文献】
1.潜水贯流泵装置在低扬程大流量排水泵站的设计应用
2.灌北、善南泵站潜水贯流泵装置的水力特性研究
3.潜水式贯流泵水力性能数值分析及结构优化设计
4.潜水贯流泵装置过流部件水力性能分析与优化
5.基于流固耦合的湿定子潜水贯流泵一体式叶轮强度分析
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
300MW机组给水泵驱动方式的优化选择韩绪望
收稿日期: 2002-08-30 韩绪望（1971- ） ，男，工程师，副主任。韩城工程部, 150040
(1) 设备投资的全面分析：含主辅机配套的全部设施。 (2) 年运行费用投资分析。 (3) 安全、灵活、可靠性分析。 (4) 由此而引起的主厂房布置的变化。 建立模块化设计的观念，与给水泵有关的模块包括：除 氧给水模块（ 由除氧器、给水泵及其管道组成）和 高加模块 （由 3 台高加及其之间的给水、疏水管道组成） 。
参
[1] [2] 计技术, 1995(4).
考
文
献
黎维华. 国产 300 MW 机组给水泵驱动方式经济分析[J]. 热机设 马文智. 大容量机组给水泵的选择及运行[M]. 东北电力设计院, 1992.
编辑：闻
彰
电 净 总 电动 p p
2 计算时尚未考虑的几个影响汽动泵经济性因素
(1) 小汽机蒸汽管道存在 5%～8%的压损和一定量的 散热损失均未修正。 (2) 小汽机的排汽 40 t/h，约需 2 400 t/h 循环水，其内 耗功率未考虑。 (3) 其它因素， 如汽动泵方案中的电动前置泵和小汽机 油系统中的电动装置，其耗电量均未扣除。 如果详尽综合上述因素，汽动泵方案更为不利。但因其 量值不大，分析从略是可以接受的。
4 结束语
600 MW 机组采用汽动泵，200 MW 机组采用电动泵， 对此业界基本上已达成共识。300 MW 机组介于两者之间， 故引起一些探讨。 由以上分析可知， 从主机净出力角度来看， 电动泵要好于汽动泵。从其它角度看，电动泵优势要更大一 些。如果落实到具体的工程，则应采用可靠的数据，进行全 面的技术经济分析， 得出可信可行的结论。 □
给水泵变频改造电气方案的优化
中国科技信息2014年第07期·CHINA SCIENCE AND TECHNOLOGY INFORMATION Apr.2014推广技术-182-1 概述近年来，随着电网容量的不断增加，用电峰谷差也逐步增大，需要机组调峰幅度相应增加，目前某某发电有限公司调峰幅度甚至超过50%，而作为全厂最大辅机设备的给水泵，虽然配置有液力耦合器调速，但电机在固定转速下随着给水泵输出转速的降低，给水泵组的效率也越来越低，给水泵耗电率一直居高不下，直接影响到全厂经济技术指标和节能效益，故此全电泵机组进行变频改造也应运而生。
目前也已有较多电厂完成改造并投入运行，节能情况也较为理想，但是在经过与野马寨电厂、珲春电厂、双鸭山电厂的交流后也发现存在的一个问题，即对于电气改造一拖二的方案，需要经过“二启二停”，才能实现倒泵，较为繁琐。
于是找出优化方案，为电厂解决难题成为我们一个新的课题。
下面通过对旧方案与优化方案的简介以及对比来进行介绍。
2 旧方案简介2.1 高压变频调速装置的构成对应单台给水泵配置一套高压变频调速装置，每套变频调速装置包括控制柜、单元柜、移相变压器柜、旁通柜，它们和电动机、给水泵及后台控制系统构成一套完整调速系统。
2.2 给水泵变频一拖二方案的电气一次接线给水泵变频一拖二方案的电气一次接线如下图。
虚线框内设备，为实现给水泵变频一拖二方案增加的设备。
方案说明：这一方案的运行方式是灵活的，每台泵都可以变频运行，每台泵都可以工频运行，正常运行方式为一台泵变频运行，另一台泵工频备用。
其切换方式是：每台泵都可以由变频运行切换到工频运行，然后以变频器启动备用泵后，停止工频泵。
变频运行泵故障跳闸时，连锁启动工频备用泵。
2.3 实现一拖二切换的技术措施2.3.1 互锁技术措施QS1、QS2、QS3、QS4为小车式真空断路器，QS1与QS2互锁，即QS1与QS2只允许其中一个闭合，QS3与QS4互锁，即QS3与QS4只允许其中一个闭合。
双壳体多级离心泵(BB5)轴向力平衡特性分析及水力性能优化
双壳体多级离心泵（BB5）轴向力平衡特性分析及水力性能优化双壳体多级离心泵（BB5）轴向力平衡特性分析及水力性能优化摘要：双壳体多级离心泵（BB5）是一种广泛应用于化工、石油和能源等领域的关键设备。
然而，由于其特殊的结构和工作原理，常常面临着轴向力不平衡和水力性能不理想的问题。
本文通过对BB5泵的结构特点进行分析，研究了其轴向力平衡机理，并提出了一些水力性能优化的方法。
研究结果表明，通过优化叶轮叶片的倾斜角度和安装位置，可以显著减小泵的轴向力，并提高其水力质量。
关键词：双壳体多级离心泵；BB5泵；轴向力平衡；水力性能优化1. 引言双壳体多级离心泵（BB5）是一种专门用于高温、高压和腐蚀介质输送的离心泵。
其结构复杂，包括叶轮、泵壳、轴承、密封等关键部件。
由于其特殊的结构和工作原理，BB5泵常常面临着轴向力不平衡和水力性能不理想的问题。
轴向力不平衡会导致泵的振动加剧、密封性能下降；水力性能不理想则会影响泵的效率和稳定性。
2. BB5泵的结构特点BB5泵的结构特点主要包括双壳体和多级叶轮两个方面。
双壳体结构是为了满足高温、高压和腐蚀介质的要求。
它将泵壳分为前壳体和后壳体两部分，各自负责承载不同压力和温度的介质。
多级叶轮是为了提高泵的扬程和效率，它将泵送介质分为多个级别，每个级别都有独立的叶轮和导叶。
3. BB5泵的轴向力平衡机理轴向力平衡是保证泵正常运行的重要因素。
BB5泵的轴向力主要包括叶轮间的压差力、泵壳的压力力和离心力三个方面。
由于叶轮和泵壳的配置不合理，常常会导致这些力之间的不平衡，进而导致泵的振动加剧、密封性能下降。
为了解决这一问题，可以通过优化叶轮叶片的倾斜角度和安装位置来实现轴向力的平衡。
倾斜角度较小的叶轮会产生较小的压差力和离心力，从而减小轴向力；叶轮的安装位置也可以调整，以减小泵壳的压力力。
通过这样的优化措施，可以有效减小泵的轴向力，提高其工作稳定性和密封性能。
4. BB5泵的水力性能优化除了轴向力平衡外，水力性能的优化也是提高BB5泵工作效率和稳定性的重要措施。
概述小型锅炉给水泵的优化设计
概述小型锅炉给水泵的优化设计1.引言当前，在我国的工业锅炉中，主要为中小型锅炉，其中<2t/h的锅炉约占35%左右，而2～10t/h的锅炉则占60%左右，每年消耗的标准煤为2亿t，消耗能源较多。
近年来，随着环保理念的逐渐普及，对工业锅炉节能的要求也越来越高，这在一定程度上给小型锅炉的设计带来了新的挑战。
研究资料表明，提高中小型锅炉的工作效率在一定程度上与节能有着密不可分的联系，并且锅炉给水泵效率的提高也是比较有效的一个途径。
所以，本文主要介绍了一种新型的小型锅炉给水泵，以期为中小型锅炉工作效率的提高提供一定帮助。
2.毕托泵的基本原理毕托泵的水力部分只有两个毕托管和转子，被称之为世界上结构最为简单的一种泵。
转子通常安装在后泵体的轴承上，在电机驱动的作用下进行旋转，为了将泵扬程提高，在必要的情况下，可以将泵的转速提高，将能够增速的齿轮箱或皮带装置安装在电机轴和泵转子轴之间。
一个毕托管固定在前泵内，转子中央为毕托管立管，转子内腔半径的最大处为毕托管管孔，前泵体上固定着毕托管的导出横管，同时泵的出口和入口腔体也是前泵体，在前泵体和转子入口之间安装有机械密封。
2.1毕托泵的工作原理毕托泵的工作原理如下：水从前泵体的进水口处进入转子的前半部，该处的转子盘主要由槽道构成，其实质与一个封闭式离心泵叶轮基本相似，在转子旋转的离心作用下，经过槽道的水开始增压，并流入位于转子后半部的空腔内，在这个转子鼓（空腔）内，转子携带着水，作圆周方向持续旋转，其外源处与毕托管管孔的部分水流相对，正面冲入毕托管，其旋转方向切向分速应该立刻转变为零—即通常比较常见的“流动滞止”效应，在此作用下，会大幅度提高水流的压力，毕托管内经其横管流出这部分水。
2.2毕托泵的工作特点毕托泵可以增强水流压力，提高锅炉的水泵效率，从而达到节能的目的。
一般来说，毕托泵的工作特点主要有以下几个方面：（1）高压出水段。
由于前泵体上固定着毕托管，所以不需要额外的密封装置，在转子进口处只需要安装机械密封，由于转子旋转，固定前泵体，在这个过程中，必须用动密封避免泄露，但通常情况下，进口的压力较低，所以对密封的要求也较低；（2）由于转之内的液体高压，除开进水和毕托管之间的通道，其余均为“内力”，转子的实质与高压容器基本相似，基本不需要太大的轴向力，与多级离心泵不同，它不需要再额外设置一个平衡盘，所以在运行的过程中，不仅可以降低安全隐患，在一定程度上还减少了维修的工作量；（3）水泵流出水量的大小由冲入管孔和毕托管管孔的流速决定，在制作管孔时，可以缩小管孔的体积，与离心泵叶轮的出口截面相比，体积大大缩小，所以优化设计小流量的实现没有太大的难度。
CAP1400核电常规岛主给水泵水力性能数值模拟与优化
CAP1400核电常规岛主给水泵水力性能数值模拟与优化袁向阳【摘要】以第三代核电CAP1400常规岛主给水泵为研究对象,建立双吸叶轮流场三维模型,基于CFD方法,采用标准kε湍流模型和可升级壁面函数法对其进行三维定常湍流计算.以叶片出口倾斜角度为优化参数,对叶轮型线提出了两种设计方案,并对其中一种方案采用数值计算与试验相结合的研究方法.结果表明,数值计算与试验数据吻合良好,通过比较叶轮内流场增压特性以及水力性能曲线,方案二最优,设计参数满足CAP1400核电机组常规岛主泵性能要求.【期刊名称】《科学技术与工程》【年(卷),期】2014(014)001【总页数】4页(P197-200)【关键词】常规岛主给水泵;水力性能;数值模拟;优化【作者】袁向阳【作者单位】上海电力修造总厂有限公司,上海201316【正文语种】中文【中图分类】TH311中国作为能源紧缺国家，将逐步提高核电在其能源结构中的比重，未来主要建设以第三代核电为主。
具有自主知识产权的ACP1000和CAP1400也将成我中国核电走出世界的起点。
常规岛主给水泵是核电站内仅次于核岛主泵的关键设备。
国内百万等级核电站主给水泵长期被国外公司垄断，具有技术含量高，设计、制造及试验难度大等特点。
对其实型进行试验优化不仅资金投入量大而且非常耗时。
近年来，利用CFD技术对水泵的三维内流场进行模拟计算，进而进行性能预测的方法已经十分普遍。
这种数值计算方法既可以有效地指导新产品的研发，也可以细微地显示水泵内部流体流动的细节。
许多科技工作者已对此做出了卓有成效的研究［1—4］。
本文提出两种改善叶轮内部流场的优化方案，应用CFD软件对CAP1400的两种双吸叶轮进行流场数值模拟，绘制叶轮性曲线，旨在提出一种最优的叶轮设计方案，对最优方案结合试验方法对数值计算结果进行验证。
1 数值方法1. 1 计算模型与网格对CAP1400双吸叶轮的出口边采用不同倾斜角度的设计方案，利用实体建模软件对其进行建模，分别如图1所示。
循环水泵运行方式优化方法实验分析
循环水泵运行方式优化方法实验分析摘要：随着电力行业改革的深入，提高机组经济性已成为火电厂成本核算的关键，如何提高机组经济性是电力行业需要探讨的问题。
机组的运行经济性不仅与主要设备（包括锅炉和汽轮机）有关，还与辅助设备的性能和运行状态有关。
在火力发电厂中，循环水泵的耗电量占很大比例。
因此，循环水泵能否经济运行对提高机组运行经济性具有重要意义。
本文论述了循环水泵优化运行的原理和方法。
并针对现场试验中循环水泵运行方式如何取得良好的效果进行实验分析。
关键词：循环水泵；运行方式；优化方法；实验分析；循环水泵是电厂的主要耗能设备之一。
例如某发电有限责任公司2台600MW 机组循环水泵电耗占厂用电的15%~25%，占发电量的0.5%~1.3%。
在电厂运行压力较大的情况下，试验研究循环水泵的最佳运行方式具有重要意义。
公司技术人员收集整理了循环水泵在不同负荷、不同循环水温下的启停数据，基于耗差分析理论，找到了电厂易于实现的循环水泵运行方式优化方法。
1循环水泵运行方式的概念阐述凝汽器真空度对机组供电煤耗率的影响是双重的。
运行中影响凝汽器真空的因素很多，如循环水进口温度、汽轮机排气流量、凝汽器清洁度和循环水流量。
当循环水进水温度恒定、汽轮机排汽流量恒定、凝汽器清洁度恒定时，凝汽器真空度主要取决于循环水量。
从理论上讲，增加循环水量可以降低机组背压，增加机组功率，降低供电煤耗率；另一方面，增加循环水量会增加循环水泵的电耗和供电的煤耗率。
实际上，循环水流量一般不是连续调节的，而是调节循环水泵的数量，即通过调节并联运行的循环水泵数量来改变循环水流量。
电厂循环水泵有两种运行方式：单泵运行方式和两机三泵运行方式。
由于影响机组凝汽器真空的因素很多，在电厂机组的实际运行过程中，运行人员往往不知道在什么情况下采用哪种运行方式，这将导致循环水的最佳运行受到影响。
在机组运行过程中，不容易通过循环水流量来增加凝汽器真空来计算机组的功率变化。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
1) B2Ak+22+1=2+15+c51mc+=m5=21c11+m++12+2+1++=212=2+1+2+1+2+2+22+32k+1+2
的环节。
影响机组的安全运行。统计资料表明，给水泵是辅机系统易出现故障
求给水泵的运行具有更高的安全可靠性和经济性。它的可靠程度直接
适应机组负荷变化的需求。由于其在火力发电厂中的中心地位，故要
四年后设备已进入疲劳期，加之我厂检修工年纪较轻，实际工作经验 不足，业务技能相对较低，前期维护工作滞后，造成给水系统不断出 现问题。进入 2006 年，三台给水泵相继出现机组震动大、轴承温度偏 高、出口压力不稳的情况，并且越来越严重，无法备用，严重影响机组 负荷。三台给水泵发生故障统计如下表： 设备名称 故障时间 故障内容 1#给水泵 2006.2.22 泵端负载侧轴承振动明显增大 3#给水泵 2006.2.24 电机轴承发热，振动超标，负荷电流增大 2#给水泵 2006.3.5 低压侧轴承温升已达 48 度 2#给水泵 2006.3.15 负载侧温度增加，拌有节奏杂音 3.给水泵存在的问题 1.1#给水泵 （1）.非载侧轴承间隙已达上限需更换。 （2）.非载侧轴承外套与外端盖配合间隙为+0.2mm 需加套处理。 2.2#给水泵 （1）.负载侧轴承磨损超标，轴承内套与轴滑动需补焊。 （2）.负载侧轴承内油端盖磨损严重需更换。 3.3#给水泵 （1）.由于二期工程土建施工，在 3#给水泵附近开挖土建基础，造成 3# 给水泵基础松动，有下沉现象。
3#给水泵
2001．3
100DG-100×7 355KW
2#给水泵
2001．3
100DG-100×7 355KW
1#给水泵
投用日期
容量
规格型号
设备名称
1、给水泵技术参数
二、项目研究的主要内容
#1、2 炉供水。
气 50 万吨。我厂给水泵分别指#1、2、3 给水泵，由它们连续不断地往
厂自 2001 年投产以来，实现热电联产，年发电能力 1.9 亿千瓦时，蒸
也日益苛刻。不仅要求其能在高温高压高转速下运行，还要求他能够
称为锅炉给水泵。随着机组单机容量的迅速增加，对给水运行的要求
凝结水泵、灰渣泵和锅炉循环泵。向锅炉连续供给高温高压给水的泵
火力发电厂常用的主要泵，根据用途可以分为给水泵、循环水泵、
一、任务的提出
提高给水泵出力保证安全经济稳定运行的研究
2、给水泵现状 三台给水泵自安装以来，一直运行稳定，但由于长期工作，运行
1) B2Ak+22+1=2+15+c51mc+=m5=21c11+m++12+2+1++=212=2+1+2+1+2+2+22+32k+1+2
1
88.8918÷1.2990÷.1=4214÷3922=.0034=1÷15251371=8535.78.208÷023.2173c00÷1*m=29030.3922c=.1÷20m3=2÷120252.=3535=42314c)*523m240341*31.252=31*.1.535.*031342.*9205221.04.455=+213*05*2022.02.854850.3150.*+58c12*5m1*202+.050+0.014*85.20*051000+0+03/8T.+0÷+=55+1*011+010+91÷01454050*0010200+5+0+080+400*+4**1*1510.3910%*C%-*6+÷M(=*M=5÷50)*30*31(÷3110*5+**÷4*1m243.%71e=78%n0)8=8s.5=77.93c.6c0mmc.4*m1*31,0w199o.k2.m4c-cem.5mn2csp26m659*.0.34-50.60c5*pm.3c85m9,c05g.m.05i0rp-l.s.85p6/c50bcm0.om7py.c.6spm5c+mc;0m..7.cmk ; 1+1k+12+1+k2234=1c+m1++4+4+2
1) B2Ak+22+1=2+15+c51mc+=m5=21c11+m++12+2+1++=212=2+1+2+1+2+2+22+32k+1+2
18
六、推广前景应用
16
五、效益分析
12
四、运行报告
4
三、给水系统的优化处理
2
二、项目研究的主要内容
2
一、任务的提出
目录
2
2002．12
256．3KW
DG85-8Байду номын сангаас×9
提高给水泵出力保证安全经济稳定 运行的研究
华聚能源公司济二分公司 二 00 六年五月十八日
88.8918÷1.2990÷.1=4214÷3922=.0034=1÷15251371=8535.78.208÷023.2173c00÷1*m=29030.3922c=.1÷20m3=2÷120252.=3535=42314c)*523m240341*31.252=31*.1.535.*031342.*9205221.04.455=+213*05*2022.02.854850.3150.*+58c12*5m1*202+.050+0.014*85.20*051000+0+03/8T.+0÷+=55+1*011+010+91÷01454050*0010200+5+0+080+400*+4**1*1510.3910%*C%-*6+÷M(=*M=5÷50)*30*31(÷3110*5+**÷4*1m243.%71e=78%n0)8=8s.5=77.93c.6c0mmc.4*m1*31,0w199o.k2.m4c-cem.5mn2csp26m659*.0.34-50.60c5*pm.3c85m9,c05g.m.05i0rp-l.s.85p6/c50bcm0.om7py.c.6spm5c+mc;0m..7.cmk ; 1+1k+12+1+k2234=1c+m1++4+4+2
2×75t/h 循环流化床锅炉，一期工程 2001 年 3 月 28 日建成投产。电
济二电厂现有装机容量为 2×15MW 抽气式汽轮发电机组，配套
88.8918÷1.2990÷.1=4214÷3922=.0034=1÷15251371=8535.78.208÷023.2173c00÷1*m=29030.3922c=.1÷20m3=2÷120252.=3535=42314c)*523m240341*31.252=31*.1.535.*031342.*9205221.04.455=+213*05*2022.02.854850.3150.*+58c12*5m1*202+.050+0.014*85.20*051000+0+03/8T.+0÷+=55+1*011+010+91÷01454050*0010200+5+0+080+400*+4**1*1510.3910%*C%-*6+÷M(=*M=5÷50)*30*31(÷3110*5+**÷4*1m243.%71e=78%n0)8=8s.5=77.93c.6c0mmc.4*m1*31,0w199o.k2.m4c-cem.5mn2csp26m659*.0.34-50.60c5*pm.3c85m9,c05g.m.05i0rp-l.s.85p6/c50bcm0.om7py.c.6spm5c+mc;0m..7.cmk ; 1+1k+12+1+k2234=1c+m1++4+4+2