基坑桩锚设计计算过程(手算)
FGH段地层信息：基坑深7.3m , 桩锚支护，第一排锚杆2.2m, 第二排在4.7m处，角度30°。
一、)基坑示意图：
1）基坑外侧主动土压力计算如下：
（1）填土：
=q k a1- 2c1ka1=20x0.6558-2x12x0.8098=-6.32Kpa 填土顶部主动土压力强度：p上
a1
=（r1?1+q）k a1-2c1ka1=
填土底部的主动土压力强度：p下
a1
=(18.3x10.5+20)x0.6558-2x12x0.8098=119.69kpa
（2）粉质粘土：
粉质粘土顶部的主动土压力强度：p a2上= （r1*?1+q）k a2-2c2ka2=
=(18.3x10.5+20)x0.5278-2x12x0.7265=94.54kpa
粉质粘土底部的主动土压力强度：p a 2下
=（r 1*?1 +r 2*?2+q ）k a 2-2c 2 ka 2=
=(18.3x10.5+19.8x1.8+20)x0.5278-2x12x0.7265=113.35kpa （3） 临界深度：
Z o =2c 1/r 1 ka 1– q/r 1=2x12/18.3x0.8098-20/18.3=0.53m
2）第一层锚杆计算：
基坑开挖到5.2m ，设置第一排锚杆的水平分力为T1。
1） 此时基坑开挖深度为h =5.2m ， 基坑外侧底部的主动土压力强度：
p a 1坑底
=（r 1*?+q ）k a 1-2c 1 ka 1=(18.3x5.2+20)x0.6558-2x12x0.8098=56.09kpa
基坑内侧的被动土压力强度：
p p 1坑底
= 2c 1 kp 1=2x12x1.2350=29.64kpa.
p p 1下
=r 1（?1- ?）k p 1+2c 1 kp 1= 18.3x(10.5-5.2)x1.5252+2x12x1.2350=177.57kpa.
知：
p a 1下
知铰点位于坑底与填土层间：设铰点为o, 距离坑底y m.
p po =p ao
p po = r 1y k p 1+2c 1 kp 1 = y18.3x1.5252+2x12x1.2350=27.91y+29.64
p ao = [q+r 1(h+y)]k a 1-2c 1 ka 1= [20+18.3(5.2+y)]x0.6558-2x12x0.8098=12y+56.08
解得： y=1.66m
2）设置第一排锚杆的水平分力为T1，铰点以上土层及锚杆力对铰点起矩平衡。
2.1土压力作用位置确定： 三角形分布：
?ai =1
3
?i
梯形分布：
?ai =
2p ai +p ai
3(p ai +p
aj )
?i
即：
2.2基坑内侧被动土压力作用点位置：（梯形分布）
?p 1=
2p p 1坑底
+p po
3(p p 1坑底
+p po )
?1o
p po =r 1y k p 1+2c 1 kp 1= 18.3x1.66x1.5252+2x12x1.2350=75.97kpa.
p p1坑底
= 2c 1 kp 1=2x12x1.2350=29.64kpa.
h p1=[(2x29.64+75.97)/3x(29.64+75.97)]x1.66=0.71m
2.3基坑外侧主动土压力作用点位置：（三角形分布）
?ao =1
3
（h+ y-z 0）
已知，h=5.2m, y=1.66m,z 0=0.53m
即：?ao =13
（5.2+1.66-0.53）=2.11m
2.4第一排锚杆作用点离起矩点位置：L=h+ y- d=5.2+1.66-2.2=4.66m.(d
为锚杆离地面距离)
2.5基坑内侧被动土压力合力：
E P =
P pi +p pj
2
x ?pi
即，E P =y x (p po +p p 1坑底
)/2=1.66x (75.97+29.64)/2=87.66kpa
2.6基坑外侧主动土压力：
E a =
P ai +p aj
2
x ?ai
E a =(h+y-z 0）x p ao /2=(5.2+1.66-0.53)x75.97/2=240.45kpa. 即：
T 1(h + y – d) + E P ?p 1=E a ?ao
代入数据：4.66T 1 +87.66x0.71=240.45x2.11
T 1=95.52kpa.
三）第二排锚杆计算：
此时，基坑开挖至设计深度h 坑底 =7.3m 。 3.1）基坑内侧被动土压力强度： p p 1坑底
= 2c 1 kp 1=2x12x1.2350=29.64kpa.
p p 1下=r 1（?1-?坑底）k p 1+2c 1 kp 1= 18.3 x (10.5-7.3)x1.5252+2x12x1.2350=118.96kpa p p 2上=r 1（?1-?坑底）k p 2+2c 2 kp 2=18.3x(10.5-7.3)x 1.8945+2x30x1.3764=193.53kpa. p p 2下= [r 1（?1-?坑底）+r 2 ?2]k p 2+2c 2 kp 2
=[18.3x (10.5-7.3)+19.8x1.8]x1.8945+2x30x1.3764=176.79kpa.
基坑外侧主动土压力强度：
p a 1坑底
=（r 1*?坑底+q ）k a 1-2c 1 ka 1=(18.3x 7.3+20)x0.6558- 2x 12x0.8098=81.29kpa.
p a 2上=（r 1*?1+q ）k a 2 -2c 2 ka 2=(18.3x10.5+20)x0.5278-2x30x0.7265=68.38kpa 即：
p p1下
,p p1坑底
,p a2上
故，假想铰点为两层土的交界处，设为M 点，距基坑底为3.2m .
3.2）设置第一排锚杆的水平分力为T 2，铰点以上土层及锚杆力对铰点起矩平衡。
3.2.1土压力作用位置确定： 三角形分布：
?ai =1
3
?i
梯形分布：
?ai =
2p ai +p ai
3(p ai +p
aj )
?i
基坑内侧被动土压力作用点位置：（梯形分布）
?p 1=
2p p 1坑底+p p1
下
3(p p 1坑底
+p p1下
）
?1坑
?p 1=[(2x29.64+118.96)/3x(29.64+118.96)]x3.2=1.28m
基坑外侧主动土压力作用点位置：（三角形分布）
?am =1
3
（h 1-z 0）
?am =13
（10.5-0.53）= 3.32m
第一排锚杆作用点位置：l m 1=h 1-d=10.5-2.2=8.3m 第二排锚杆作用点位置：l m 2=10.5-4.7=5.8m
3.2.2)土压力合力：
基坑外侧主动土压力：
E a =
P ai +p aj
2
x ?ai
p a 1下
=（r 1?1+q ）k a 1-2c 1 ka 1==(18.3x10.5+20)x0.6558-2x12x0.8098=119.69kpa ?a 1= h 1-z 0=10.5-0.53=9.97m
E a =(119.69x9.97)/2=596.65kpa
基坑内侧被动土压力：
E P =
p p1坑底
+p p1
下
2
x h pm
p p1坑底= 2c 1 kp 1=2x12x1.2350=29.64kpa.
p p1下
=r 1（?1-?坑底）k p 1+2c 1 kp 1= 18.3 x (10.5-7.3)x1.5252+2x12x1.2350=118.96kpa
?pm =3.2m.
E P = (29.64+118.96)x3.2/2=237.76kpa
即：
T 2l m2+T 1l m1+E P h p1=E a h am
有：5.8T 2+95.52x8.3+237.76x1.28=596.65x3.32
得：T 2=152.37kpa
四）桩嵌固深度计算：
4.1）基坑开挖至设计深度时，据上结果知铰点假想为土层交接点M 点，则该处的剪力计算如下：
根据水平方向上的平衡：即：
E P1+T 1+T 2+v m =E a1
v m =596.65-(237.76+95.52+152.37)=111kpa
设桩底端为N 点，桩底距M 点距离为h mn 。桩MN 段对桩底N 起矩平衡：
4.1.1）土压力合力计算： 桩内侧被动土压力合力：
E P =
p p 2上+p p 2m
下
2
x ?mn
根据3.1有：
p p2上
=r 1（h 1-h 坑底）k p2+2c 2 kp2
=18.3x(10.5-7.3)x 1.8945+2x30x1.3764=193.53kpa.
p p2m 下
= [r 1（h 1-h 坑底）+r 2 h mn ]k p2+2c 2 kp2
=[18.3x (10.5-7.3)+19.8x h mn ]x1.8945+2x30x1.3764 =[110.94+37.51?mn ]+82.584
E P =193.53?mn +18.76?mn 2
桩外侧主动土压力计算：
E a =（
p a 2上
2
+
p a 2m 下
2
） x ?mn
p a2上
=（r 1*h 1+q ）k a2 -2c 2 ka2=
(18.3x10.5+20)x0.5278-2x30x0.7265=68.38kpa
p a2m 下
=[r 1 h 1+r 2h mn +q]k a2-2c 2 k a2=
[18.3x10.5+19.8x ?mn +20]x 0.5278-2x30x0.7265 =[111.97+10.45?mn ]-43.59
E a =68.38?mn +5.23?mn 2
4.1.2）土压力作用点计算： 桩内侧被动土压力作用点计算：
?pm =
2p p2上+p p2m
下
3(p p2上
+p p2m 下
）
?mn
得， ?pm =
580.59+37.51?mn
1161.18+112.53?mn
?mn
桩外侧主动土压力作用点计算：
?am =
2p a2上
+p a2m
下
3(p a2上
+p a2m 下
）
?mn
得， ?am =
205.14+10.45?mn
410.28+31.35mn ?mn
剪力v m 的作用点位置为l m =h mn
4.1.3)桩MN 段对桩底N 点起矩平衡：
v m .l m +E a .h am =E P .h pm
即，
v m .h mn + [68.38h mn +5.23h mn 2].[ 205.14+10.45h mn 410.28+31.35h mn
h mn ]
=[193.53h mn +18.76h mn 2]. [
580.59+37.51h mn 1161.18+112.53h mn
h mn ]
解得，
h mn =1.63m
则嵌固深度, t =3.2+1.63=4.83m. 入土深度增大系数r 0=1.20
即，桩的嵌固深度，t ′=r 0t =1.20x4.83=5.80m
五）桩身最大弯矩计算：
5.1）第一步开挖
第一次开挖到第一排锚杆下0.5m 即2.7m 处。
p p1坑底
=2c 1 k p1=2x12x1.2350=29.64kpa
p p1下
=r 1h ′k p1+2c 1 k p1=18.3x(10.5-2.7)x1.5252+2x12x1.2350=247.35kpa p a1下
=（r 1h 1+q ）k a1-2c 1 ka1=(18.3x10.5+20)x0.6558-2x12x0.8098=119.69kpa
E P =p p1坑底
+p p1下
2
x h ′=(29.64+247.35)x7.8/2=1080.26kpa E a1=（
p a1上
2
+
p a1下
2
）x h 1=119.69x10.5/2=628.37kpa.
5.2)设u 点剪力为0，点u 到此步开挖基坑底的距离为h u .
p pu 下
=r 1h u k p1+2c 1 k p1= 18.3x h u x1.5252+2x12x1.2350=27.91h u +29.64
E P1u =p p1坑底+p pu
下
2
x h u =(59.28+27.91h u )h u /2
p au 下
=[r 1(h u +h 坑底）+q)k a1-2c 1 ka1
=[18.3x(h u +2.7)+20]x0.6558-2x12x0.8098=26.08+12h u
E a1u =（
p a1上
2
+
p au 下
2
）(h u +h 坑底?z 0)
=(26.08+12h u )(h u +2.7-0.53)/2
因o 点处剪力为0，即有，
E P1u =E a1u
解得，h u =0.91m
有，
p au 下
=[r 1(h u +h 坑底）+q)k a1-2c 1 ka1=26.08+12h u =37kpa. p pu 下=r 1h u k p1+2c 1 k p1=27.91h u +29.64=55.04kpa.
E P1u =E a1u =56.98kpa
h au =1
3
(h u +h 坑底?z 0)
h pu =
2p p1上
+p pu
下3(p p1上
+p pu 下
）
h u
h au = (2.7+0.91-0.53)/3=1.03
h pu =0.91(2x29.64+55.04)/3(29.64+55.04)=0.41m
M=E a1u h au -E P1u h pu =56.98x(1.03-0.41)=35.33kpa.
六）第二步开挖至5.2m ，可知开挖面上下各有一个剪力零点，设其为Q,R ，分别到5.2m 开挖面的距离为x, y 。 6.1)
p a1Q 下
=[r 1(h 开挖?x )+q]k a1-2c 1 ka1
=[18.3(5.2-x)+20]x0.6558-2x12x0.8098=56.09-12x
E a1Q =（
p a1上
2
+
p a1Q 下
2
） x (h 开挖?x ?z 0)
E a1Q =(56.09?12x )(5.2?x ?0.53)/2
使得，E a1Q =T 1
即，解得x =0.68m
又，
h aQ =1
3(h 开挖?x ?z 0)=1.33m
Q 点弯矩可计算
M Q =T 1 h 开挖?d 1?x ?E a1Q h aQ =95.52x[(5.2-2.2-0.68)-1.33]=94.56kpa.
6.2)
p p1R 上
=2c 1 k p1=2x12x1.2350=29.64kpa. p p1R 下=r 1yk p1+2c 1 k p1
=18.3yx1.5252+2x12x1.2350=27.91y +29.64
E P =
p p1R 上+p p1R
下
2
y
E P1R =(27.91y +29.64+29.64）y /2=(13.96y+29.64)y p a1R 下
= r 1 h 开挖+y +q k a1?2c 1 k a1=[18.3(5.2+y)+20]x0.6558-2x12x0.8098=56.09+12y E a1R =P
a1R 下
(h 开挖+y ?Z 0)
E a1R =(56.09+12y)(5.2+y-0.53)/2
使得，
E a1R =T 1+E P1R
即解得，y=4.34m p p1R 上
=29.64kpa p p1R 下=150.77kpa
E a1R =487.31kpa E P1R ==391.58kpa
h aR =1
3(h 开挖+y ?z 0)=(5.2+4.34-0.52)/3=3m
h pR =
2p p1R 上+p p1R 下
3(p p1R 上
+p p1R 下
）
h R
h pR =
2x29.64+150.77
3(29.64+150.77)
x4.34=1.68m
h TR =(h 开挖+y ?d 1)=7.34m R 点处弯矩，
M R =T 1h TR +E P1R h p1R ?E a1R h aR
=95.52X7.34+391.58X1.68-487.31X3=-102.96KPA
七）第三次开挖至设计深度7.3m ，知在开挖基坑面上下各有一个剪力为0的点。 因， p
下
a1坑
=（r 1h 基底+q ）k a1-2c 1 ka1
=(18.3x7.3+20)x0.6558-2x12x0.8098=81.29kpa h a 坑=1
3(h 基底?z 0)=（7.3-0.53）/3=2.26m
E a1坑底=
P
a1坑
下2
(h 基底?Z 0)=275.17
E a1坑底>T 1+T 2
即，在该基坑底面与第二排锚杆之间存在剪力为0 的点，设为U ，该点到基坑底面的距离为x 。 p a1U 下
=[r 1(h 基底?x )+q]k a1-2c 1 ka1
=[18.3(7.3-x)+20]x0.6558-2x12x0.8098=81.29-12x
E a1u =
p a1U 上
2
x (h 基底?x ?z 0)
E a1u =(81.29-12x)(7.3-x-0.53)/2
E a1U =T 1+T 2
解得，x=0.35m
h aU =1
3
(h 基底?x ?z 0)
h aU =（7.3-0.35-0.53）/3=2.14m E a1u =247.46kpa U 点处的弯矩，
M U =247.46x2.14?95.52x4.75?152.37x2.15=251.75kpa p p1坑底= 2c 1 kp1=2x12x1.2350=29.64kpa. p p1下
=r 1（h 1-h 坑底）k p1+2c 1 kp1
= 18.3 x (10.5-7.3)x1.5252+2x12x1.2350=118.96kpa E P1= (29.64+118.96)x3.2/2=237.76kpa p 下a1
=（r 1h 1+q ）k a1-2c 1 ka1
=(18.3x10.5+20)x0.6558-2x12x0.8098=119.69kpa E a1= (119.69x9.97)/2=596.65kpa
E P1+T 1+T 2 即在坑底与第二层土间存在一个剪力为O 的点，设为W ，该点到第一层底面的距离为Y 。 p a2w 下 =[r 1h 1+r 2y +q]k a2-2c 2 ka2 =[18.3x10.5+19.8y+20]x0.5278-2x30x0.7265 =68.38+19.8y p a2上 = r 1h 1+q k a2?2c 2 k a2 =[18.3x10.5+20]x0.5278-2x30x0.7265=68.38kpa p 下a1 =（r 1h 1+q ）k a1-2c 1 ka1 =(18.3x10.5+20)x0.6558-2x12x0.8098=119.69kpa E a2w =p a2w 下+p a2上 y E a1 =p a1下 2 (h 1?z 0) E a1=119.69x(10.5-0.53)/2=596.65kpa. E a2w =(68.38+68.38+19.8y)y/2 p p1上 =2c 1 k p1=29.64kpa p p2上=18.3x3.2x1.8945+2x30x1.3764=193.53kpa p p1下=18.3x3.2x1.5252+2x12x1.2350=118.96kpa. p p2w 下 =[18.3x3.2+19.8y]x1.8945+2x30x1.3764=193.53+37.51y E P1=p p1上 +p p1 下 2 3.2 E p2w = p p2w 下 +p p2 上 y E P1=(29.64+118.96)x3.2/2=237.76kpa. E p2w =(193.53+193.53+37.51y)y/2 E P1+E P2w +T 1+T 2=E a2w +E a1 596.65+[(68.38+68.38+19.8y)y/2]=95.52+152.37+237.76+[(193.53+193.53+37.51y)y/2] 解得，y=0.83m W 点处的弯矩， h p1= 2p p1上+p p1下 3(p p1上 +p p1下 ） 3.2 h p2w = 2p p2上+p p2w 下 3(p p2上 +p p2w 下 ） y h p1=(29.64x2+118.96)x3.2/3(29.64+118.96)=1.28m p p2w 下 =224.66kpa p p2上 =193.53kpa h p2w =0.40m h a1=1 3(h 1?z 0) h a1=3.32m h a2w = 2p a2上+p a2w 下 3(p a2上 +p a2w 下 ） y p a2上=68.38kpa p a2w 下 =84.81kpa h a2w =0.4m M w =E a2w h a2w +E a1h a1?(E P1h p1+E P2w h p2w +T 1l1+T 2l2) =596.65x3.32+25.43-237.76x1.28-173.55x0.4-95.52x9.13-152.37x6.63 =-249.76kpa 八）锚杆计算： 11.1）锚杆配筋： N k =(R i cos 15° )x S h N =r o r f N k N ≤f py A p N k ：锚杆轴向拉力标准值 N ：锚杆轴向拉力设计值 S h ：锚杆间距 f py :预应力筋拉强度设计值A p ：预应力筋的截面面积 第一排锚杆： N 1=r o r f N k = 1.1x1.25x(95.52/cos 30°)x2=301.93kpa. A p 1≥ N 1f p =301.93/360x1000=838.69mm 2<πD 2=πx162,选用HRB400。 第二排锚杆： N 1=r o r f N k =1.1x1.25x(152.37/cos 30°)x2=481.63kpa A p 2≥ N 2f p =481.63/360x1000=1337mm 2<π222，选用HRB400。 8.2）锚杆自由端长度： φm = 12x10.5+18x1.8 12.3 =12.88 l f ≥(α1+α2?d tan α) sin (45°?φm 2) sin (45°+φ m 2 +α) +d /cos α+1.5 α1:锚杆锚头中点到基坑底面的距离 α2：基坑内外侧土压力等值的点 第一排锚杆的自由端长度： l f1≥ (5.1+3.2?tan 30°)(sin 45°?6.44) sin (45°+ 12.88° +30°)+1/cos 30°+1.5 l f1≥7.48m l f1=8m 第二排锚杆的自由端长度： l f2≥ (2.5+3.2?tan 30°)(sin 45°?6.44) sin (45°+ 12.88° 2 +30°)+1/cos 30°+1.5 l f2≥5.86m l f2=6m 8.3锚杆固定端长度： R K ≥K t N K K t :锚杆抗拔安全系数（1.6）N K ：锚杆轴向拉力标准值 R K ：极限抗拔承载力特征值 R K =πd Σq sik l i d:锚固体直径（150mm ） q sik ：锚固体与第i 层土的极限粘结强度标准值。 l i ：锚杆的锚固段在第i 层中的长度。 11.3.1）第一排锚杆： x2=351.34kpa R K1≥K t N K=1.6x95.52 cos30° R K1=πdΣq l i=0.15πx30l i sik 8sin30°=4m， =8.6m 因，锚杆锚固段在填土中的长度为l d1=8.3?8sin30° sin30° l d2=1.8 =3.6m sin30° R K1=0.15πx(8.6x30+60x3.6+100l d3) 得 l d3=2.72m 所以，第一排锚杆的锚固长度为8.6+3.6+2.7=14.9m 113.2）第二排锚杆： x2=560.44kpa R K2≥K t N K=1.6x152.37 cos30° 6sin30°=3m, 第二排锚杆锚固段在填土中的长度： l d1=5.8?6sin30° =5.6m sin30° 第二排锚杆锚固段在第二层土中的锚固长度： l d2=1.8 =3.6m sin30° R K2=0.15πx(5.6x30+60x3.6+100l d3) 得 l d3=8.06m 所以，第一排锚杆的锚固长度为5.6+3.6+8.06=17.26m 第一排锚杆总长度L1=14.9+8=22.9m，设计长度23m 第二排锚杆总长度L2=6+17.26=23.26m，锚杆长度取23.5m，设计长度24m. 九）桩身设计： 已知单位宽度最大的弯矩M ’=251.75kpa,,支护桩直径D=1.0m ，桩间距2.0m,选用C30混凝土，基坑为一级支护基坑。 桩身弯矩设计值M=γ0r F M’s h =1.1x1.25x251.75x2=692.31kpa 混凝土强度设计值：f c =14.3N /mm 2,钢筋强度设计值：f y =360N /mm 2 支护桩的截面积：A=πd 2=3.14x5002=785000mm 2, 混凝土面层厚度50mm 2，主筋所在的半径r s =450mm . αs =M/(fc×A×r)=692310000/(14.3x785000x450)=0.137 查表可得，r s =0.923,ε=0.148 A s =(ξ× fc×A)/f y =(0.148x14.4x785000)/360=4614.93mm 2 初步设计13根直径22mm 的HRB400钢筋。主筋面积为4941.3mm 2 A s = 十）桩锚设计验算： 抗倾覆安全系数： K s = 抗倾覆力矩倾覆力矩 第一排锚杆锚固力： T 1‘ =πd Σq sik l i =3.14x0.15x(30x8.5+60x3.5+100x3)=360.32kpa 第二排锚杆锚固力: T 2‘ =πd Σq sik l i =3.14x0.15x(30x5.5+60x3.5x+100x8.5)=576.98kpa. 第一排锚杆材料抗力： T 1′′=360x πx162 /1000=289.38kpa. 第二排锚杆材料抗拉力： T 2′′=360x πx222/1000=547.11kpa. 锚杆轴力取锚杆杆体与土层间的锚固力与锚杆材料抗拉力最小值。 取， 轴力T 1= 289.381.8 =160.77kpaT 2= 547.111.8 =303.95kpa . 填土： 填土顶部主动土压力强度： p 上a1 =q k a1 - 2c 1 ka1=20x0.6558-2x12x0.8098=-6.32Kpa 填土底部的主动土压力强度：p 下a1 =（r 1h 1+q ）k a1-2c 1 ka1 =(18.3x10.5+20)x0.6558-2x12x0.8098=119.69kpa 粉质粘土： 粉质粘土顶部的主动土压力强度：p a2上 = （r 1*h 1+q ）k a2 -2c 2 ka2 =(18.3x10.5+20)x0.5278-2x12x0.7265=94.54kpa 粉质粘土底部的主动土压力强度：p a2下 =（r 1*h 1 +r 2*h 2+q ）k a2-2c 2 ka2 =(18.3x10.5+19.8x1.8+20)x0.5278-2x12x0.7265=113.35kpa 中风化： 中风化顶部主动土压力强度：p a3上 =（r 1*h 1 +r 2*h 2+q ）k a3-2c 3 ka3 =(18.3x10.5+19.8x1.8+20)x0.4550-2x45x0.6745=52.04kpa. 中风化底部主动土压力强度：p a3下 =（r 1*h 1 +r 2*h 2+r 3h ′+q ）k a3-2c 3 ka3 =(18.3x10.5+19.8x1.8+20.5x0.8+20)x0.4550-2x45x0.6745=50.40kpa. h 1= E a 1= (119.69x9.97)/2=596.65kpa E P 1= (29.64+118.96)x3.2/2=237.76kpa ?p 1=[(2x29.64+118.96)/3x(29.64+118.96)]x3.2=1.28m ?a 1=13 （10.5-0.53）= 3.32m 各种桩基验算荷载取值全归纳 问题一： 工程桩桩身强度验算，需满足： 1.35*Ra<ψc*fc*Aps+0.9fy*As（式一） 试桩桩身强度验算，需满足： 2*（Ra+空孔摩擦力）<ψc*fc*Aps+0.9fy*As（式二） 其中试桩时可否取fck？ 问题二： 抗拔桩后期工程桩验收的静载做不做，如何做？按2倍Ra拉桩身就拉裂了，怎么办？ 1、问题的疑惑主要是由总安全度法与多系数设计法的混杂所致，抗力的设计值或特征值是多系数体系的内容，是标准值乘以分项系数的结果，总安全度法只有极限承载力，规范公式给出的是既不能叫总安全度法又不是真正意义上的多系数法，严格来讲不伦不类，然而，设计中在规范的框架下，需要做顺从规范的事情。 2、式一是多系数体系的概念，1.35是特征值与设计值的换算系数，揭示内容是桩身受压承载力的安全系数>2(由土支撑阻力确定的单桩承载力特征值的安全系数)，即土体支撑阻力先于桩身破坏；式二应为总安全度设计体系的概念，但却写为伪多系数概念，公式左边对应的是桩的极限承载力（标准值），公式右边对应的是桩身受压承载力设计值，两侧不合拍，如改用总安全度表达式应为F<（ψ c*fck*Aps+0.9fyk*As）/K（式三）,其中K为试桩桩身未坏的安全系数。从这里可以发现，当安全系数是材料分项系数的加权值时，式二与式三是一样的。假如忽略钢筋贡献，那么式二给出的安全度为1.4，当为抗拔桩时，安全度为1.1，因此如果运用式二来进行工程试桩的桩身强度验算，对于抗压工程试桩，材料强度如取标准值，需考虑安全系数（可取1.05~1.1）用式三计算，对于抗拔工程试桩，材料强度可取设计值。类似的抗拔桩数量确定时如果按照规范公式进行设计，总安全系数是个变值，大致位于1~2之间，特殊情况会非常接近1，造成储备不足，而采用总安全度法 [【F<(G+n*Ru)/K】，安全系数会为恒定值。 3.抗拔桩静载试验按规范还是要做的。抗拔桩一般有三类：锚桩、抗浮工程桩、抗浮工程试桩。抗拔桩设计重点在于配筋设计，其配筋设计又往往与裂缝控制有关。配筋计算针对的是承载力极限状态，裂缝验算针对的是正常使用极限状态，抗浮工程桩处于正常使用极限状态，而锚桩和抗浮试桩所处的是承载力极限状态（兼做工程桩时，才变为抗压桩和抗浮工程桩）。 配筋验算取用拔力分别为： 锚桩→承担的拉力极限值Nu 抗浮工程桩→承载力特征值1.35*Ra 抗浮工程试桩→承载力极限值Ru； 裂缝验算取用的拔力分别为： 锚桩→承担的拉力极限值Nu FGH段地层信息：基坑深 , 桩锚支护，第一排锚杆, 第二排在处，角度30°。 土体与锚固体粘结强地层天然重度粘聚力内摩擦角 度标准值填土121230 粉质粘土301860 全风化砾岩4522100 土压力系数 地层Ka Kp 1填土 2粉质粘土 3全风化砾岩 一、)基坑示意图： 1）基坑外侧主动土压力计算如下： （1）填土： 填土顶部主动土压力强度：=q - 2=填土底部的主动土压力强度： =（+q）-2= （2）=粉质粘土： 粉质粘土顶部的主动土压力强度： = （*+q） -2= =粉质粘土底部的主动土压力强度： =（* +*+q）-2= = （3）临界深度： =2/– q/=2x12/ 2）第一层锚杆计算： 基坑开挖到，设置第一排锚杆的水平分力为T1。 1）此时基坑开挖深度为， 基坑外侧底部的主动土压力强度： =（*+q）-2=基坑内侧的被动土压力强度： = 2==. =（-）+2= 知： < , < 知铰点位于坑底与填土层间：设铰点为o, 距离坑底y m. = = y+2 = [q+(h+y)]-2= [20++y)]解得： y= 2）设置第一排锚杆的水平分力为T1，铰点以上土层及锚杆力对铰点起矩平衡。 土压力作用位置确定： 三角形分布： = 梯形分布： = 即： 基坑内侧被动土压力作用点位置：（梯形分布） = =y+2= 2==. =[+/3x+]= 基坑外侧主动土压力作用点位置：（三角形分布） =（h+ y-） 已知， h=, y=,= 即：=（+）= 第一排锚杆作用点离起矩点位置：L=h+ y- d=+为锚杆离地面距离) 基坑内侧被动土压力合力： = x 即，=y x (+ )/2= +/2= 石老人海水浴场改造—地下更衣室抗浮锚杆施工组织设计 青岛地矿岩土工程有限公司 二○○五年六月 目录 一、工程概况 (2) 二、场地工程地质条件 (2) 三、抗浮锚杆桩施工工艺和技术要求 (3) 四、施工组织规划与部署 (5) 五、施工准备工作 (5) 六、工期目标及保证措施 (7) 七、质量目标及保证措施 (8) 八、安全文明施工目标及保证措施 (9) 一、工程概况 石老人海水浴场改造工程位于青岛市崂山区海口路南侧，建设单位为青岛市崂山区人民政府，由山东省教育建筑设计院设计。地下更衣室为框架结构，肋梁式筏板基础，室内坪-0.4米（绝对标高）。为解决抗浮问题，设计了抗浮锚杆，锚杆直径φ130，M30高强水泥砂浆内配1根Ⅲ级φ32螺纹钢筋，并增加适量膨胀剂和阻锈剂，总数约1000根，设计单根长度A区11.5米，B区11.0米，入强风化岩不小于2.0米，设计抗拔力109kN。 二、场地工程地质条件 根据青岛市勘察测绘研究院提供的《石老人海水浴场改造勘察中间资料》，场地内各岩土层的分布情况为： （1）第四系全新统人工填土 第①层：素填土 （2）第四系全新统海相沉积层 第②-1层：中粗砂 第②-2层：卵石 第②-3层：中细砂 第④层：淤泥质粉细砂 （3）第四系上更新统冲洪积层 第⑩层：粉质粘土 第○11层：粉质粘土 第○12层：砾砂 （4）燕山晚期花岗岩 第○16层：花岗岩强风化岩 场区地下水较丰富，为孔隙潜水，对砼无腐蚀性，对砼中钢筋具强腐蚀性，抗浮设计水位3.50米（绝对标高）。 三、地锚桩施工工艺和技术要求 （一）成孔工艺 1、设备安装及就位 由于在基坑底部施工，根据本工程的特点，采用XY—1型工程钻机进行施工。施工中钻机就位要求符合规范规程要求，保持机器水平、周正、稳固、安全、可靠，避免发生偏移、移动等。 2、成孔 由于该场地工程地层条件较复杂，存在砂、卵石和淤泥质层，为避免坍孔现象，采用泥浆护壁施工工艺。 3、清孔 钻孔终孔后，清除孔底沉渣，确保孔内沉渣厚度小于50mm，保证施工质量。 4、成孔质量检查 根据成孔工艺流程要求，成孔结束后，由质检员和甲方监理对成孔质量进行检查验收，检查的主要内容有：孔深、孔径、沉渣厚度等是否达到设计或规范要求，检查合格后，方可灌注水泥砂浆。 （二）抗浮锚杆钢筋制作与安装工艺 FGH段地层信息：基坑深7.3m , 桩锚支护，第一排锚杆2.2m, 第二排在4.7m处，角度30°。 一、)基坑示意图： 1）基坑外侧主动土压力计算如下： （1）填土： =q k a1- 2c1ka1=20x0.6558-2x12x0.8098=-6.32Kpa 填土顶部主动土压力强度：p上 a1 =（r1?1+q）k a1-2c1ka1= 填土底部的主动土压力强度：p下 a1 =(18.3x10.5+20)x0.6558-2x12x0.8098=119.69kpa （2）粉质粘土： 粉质粘土顶部的主动土压力强度：p a2上= （r1*?1+q）k a2-2c2ka2= =(18.3x10.5+20)x0.5278-2x12x0.7265=94.54kpa 粉质粘土底部的主动土压力强度：p a 2下 =（r 1*?1 +r 2*?2+q ）k a 2-2c 2 ka 2= =(18.3x10.5+19.8x1.8+20)x0.5278-2x12x0.7265=113.35kpa （3） 临界深度： Z o =2c 1/r 1 ka 1– q/r 1=2x12/18.3x0.8098-20/18.3=0.53m 2）第一层锚杆计算： 基坑开挖到5.2m ，设置第一排锚杆的水平分力为T1。 1） 此时基坑开挖深度为h =5.2m ， 基坑外侧底部的主动土压力强度： p a 1坑底 =（r 1*?+q ）k a 1-2c 1 ka 1=(18.3x5.2+20)x0.6558-2x12x0.8098=56.09kpa 基坑内侧的被动土压力强度： p p 1坑底 = 2c 1 kp 1=2x12x1.2350=29.64kpa. p p 1下 =r 1（?1- ?）k p 1+2c 1 kp 1= 18.3x(10.5-5.2)x1.5252+2x12x1.2350=177.57kpa. 知： p a 1下 北京理正软件设计研究院有限公司: 我公司是贵公司开发的《理正深基坑支护结构设计软件》（F-SPW4.0）的正版用户。我公司设计人员在使用此软件的过程中，对软件中的部分参数的取值有疑问，恐影响到对软件的正确使用，甚至影响到工程的安全，特此提出，请贵公司予以书面解答： 问题1：在单元计算中，“支锚刚度”的计算公式，是否与《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）附录C公式C.1.1锚杆水平刚度系数（或者C.2.2支撑水平刚度系数）中kT 的计算公式相同？对于C.1.1的锚杆水平刚度系数，是否有必要再除以锚杆水平间距？即是否是支锚刚度=kT/锚杆水平间距 答：这个问题要分锚杆和内撑两部分说对于锚杆，《规程》54页公式没有涉及间距。而且有一个更简单的方法，软件可以自动计算，方法是：您先凭经验输入一个刚度值，计算时，计算到锚杆一项时，软件会计算出一个“锚杆刚度”，这时您点击上部的“应用刚度计算结果”按键，然后终止计算。然后用这一刚度重新计算到锚杆一项，重复上述操作，大约如此迭代2-4次，刚度值基本不变了，这时的刚度取值就基本合理了。对于内撑，软件不能自动计算，您可以参考《规程》55页公式C.2.2，但要注意，由于软件会用这个交互的刚度先除以前面交互的水平间距，所以您输入刚度时，只要用公式C.2.2的前半部分计算所得即可，即2αEA/L。 问题2：在单元计算中，计算结构弯矩的“弯矩折减系数”，究竟是考虑什么因素而设定的，这个系数的设定在《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）中有无相应的依据？该系数应如何取值？ 答：“弯矩折减系数”在《规程》中没有规定，是软件开放的一个经验系数，由用户自主交互，用于凭经验调整内力设计值大小。如不做调整，可取1即可。 问题3：单元计算中，冠梁的“水平计算刚度”的计算公式是什么？该刚度的设定在《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）中有无相应的依据？ 答：冠梁的“水平计算刚度”的经验公式请参看说明书203页或软件帮助附2.5.1。该刚度在《规程》中没有规定，是我们根据基本力学原理推导而出的经验公式。冠梁的“水平计算刚度”值是由用户自主交互，以上经验公式只做为参考，建议用整体计算方法自动计算。以上问题，请尽快给予书面解答。谢谢。中铁隧道勘测设计院有限公司 桩锚支护 建筑术语。 当一个建筑物施工时，如果需要开挖的基础很深，基坑边的土容易倒塌。为了能正常施工，就必须对基坑进行支护。 桩锚支护就是支护方法之一。 在开挖前沿基坑周边打一圈竖直的桩，用桩来阻挡土的坍塌。为防止开挖时桩倒塌，用水平方向的锚杆来拉住桩。锚杆也可以看作是水平方向的桩。 桩和锚杆共同构成的支护体系就叫桩锚支护。 灌注桩钻孔机 利用取土或挤土装置在地层桩位上成孔，然后灌注混凝土成桩的桩工机械。适用于除流动淤泥层以外的一切土层成孔。 钻孔机多以履带式挖掘机（或起重机）的底盘为底架，其上设置龙门导杆，作为钻凿工具的支承，并引导钻孔方向。挖掘机的发动机常作为钻孔机的动力装置。 钻孔机按成孔方法，分螺旋式、冲抓式、潜水式和振动式四种，前三者属取土成孔,后一种属挤土成孔,还有综合上述多种方法的综合钻孔机。 螺旋式钻孔机用于民用和小型工业建筑，利用螺旋钻杆钻孔,螺杆通过上、下导架支承于桩架导杆上,其上端有驱动螺杆钻进的动力头，下端装带硬合金刀刃的钻头，作业时钻渣沿螺杆导槽自动排出，所钻桩孔孔壁规则，不需护壁或清洗孔底，钻至设计深度后，提出钻杆，即可灌注混凝土。此外，还有短螺旋钻孔机和有双刀管、双螺旋及底部扩孔刀的冻土钻孔机。前者专用于爆扩成孔及孔底成形；后者适用于严寒冻土，并能将孔底扩大，增加桩的承载力。 冲抓式钻孔机用于大型工业建筑和桥梁施工，可在土石混合地层、卵石或岩石地层上成孔。利用钻具冲击岩石，使之破碎，然后抓石出渣，达到成孔目的。由机架、卷扬机和钻抓工具组成。钻抓工具有螺旋钻、抓锥和冲锥三种，可根据土质拆换使用。在地下水位较高的泥质地区，采用螺旋钻，钻渣用压力水冲成泥浆排出。抓锥形如抓铲，单索操纵，可抓掘石块和卵石。冲锥有一定重量，下端有刀刃，用于冲凿岩石及坚土。 潜水式钻孔机用于沿海软土地区的桩基础施工，由潜水电动机、行星齿轮减速器和笼式钻头等组成。电动机通过减速器驱动5～7个钻头切削土壤，同时将压力水沿水管从钻头尖部射出，使钻渣成泥浆排出。设备较简单，无公害，效率高，可在各种土质条件下作业。 振动式钻孔机适于在砂土和软土地层成孔。用振动沉拔桩机将底部有单向活门的桩管沉入土中，达设计深度后，边借振动力将桩管逐渐拔出，边通过活门灌注混凝土。也可利用落锤或汽锤将桩管打入土中成孔，利用拔桩机拔出桩管，然后灌注混凝土成桩，但效率低。 砂浆锚筋桩的应用 1.工程概述 1.1基本概况 小南海水库是1856年因地震山崩堵塞溪流形成的一座天然水库。其坝体材料以地震崩塌堆积的页岩、粉砂质页岩、块碎石夹孤石为主。沿垂线方向，其结构存在明显差异。根据天然坝体的物质组成和结构特征差异，坝体可分为以下四个区：Ⅰ区为地震崩塌堆积物构成的上部坝体，位于高程EL663.40～659.00m以上，孤石含量较大，为28.1～56.5%，其结构松散，局部存在架空结构，抽水渗透系数39.38～176.31m/d,属强～极强透水层。 Ⅱ区为地震崩塌堆积物构成的下部坝体，分布于高程EL633.40～659.00m以下至高程EL608.47～622.41m之间。孤石含量比Ⅰ区明显减少，为0～18%。块碎石含量明显增加，孤块石粒径也明显较细，部分段被粉细砂或粘土充填，其结构较Ⅰ区密实，较少存在架空结构。抽水渗透系数6.53～60.80m/d，属较强～强透水层。 Ⅲ区为掩埋于地震崩塌堆积物之下的Ⅰ级阶地。其堆积物为粘土及粘土夹砾石，粘土呈塑～硬塑状，结构密实。 Ⅳ区为覆盖于天然坝上游坝坡的亚粘土～粘土构成的天然铺盖。 坝基岩体为志留系中统罗惹坪群第一段灰～灰绿色页岩，下伏基岩一般在高程EL600.00～613.00m。坝体渗漏点主要位于天然溢洪冲沟内，并分布在EL663.00～665.00m，EL639.70～643.20m，EL605.50～610.00m三个高程带上。 小南海水库位于重庆市黔江县境内，是黔江唯一的一座中型水库，经逐年开发利用，水库已具有城乡供水、灌溉、防洪、旅游服务等综合功能，在黔江的经济建设中具有极其重要的作用。由于天然坝体自身缺乏溢洪设施，长期以来的洪水自然溢流给天然坝体带来严重的安全隐患，天然坝体经水利部建设与管理总站专家组安全鉴定后，确定为三类坝。为确保大坝安全，充分发挥水库的综合功能，拟对小南海水库增设溢洪道。溢洪道设计为开敞式有闸控制溢洪道，主要由进水渠、控制段、渐变段、陡槽段、消力池和泄水渠等组成。 地锚设计计算书 1. 根据安装七公司提供主索最大张力T=3100KN ，=40.23α ，地锚所受向上拔力 sin =2002.16T KN α，水平力cos =2366.72T KN α 2. 地锚抗拔设计 根据《缆索起重机设计》地锚自重 1.5sin 3003.24G T KN α≥= 不计水的浮力，拟地锚尺寸为8m ×5m ×4.2m （高），G=8×5×4.2×24=4032KN 3. 抗滑移验算 土对地锚底部的摩擦力 #f sin )G T α-（=0.4×(4032-2002.16)=811.936KN #f —地锚与土壤的摩擦系数，取0.4。 被动土压力 R=2222135l tg 45+)=0.5518 4.2tg (45)222 H ?γ???+ （ =2929.26KN R+#f sin )G T α-（=3741.19KN >1.5cos T α=3550.08KN 抗滑移满足要求。 4. 抗倾覆验算 4G+4.2cos 44032+4.22366.72 1.476.8sin 1.4 6.8200 2.16+1.42929.26 T T R αα??==+?? 在施工中采取措施与原有桩基础相连，增加抗倾覆能力。 5. 主承拉压杆设计 每个地锚预埋5根主承拉压杆，每根杆受拉力3100/5=620KN ，按Q235钢厚度≤16mm ， 抗拉强度设计值取215N/2 mm ，截面面积3 2620102883.72215 n A mm ?= =，采用Q235，[ 32a ，n A =4851.342 mm ，拉杆长度5m ，埋入混凝土内长度约为3740mm 每根主承拉压杆埋入混凝土部分设置4根横杆，选用[ 20a ，长度2600mm ，抗剪力计算4×v f ×n A =4×125×2883.69/1000=1441.8KN >620/4=155KN 6. 地锚配筋计算 抗浮锚杆施工组织设计 目录 一、工程概况 0 二、场地工程地质条件 (1) 三、地锚桩施工工艺和技术要求 (2) 四、施工组织规划与部署 (3) 五、施工准备工作 (4) 六、工期目标及保证措施 (6) 七、质量目标及保证措施 (7) 八、安全文明施工目标及保证措施 (8) 一、工程概况 石老人海水浴场改造工程位于青岛市崂山区海口路南侧，建设单位为青岛市崂山区人民政府，由山东省教育建筑设计院设计。地下更衣室为框架结构，肋梁式筏板基础，室内坪米（绝对标高）。为解决抗浮问题，设计了抗浮锚杆，锚杆直径φ130，M30高强水泥砂浆内配1根Ⅲ级φ32螺纹钢筋，并增加适量膨胀剂和阻锈剂，总数约1000根， 设计单根长度A区米，B区米，入强风化岩不小于米，设计抗拔力109kN。 二、场地工程地质条件 根据青岛市勘察测绘研究院提供的《石老人海水浴场改造勘察中间资料》，场地内各岩土层的分布情况为： （1）第四系全新统人工填土 第①层：素填土 （2）第四系全新统海相沉积层 第②-1层：中粗砂 第②-2层：卵石 第②-3层：中细砂 第④层：淤泥质粉细砂 （3）第四系上更新统冲洪积层 第⑩层：粉质粘土 第○11层：粉质粘土 第○12层：砾砂 （4）燕山晚期花岗岩 第○16层：花岗岩强风化岩 场区地下水较丰富，为孔隙潜水，对砼无腐蚀性，对砼中钢筋具强腐蚀性，抗浮设计水位米（绝对标高）。 三、地锚桩施工工艺和技术要求 （一）成孔工艺 1、设备安装及就位 由于在基坑底部施工，根据本工程的特点，采用XY—1型工程钻机进行施工。施工中钻机就位要求符合规范规程要求，保持机器水平、周正、稳固、安全、可靠，避免发生偏移、移动等。 2、成孔 由于该场地工程地层条件较复杂，存在砂、卵石和淤泥质层，为避免坍孔现象，采用泥浆护壁施工工艺。 3、清孔 钻孔终孔后，清除孔底沉渣，确保孔内沉渣厚度小于50mm，保证施工质量。 4、成孔质量检查 根据成孔工艺流程要求，成孔结束后，由质检员和甲方监理对成孔质量进行检查验收，检查的主要内容有：孔深、孔径、沉渣厚度等是否达到设计或规范要求，检查合格后，方可灌注水泥砂浆。 （二）抗浮锚杆钢筋制作与安装工艺 1、制作技术规格 抗浮锚杆钢筋长度根据孔深及地面标高确定，采用φ32mm III级螺纹钢筋，沿锚杆长度每隔5米设置导正定位支架。 2、质量要求 （1）钢筋在制作前必须平直，不得有局部弯曲； （2）钢筋和导正支架之间焊接牢固，接触点不漏焊； （3）严格按设计要求和规范制作。 巴黎小镇住宅小区一期16#住宅楼锚桩验算 一颗试桩周边采用4颗锚桩，试桩时桩顶绝对标高为12.000m，±0.000相对于绝对标高为17.750 单桩竖向承载力特征值Ra不应小于2050KN(Q uk不应小于4100KN)。 按试桩操作时，按仅有3颗锚桩受力，则锚桩抗拔力为N=4100/3=1367KN 1、锚桩配筋12根22钢筋（HRB400）+2根注浆管（不计），A S=4560mm2 锚桩自重（不计） F y*A S=360*4560=1641600N=1641.6kN > N=1367kN 故锚桩配筋满足要求。 2、桩顶相对标高-8.750m，以第七层作为桩端持力层，采用钻孔灌注桩，并采用桩端、桩侧复式后压浆成套技术，桩身直径700mm，扩底直径1050mm，桩端、桩侧进行复式后压浆处理。桩底以上10m处设一道桩侧注浆阀，有效桩长20m。 以15#孔为例，桩周分布土层如下： 第2层土侧阻30KPa, 厚度1.43米 第3层土侧阻30KPa, 厚度3.00米 第4层土侧阻38KPa, 厚度3.50米 第5层土侧阻35KPa, 厚度2.60米 第6层土侧阻38KPa, 厚度6.60米 第7层土侧阻48KPa, 端阻700 KPa ，深入长度2.87米 锚桩摩阻: F = u * ∑q sjk * l i + u * ∑βsi * q sik* l gi =0+(3.14*0.7)*1.7*[30*1.43+30*3.0+37*3.5+35*2.6+38*6.6+48*(2.87-2*1.05-0.55-0.2)] =2261 KN > N=1367KN故锚桩侧阻满足要求。 综上所述，锚桩满足设计要求。 淄博四新建筑设计有限公司 2014年6月1日 翡翠华庭支护桩 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: FGH 段地层信息：基坑深7.3m , 桩锚支护，第一排锚杆2.2m, 第二排在4.7m 处，角度30°。 地层天然重度粘聚力内摩擦角土体与锚固体粘结强度 标准值 填土18.3121230 粉质粘土19.8301860 全风化砾岩20.54522100 土压力系数 地层Ka√Ka Kp√Kp 1 填土0.65580.8098 1.525 2 1.2350 2 粉质粘土0.52780.7265 1.8945 1.3764 3 全风化砾岩0.45500.6745 2.1981 1.4826 、）基坑示意图： 1) 填土：填土顶部主动土压力强度：=q 1 - 21 √1 =20x0.6558-2x12x0.8098=-6.32Kpa 1 填土底部的主动土压力强度：下=(1?1+q)1-21 √1 = 1 =(18.3x10.5+20)x0.6558-2x12x0.8098=119.69kpa 2) 粉质粘土： 上 粉质粘土顶部的主动土压力强度：上2=1 *?1+q)2-22√2 = = =(18.3x10.5+20)x0.5278-2x12x0.7265=94.54kpa 粉质粘土底部的主动土压力强度：2 =(1*?1 +2*?2+q )2-22√2 = =(18.3x10.5+19.8x1.8+20)x0.5278-2x12x0.7265=113.35kpa (3) 临界深度： Z =2 1 / 1√1 – q/1=2x12/18.3x0.8098-20/18.3=0.53m 知铰点位于坑底与填土层间：设铰点为 o, 距离坑底y m. 坑底 =(1*?+q )1-21√1 =(18.3x5.2+20)x0.6558-2x12x0.8098=56.09kpa 基坑内侧的被动土压力强度： 坑底 = 21√1=2x12x1.2350=29.64kpa. 1=1(?1- ?)1+21√1= 18.3x(10.5-5.2)x1.5252+2x12x1.2350=177.57kpa. 知： 下 1 < 下 1 坑底 1 坑底 1 2)第一层锚杆计算： 基坑开挖到 5.2m ，设置第一排锚杆的水平分力为 T1。 1) 此时基坑开挖深度为= .， 基坑外侧底部的主动土压力强度：【结构设计】各种桩基验算荷载取值全归纳
基坑桩锚设计计算过程(手算)
地锚桩设计
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工程锚桩设计及验算
某基坑桩锚支护设计计算
基坑桩锚设计计算过程(手算)