门式钢架抗风柱计算书
抗风柱计算书
设计资料
抗风柱采用 H-390*198*6*8 截面，材料为 Q235;
抗风柱高度为6m抗风柱间距为4m；
绕3轴计算长度为6m绕2轴计算长度为6m
柱上端连接类型为铰接；柱下端连接类型为铰接；
风载、墙板作用起始高度为om
净截面折减系数为 0.98 ；
抗风柱挠度限值为：L/400 ；
3 轴刚度限值为150； 2轴刚度限值为150；
抗风柱2轴方向承受风载；
采用《钢结构设计规范 GB 50017-2003》进行验算; 以下为截面的基本参数：
A(cm "2)=55.57
人4
I x(cm )=13819 i x(cm)=15.77
A
3
W x(cm )=708.7
A4
I y(cm )=1036 i y(cm)=4.32
A3
W y(cm )=104.6
:.荷载组合及荷载标准值
考虑恒载工况(D)、活载工况(L)、风压力工况(W1)、风吸力工况(W2)；强度稳定验算时考虑以下荷载工况组合：
1.2D+1.4L
1.2D+1.4W1 1.2D+1.4W2
1.2D+1.4L+0.84W1
1.2D+0.98L+1.4W1
1.2D+1.4L+0.84W2
1.2D+0.98L+1.4W2
1.35D+0.98L
挠度验算时考虑以下荷载工况组合:
D+L
D+L+0.6W1
D+W1+0.7L
D+L+0.6W2
D+W2+0.7L
恒载：抗风柱自0.436225kN/m
风载：基本风压：A2
0.55kN/m
风压力的体型系数1，风吸力体型系数(-1)，柱顶风压高度变化系数 1 阵风系数为1;风压综合调整系数 1.05 ；
柱顶风压力标准值：1X 1X 1X 1.05 X 0.55=0.5775kN/m "；
柱顶风吸力标准值：A2
(-1) X 1X 1X 1.05 X 0.55=( -0.5775)kN/m ；
三.验算结果一览
压弯强度验算
最不利工况为：1.2D+0.98L+1.4W1 最不利截面位于高度 3000m 处 轴力：N= 1.5708kN
绕 x 轴弯矩：M= 14.553kN ?m 计算Y ：
截面塑性发展系数 Y 2 = 1.2 Y 3=1.05 验算强度：
考虑净截面折减：
nx
=694.526cm A3
A3
ny
=102.508cm
A2
n
=54.4586cm
215 通过 y
轴受剪强度 1.2D+0.98L+1.4W2 4.92395 125
通过
整稳
1.2D+1.4W1 34.6541 215
通过
翼缘宽厚比 1.2D+1.4W1 10.375
13
通过 腹板高厚比
1.2D+1.4W1 58
80
通过
2 轴挠度
D+W1+0.7L
1.38491 15
通过
2
轴长细比 - 138.889 150
通过 3
细比 38.0469 150
压弯强度 1.2D+0.98L+1.4W1
20.2445
通过
轴长
(7 1=1.5708/54.458
(7 2=1.5708/54.4586
"=1.5708/54.4586
d 4=1.5708/54.4586
20.2445 W 215，合格!
6X 10+(14.553)/694.526/1.05 X 10+(14.553)/694.526/1.05 X 10 -(14.553)/694.526/1.05
x 10 x 10 x 10 x 10 A3
A2
=20.2445N/mm
A3
A2 =20.2445N/mm
A3=(-19.6676)N/mm A3 A
2
A2
y 轴受剪强度验算
最不利工况为：1.2D+0.98L+1.4W2 最不利截面位于高度 6000m 处 剪力：V= (-9.702)kN
T =( - 9.702) X 420.804/0.6/13819 X 10=( -4.92395)N/mm
4.92395 W 125，合格!
A2
六.整稳验算
最不利工况为：1.2D+1.4W1
区段内最大内力为：
轴力：N= 3.14121kN
绕 x 轴弯矩：M= 14.553kN ?m
计算$ b ：
双轴对称截面：n b =0 等截面工字形简支梁 3 b 计算： 受压翼缘无支撑长度：I i =6000mm 受压翼缘宽度：b i =198mm 受压翼缘厚度：t i =t f =8mm
E =(l i *t i )/(b i *h)=(6000 X 8)/(198 X 390)=0.621601 跨中无侧向支承，均布荷载作用在上翼缘
E <=2.0,3 b =0.69+0.13 X 0.621601=0.77 0808
人2
人2
人2 A
0 5
$ b =3 b *(4320/ 入 y )*(A*h/W x )*{[1+(入 y *t 1)/(4.4*h)
] .
+n b }*(235/fy)
A2
=0.770808 X (4320/138.889 ) X (5557 X 390/708667) X
A2
A2 A0 5
{[1+(138.889 X 8) /(4.4 X 390) ] .
+0} X (235/235)
=0.62891 $ b >0.6 :
$ b A
'=1.07- 0.282/ $ b =1.07-0.282/0.62891=0.621605 取 $ b =$ b A
'=0.621605 计算Y ：
截面塑性发展系数 Y 2 = 1.2 Y 3=1.05 验算x 轴整稳：
计算x 轴方向的轴压稳定系数： 轴压稳定系数： b 类截面
a i =0.65 a 2=0.965 a 3=0.3
正则化长细比：入 n =(f y /E) . *(入 / n )=(235/2.06e +005) .
X (38/3.14)=0.409 入 n =0.409>0.215
A2
A2
A2 A2
A2 A0 5
$ =1/(2 入 n ){( a 2+ a 3 入 n + 入 n )-[( a 2+ a 3 入 n + 入 n )
-4 入 n ] }
A2
A2
=1/(2 X 0.409 ) X {(0.965+0.3 X 0.409+0.409 )
A2 A2
A2 A0 5
- [(0.965+0.3 X 0.409+0.409 ) -4X 0.409 ] .
}
=0.906 $ x =0.906 3 m =1
N ex =3.14 X 3.14 X 2.06e+005 X 55.6/38/38/1.1/10=7.1e+003kN Y x =1.05
A3
d i =c 2=3.14e+003/0.906/55.6 X 10+(1*14.6)/709/1.05/(1
- 3.14/7.1e+003 X 0.8) X 10 =2
A2
0.2N/mm
A3
d 3=d 4=3.14e+003/0.906/55.6 X 10 -(1*14.6)/709/1.05/(1- 3.14/7.1e+003 X 0.8) X 10 =(
-18.9)N/mm
验算y 轴整稳：
计算y 轴方向的轴压稳定系数: 轴压稳定系数： b 类截面
a 1=0.65
a 2=0.965
=0.349
入 y=6e+003/43.2=139 3 tx=1 n =1.0 Y y =1.2 0 b=0.622 3 my =1
ey
=3.14 X 3.14 X 2.06e+005 X 55.6/139/139/1.1/10=532kN
A3
A2
d i =c 2=3.14e+003/0.349/55.6 X 10+(1*14.6)/709/0.622) X 10 =34.7N/mm
A3
d 3=d 4=3.14e+003/0.349/55.6 X 10 -(1*14.6)/709/0.622) X 10 =(-32.4)N/mm
34.7 W 215，合格!
最不利工况为：1.2D+1.4W1 最不利截面位于高度 750m 处 轴力：N= 2.75kN
绕x 轴弯矩：M= 6.37kN ?m 剪力：=(-7.28)kN
截面塑性发展系数 Y 2 = 1.2 Y 3=1.05
翼缘宽厚比：b o /T f1 =83/8=10.4 翼缘宽厚比限值：[b o /t]=13.000 X (235/f y ) A0.5
=13 10.4 W 13，合格!
八.腹板高厚比验算
最不利工况为：1.2D+1.4W1 最不利截面位于高度 750m 处 轴力：N= 2.75kN
绕x 轴弯矩：M= 6.37kN ?m
剪
=(-7.28)kN
A
2
a 3=0.3
正则化长细比：入n =(f y /E) 入 n =1.49>0.215
A2
A2
A2 A2
A2 A0 5
0 =1/(2 入 n ){( a 2+ a 3 入 n + 入 n )-[( a 2+ a 3 入 n + 入 n )
-
4 X n ] }
A ?
A ?
=1/(2 X 1.49 ) X {(0.965+0.3 X 1.49+1.49 ) A0 5 A0 5
.
*(入 / n )=(235/2.06e+005)
.
X
A
2- A ?
A0.5
A2
七. 翼缘宽厚比验算
截面塑性发展系数
Y 2 = 1.2
Y3=1.05
腹板计算高度：h o=348 mm 腹板高
厚比：h o/T w=348/6=58 腹板高厚比
限值：[h o/t]=8O
58W 80，合格!
九.2轴挠度验算
最不利工况为： D+W1+0.7L 最不利
截面位于高度 3000m处
挠度为：1.38mm
1.38 W 15，合格!
十.2轴长细比验算
2轴长细比为：6e+003/43.2=139 139W 150,合格！
十^一. 3轴长细比验算
3轴长细比为：6e+003/158=38 38< 150,合格！
钢结构梯形屋架课程设计计算书(绝对完整)
第一章：设计资料 某单跨单层厂房，跨度L＝24m，长度54m，柱距6m，厂房内无吊车、无振动设备，屋架铰接于混凝土柱上，屋面采用1.5*6.0m太空轻质大型屋面板。钢材采用Q235－BF，焊条采用E43型，手工焊。柱网布置如图2.1所示，杆件容许长度比：屋架压杆【λ】＝150 屋架拉杆【λ】＝350。 第二章：结构形式与布置 2.1 柱网布置 图2.1 柱网布置图 2.2屋架形式及几何尺寸 由于采用大型屋面板和油毡防水屋面，故选用平坡梯形钢屋架，未考虑起拱时的上弦坡度i＝1/10。屋架跨度l＝24m，每端支座缩进0.15m，计算跨度l0＝l－2*0.15m＝23.7m；端部高度取H0＝2m，中部高度H ＝3.2m；起拱按f＝l0/500，取50mm，起拱后的上弦坡度为1/9.6。 配合大型屋面板尺寸（1.5*6m），采用钢屋架间距B＝6m，上弦节间尺寸1.5m。选用屋架的杆件布置和尺寸如施工图所示。
图2.2 屋架的杆件尺寸 2.3支撑布置 由于房屋较短，仅在房屋两端5.5m开间内布置上、下弦横向水平支撑以及两端和中央垂直支撑，不设纵向水平支撑。中间各屋架用系杆联系，上下弦各在两端和中央设3道系杆，其中上弦屋脊处与下弦支座共三道为刚性系杆。所有屋架采用统一规格，但因支撑孔和支撑连接板的不同分为三个编号：中部6榀为WJ1a ,设6道系杆的连接板，端部第2榀为WJ1b，需另加横向水平支撑的的连接螺栓孔和支撑横杆连接板；端部榀（共两榀）为WJ1c。 图2.3 上弦平面
12 1 2 1---1 2---2 图2.3下弦平面与剖面 第三章：荷载计算及杆件内力计算 3.1屋架荷载计算 表3.1 屋架荷载计算表 3.2屋架杆件内力系数 屋架上弦左半跨单位节点荷载作用下的杆件内力系数经计算如图所示。屋架上弦左半跨单位节点荷载、右半跨单位节点荷载、全跨单位节点荷载作用下的屋架左半跨杆件的内力
单层厂房结构课程设计计算书
课 程 设 计 专业： 土木工程（本科） 学号： 姓名： 杨树国 日期： 2008年4月16日 一、设计资料 1、白银有色（集团）公司某单层车间建筑平面图。 2、钢筋混凝土结构设计手册。 二、计算简图的确定 计算上柱高及全柱高： 室外地坪为-0.15m ，基础梁高0.6m ，高出地面 m ，放置于基础顶面，故基础顶面标高-0.65m 。 根据设计资料得： 上柱高u H =吊车梁高+轨道构造高度+吊车高度+安全距离 =900+200+2734+166=4000=4m 全柱高H =轨顶标高-（吊车梁高+轨道构造高）+上柱高-基顶标高 =++4+= 故下柱高u l H H H -==6.35m 上柱与全柱高的比值 386.035 .100 .4===H H u λ 柱截面尺寸：
因电车工作级别为5A ，故根据书表（A ）的参考数据， 上柱采用矩形截面 A 、C 列柱：mm mm h b 500500?=? B 列柱：mm mm h b 700500?=? 下柱选用Ⅰ型 A 、C 列柱：mm mm mm h h b f 2001200500??=?? B 列柱：mm mm mm h h b f 2001600500??=?? （其余尺寸见图），根据书表关于下柱截面宽度和高度的限值，验算初步确定的截面尺寸，对于下柱截面宽度 A 、C 列柱： mm b mm H l 50025425 6350 25=<==（符合） B 列柱： mm b mm H l 50025425 635025=<==（符合） 对于下柱截面高度： A 、C 及 B 列柱皆有： mm h mm H l 120052912 6350 12=<==（符合） 上、下柱截面惯性及其比值 排架A 、C 列柱 上柱 49310208.5500500121 mm I u ?=??= 下柱 33800200121 21200500121???-??=l I +]502002 1 )27005032(50200361[423???+?+???41010067.7mm ?= 比值：074.010067.710208.510 9 =??==l u I I η 排架B 列柱 上柱 410310429.1700500121 mm I u ?=??= 下柱 33120020012 1 21600500121???-??=l I
搅拌站基础承载力及罐仓抗风计算书
XX铁路XX标 第X搅拌站 罐仓基础承载力及罐仓抗风计算书 计算： 复核： 中铁X局集团XX铁路项目经理部2010年12月
一、工程概况 中铁X局XX铁路六标第X搅拌站，配备HZS90搅拌机、HZS120搅拌机各一台，每台搅拌机设有6个100吨级储料罐仓。 根据厂家提供的拌和站安装施工图，确定罐仓基础呈扇型布置，尺寸如下： 根据现场地质情况，基础浇筑厚度为1.5m，混凝土强度等级为C30。 二、基础承载力检算 1、相关计算公式 根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002， fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5) 式中 fa--修正后的地基承载力特征值 地基承载力特征值fak-- ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数 γ--基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度； b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m 取值； γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；d--基础埋置深度(m)。
2、承载力检算 不考虑摩擦力的影响，罐仓与基础自重P=1100kN*6+基础自身1重量，基础自身重量=95m*24kN/m=2280kN 33则P=1100kN*6+95m*24kN/m=6600+2280=8880kN 331最大应力f=8880/64=139Kpa K修正后地基承载力特征值: fa=120+0*(6-3)+2280/64=155KPa(根据现场地质情况地基承载力特征值fak取120 Kpa) 计算结果f=139KPa＜fa=155KPa 承载力满足要求K三、罐仓抗风检算 1、相关计算公式 根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001， 风荷载强度： W=KKKW= KKKV/1.6 23212301Pa 风荷载强度—W W—基本风压值Pa 0K、K、K—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0 321V—风速m/s,本次按照XX地区最大风速20.7m/s检算 抗倾覆计算： K=M/ M=[(P*0.5*基础宽)/(14*P*受风面)] 22c11K≥1.5 即满足抗倾覆要求c M—抵抗弯距kN?m 1M—抵抗弯距kN?m 2P—储蓄罐与基础自重kN 1P—风荷载kN 22、抗倾覆检算 W=K1K2K3W0=K1K2K3V2/1.6=0.8*1.13*1.0*20.72/1.6=242.1pa
抗风柱计算书
抗风柱计算书 验算规范 《GB 50017-2003钢结构设计规范》 《CECS 102：2002门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》《GB 50009-2001建筑结构荷载规范》 构件几何信息 柱高：10.2m 抗风柱间距：6m 柱顶节点：铰接 柱脚节点：铰接 截面特性：焊接H型钢H400x200x6x8 A n = 5504 mm2 I x = 15.126x 107 mm4 W x = 7.563 x 105 mm3 i x = 165.8 mm I y = 1.067 x 107 mm4 W y = 1.067 x 105 mm3 i y = 44.0 mm λx = 61.5 λy = 68.2（计算长度取隅撑间距3.0m） 材料特性 材料牌号：Q235B 屈服强度fy：235.0 MPa 抗拉强度设计值f：215.0 MPa 抗剪强度设计值fv：125.0 MPa 弹性模量E：206000.0 MPa 荷载信息 抗风柱承受山墙墙板重量：恒载0.60 kN/m2 风荷载：基本风压W0 = 0.65 kN/m2 地面粗糙度：B类 风载体型系数：+1.0（风压）-1.0（风吸） 高度变化系数：1.0 内力计算 计算简图如图所示. 轴向力N = 0.6 x 10.2 x 6 = 36.72kN 风压力q = 1.0 x 1.0 x 0.65 X 1.05 x 6 =4.095 kN/m “1.2恒载+1.4风载”组合： 轴力 N = 36.72 x 1.2 = 44.064 kN 跨中弯矩M = 1.4 x 4.095 x 10.22 / 8 = 74.56 kN.m 构件强度验算 截面塑性发展系数x = 1.05 “1.2恒载+1.4风载”组合：
钢结构工业厂房设计计算书
钢结构工业厂房设计计 算书 内部编号：（YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128）
钢结构工业厂房设计 计算书 单层工业厂房设计计算书 一、设计概况 单层工业厂房，长60米，宽30米，梁与柱均为桁架结构，屋面只有雪荷载和活荷载。 二、设计条件 1.设计使用年限：50年 2.自然条件 （1）地理位置：兰州市某郊区 （2）环境条件：除雪荷载外不考虑其他环境条件 3.荷载条件 ①结构自重（Q235）：容重7.698×10-5N/mm3 ②静力荷载（雪荷载）：50年一遇最大雪荷载0.15kN/m2 ③动力荷载（吊车）：起重最大量10吨 4.材料 （1）Q235碳素结构钢 （2）①热轧普通槽钢（格构式柱） ②冷弯薄壁方钢管（横梁、檩条） ③热轧普通工字钢（吊车梁） ④热轧普通H型钢（吊车轨道） ⑤钢板（缀板）
⑥压型钢板（屋面） 4.安装条件：梁与柱铰接，柱与基础固定连接，其他连接部分焊接。 二、结构尺寸 ①模型透视图 ①俯视图 长宽A×B=60m×30m ②左视图 柱高H=5.5m 单跨宽度b=30m/3=10m 吊车梁高度h=5m 桁架屋盖高h'=2m ③正视图 单跨长度a=60m/8=7.5m 吊车轨道支柱距离a'=60m/12=5m 三、内力计算及构件设计 1.格构式轴心受压柱设计 由软件模拟分析得柱的轴心受压最大设计值为N=50000N=50kN ①对实轴计算，选择截面尺寸 假定λ y =50,按Q235钢b类截面查表得：ψ=0.856，f=215N/mm2 所需截面面积： A=N/(ψf)=50000/(0.856×215)N/cm2=2.7cm2 回转半径： i y =l oy /λ y =500cm/50=10cm 查表试选： 2[25a A=2×34.91=69.82cm2，i y =9.81cm，i 1 =2.42cm,Z =2.07cm,I 1 =175.9cm4 验算绕实轴稳定：λ y =l oy /i y =500cm/9.81cm=50.97<[λ]=150,满足要求 查表得：ψ=0.852(b类截面)
钢结构单层厂房计算书
钢结构课程设计2016/3/20 目录 一、设计资料????????????????（1） 二、结构形式与布置?????????????（1） 三、荷载计算????????????????（2） 四、内力计算????????????????（2） 五、杆件设计????????????????（3） 六、节点设计????????????????（8）参考文献???????????????????（12）
钢屋架设计 一．设计资料 人字形屋架跨度19.8 m，屋架间距6 m，铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面为400 mm ×400 mm，混凝土强度等级为C 25。厂房长度51.45。屋面材料为长尺压型钢板，屋面坡度1/10，轧制H型钢檩条的水平间距为6 m，屋面积灰核载0.91kN/m2,.屋面离地面高度15 m，雪荷载为0.1 kN/m2。钢材采用Q235-B，焊条采用E43型。 二．结构形式与布置 屋架计算跨度L0=L-400=19400mm，端部及中部高度均取做2500 mm。屋架杆件几何长度及支撑布置如下图所示：
三．荷载计算 1．永久荷载（水平投影面） 压型钢板0.15×101/10=0.151 kN/m2 檩条0.1 kN/m2 屋架及支撑自重0.12+0.011×36=0.516 kN/m2 合计0.767 kN/m2 2．因屋架受荷水平投影面积超过60 m2，故屋面均布活荷载为0.30 kN/ m2大于雪荷载，顾不考虑雪荷载。 3．风荷载：风荷载高度变化系数为1.14，屋面迎风面的体形系数为-0.6，背风面为-0.5，所以负风压的设计值（垂直于屋面）为 迎风面：ω1=-1.4×0.6×1.14×0.55=-0.52668 kN/m2 背风面：ω2=-1.4×0.5×1.14×0.55=-0.4389 kN/m2ω1和ω2垂直于水平面的分力未超过荷载分项系数取1.0时的永久荷载，故将拉杆的长细比依然控制在350以内。 4．上弦节点集中荷载的设计值按可变荷载效应控制点组合为： Q=（1.2×0.767+1.4×0.3）×6×6=48.2544 kN · 四．内力计算 跨度中央每侧各两根腹杆按压杆控制其长细比，不考虑半跨荷载作用情况，只计算全跨满载时的杆件内力。 因杆件较少，以数解法（节点法）求出各杆件的内力（见图1）。
抗风柱设计(相关知识)
抗风柱设计 | | 钢材等级：Q345 柱距(m)：8.000 柱高(m)：12.100 柱截面：焊接组合H形截面: H*B1*B2*Tw*T1*T2=400*200*220*6*10*10 铰接信息：两端铰接 柱平面内计算长度系数：1.000 柱平面外计算长度：7.000 强度计算净截面系数：1.000 设计规范:《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》 容许挠度限值[υ]: l/400 = 30.250 (mm) 风载信息： 基本风压W0(kN/m2)：0.420 风压力体形系数μs1：1.000 风吸力体形系数μs2：-1.000 风压高度变化系数μz：1.050 柱顶恒载(kN)：0.000 柱顶活载(kN)：0.000 墙板自承重 风载作用起始高度 y0(m)：1.100 ----- 设计依据 ----- 1、《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2012) 2、《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》(GB 51022-2015) ----- 抗风柱设计 ----- 1、截面特性计算 A =6.4800e-003; Xc =1.1000e-001; Yc =2.0602e-001; Ix =1.8694e-004; Iy =1.5547e-005; ix =1.6985e-001; iy =4.8982e-002; W1x=9.0740e-004; W2x=9.6371e-004; W1y=1.4133e-004; W2y=1.4133e-004; 2、风载计算
抗风柱上风压力作用均布风载标准值(kN/m): 3.528 抗风柱上风吸力作用均布风载标准值(kN/m): -3.528 3、柱上各断面内力计算结果 △组合号 1：1.35恒+0.7*1.4活 断面号： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 轴力(kN) ： 8.256 7.568 6.880 6.192 5.504 4.816 4.128 断面号： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)： 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 轴力(kN) ： 3.440 2.752 2.064 1.376 0.688 0.000 △组合号 2：1.2恒+1.4风压+0.7*1.4活 断面号： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： 0.000 -24.902 -47.728 -65.554 -78.358 -86.139 -88.899 轴力(kN) ： 7.339 6.727 6.116 5.504 4.893 4.281 3.669 断面号： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)： -86.638 -79.354 -67.048 -49.721 -27.371 0.000 轴力(kN) ： 3.058 2.446 1.835 1.223 0.612 0.000 △组合号 3：1.2恒+0.6*1.4风压+1.4活 断面号： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN.m)： 0.000 -14.941 -28.637 -39.332 -47.015 -51.684 -53.340 轴力(kN) ： 7.339 6.727 6.116 5.504 4.893 4.281 3.669 断面号： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)： -51.983 -47.612 -40.229 -29.832 -16.423 0.000 轴力(kN) ： 3.058 2.446 1.835 1.223 0.612 0.000
单层工业厂房课程设计计算书(完整版)
《单层工业厂房混凝土排架课程设计》1.1 柱截面尺寸确定 由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度 l H、上柱高度Hu分别为： H=12.4m+0.5m=12.9m， l H=8.6m+0.5m=9.1m Hu=12.9m－9.1m=3.8m 根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由表2.4.2并参考表2.4.4确定柱截面尺寸，见表1。 表1 柱截面尺寸及相应的计算参数 计算参数柱号截面尺寸 /mm 面积 /mm2 惯性矩 /mm4 自重 /(KN/ m) A , B 上柱矩400×400 1.6×10521.3×108 4.0 下柱I400×900×100×150 1.875×105195.38×108 4.69 本例仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示。
1.2 荷载计算 1.2.1 恒载 (1).屋盖恒载： 两毡三油防水层0.35KN/m2 20mm厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.4 KN/m2 100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层4×0.1=0.4 KN/m2 一毡二油隔气层0.05 KN/m2 15mm厚水泥砂浆找平层；20×0.015=0.3 KN/m2 预应力混凝土屋面板（包括灌缝） 1.4 KN/m2 2.900 KN/m2 天窗架重力荷载为2×36 KN /榀，天沟板2.02 KN/m，天沟防水层、找平层、找坡层1.5 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为： G1=1.2×(2.90 KN/m2×6m×24m/2＋2×36 KN/2＋2.02 KN/m×6m ＋1.5 KN/m×6m＋106 KN/2) =382.70 KN (2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值： G3=1.2×（44.2kN＋1.0KN/m×6m）=50.20 KN
抗风计算书
西南交通大学 第三届研究生结构设计竞赛（结构抗风组） 设计理论方案
目录 一设计说明书 (3) 1 设计概况 (3) 1.1基本概况 (3) 1.2加载过程 (3) 1.3 设计材料 (3) 1.4 设计要求 (3) 1.5使用工具 (4) 2方案构思 (4) 2.1 结构类型简介 (4) 2.2结构力学性能简介 (5) 2.3结构选型 (5) 3 制作流程 (5) 4特色处理 (5) 二方案设计图 (6) 三计算说明书 (7) 1模型的整体受力计算 (7) 2模型材料参数及风荷载计算 (7) 3静力计算结果分析 (8) 3.1结构变形图 (8) 3.2结构轴力图 (9) 3.3.结构弯矩图 (10) 3.4.底部剪力图 (12) 3.5结构扭转变形图 (12) 4结构动力特性 (13) 5 结构优化处理方案 (14) 参考文献 (14)
一设计说明书 1 设计概况 1.1基本概况 本次竞赛题目为“研究生结构抗风竞赛”。竞赛内容包括：结构设计、结构模型制作、作品介绍与答辩、模型风洞试验。其中模型加载项目包括4.5m/s的风速，6.5m/s的风速，9.5m/s的风速，风向垂直于广告牌，在风洞实验室进行加载。 1.2加载过程 （1）首先施加4.5m/s的风速作为预载，风向垂直于广告牌。观察模型的响应。 （2）在预载的基础上，将风速提升至6.5m/s，风向垂直作用于广告牌正面。采用激光位移计测量模型的动态位移。位移测试的时间为32s。 （3）在第一阶段6.5m/s的风速基础上，再将风速提升至9.5m/s。采用激光位移计测量模型的平均位移和动态位移。位移测试的时间为32s。 1.3 设计材料 组委会将统一提供桐木条（4×3mm）、铅发丝线和AB胶，广告牌，底板5种材料，各参赛队设计、制作模型仅限于使用以上材料，除此之外不得自行使用其他材料。 其中桐木条尺寸为：4mm×3mm×97mm，广告牌的规格尺寸为：600mm（长）×300mm （宽）×3mm（厚）；木质底板规格为：250mm（长）×250mm（宽）×10mm（厚）。 1.4 设计要求 结构的类型不限，高度为1.2m（含广告牌在内），正负误差不超过1cm。底部尺寸要求在（150×150）mm 范围内，形状不限，但不可超出此范围。 如图所示；
抗风柱设计
抗风柱设计 抗风柱就是一根梁，无非是两段都是铰接，或是一端铰接一端固结，或者都是固结。 抗风柱受力的模型： 大家可以清楚的看到，抗风柱只是承受一个均部的风荷载（如果考虑高度变化的话，其实应该是一个梯形荷载，就是下端小，上端大）。这里还需要注意一个问题，就是抗风柱其实也是多少承担一些屋面梁的恒载和活载的。不过我们通常的做法是不考虑屋面梁恒载和活载传递给抗风柱的。而实际上，就是考虑也没有多少力量，轴向力对于抗风柱来说就无关紧要了。（大家注意，我们一定要忽略一些对主体影响很小的因素，这样才能保证我们计算的简单化）
抗风柱的计算要点： A 需要参考的是轻钢规程附录的风荷载规定
我们来简单解释下轻钢规程中的风荷载规定： 轻型房屋钢结构的风荷载，是以我国现行国家标准《建筑结构荷载规范》为基础确定的。计算这种房屋结构风荷载标准值时所需的风荷载体型系数，由于我国现有资料不完备，因此主要采用了美国金属房屋制造商协会《低层房屋体系手册》（）中有关小坡度房屋的规定。分析研究表明，当柱脚铰接且刚架的小于 和柱脚刚接且小于（例如，檐口高度为，刚架跨度分别小于和）时，采用规定的风荷载体型系数计 GB50009MBMA 1996l/h 2.3l/h 3.0h 8m l 18m 24m GB50009
算所得控制截面的弯矩，较按规定的体型系数计算所得值低，即严重不安全。因此，需要采用的规定值。 手册中关于风荷载的规定，是在有国际权威性的加拿大西安大略大学边界层风动试验室，由美国钢铁研究会、美国和加拿大钢铁工业结构研究会等专业机构共同试验研究得出，是专门针对低层钢结构房屋的，内容全面且详尽，已为多国采用，并纳入国际标准。 手册规定的风荷载体型系数必须与以年一遇的最大英里风速为基础的速度风压配套使用。因此转换到与我国荷载规范规定的以年一遇的平均最大风速为基础的基本风压㎡配套使用时，必须乘以的平均换算系数。此外，美国规范规定，这遇风组合时，结构构件设计的允许应力可提高 倍。考虑到这两个因素的影响，引用的体型系数后，我国的基本风压值应乘以综合调整系数即。 关于阵风系数，荷载规范的说明中指出，“对于低矮房屋的围护结构，按本规范提供的阵风系数确定的风荷载，与某些国外规范专为低矮房屋制定的规定相比，有估计过高的可能。考虑到近地面湍流规律的复杂性，在取得更多资料以前，本规范暂不明确低矮房屋围护结构风荷载的具体规定，容许设计者参照国外对低矮房屋的边界层风洞试验资料或有关规定进行设计”。由于手册中规定的风荷载体型系数已经包含了阵风效应，且是内、外压力的峰值组合，因此可以不用考虑阵风系数。 MBMA 0~60%MBMA MBMA AISI MBMA SICC ISO MBMA 50(mph)(psf)GB500095010min (m/s)(kN/) 1.41.33MBMA 1.05( 1.4/1.33)GB50009MBMA
单层钢结构厂房毕业设计计算书
单层钢结构厂房毕业设计 绪论 毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段，是深化、拓宽、综合教和学的重要过程，是对大学期间所学专业知识的全面总结。 本组毕业设计题目为《单层钢结构厂房实际》在毕业设计前期，我温习了《结构力学》《钢结构设计原理》《建筑结构抗震设计》等知识，并借阅了《抗震规范》《钢结构规范》、《荷载规范》等规范。在毕业设计中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。特别是在地震期间，本组在校成员齐心协力、分工合作，发挥了大家的团队精神。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。 毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在绘图时熟练掌握了天正建筑、AutoCAD、PKPM 等建筑软件，这些都从不同方面达到了毕业设计的目的与要求，巩固了所学知识。 由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。 零零八年六月十日
结构设计计算书 1工程概况 1.1设计条件 1. 工程水文地质条件 水文地质条件：从上到下依次为淤泥0.5m，16.5kN/m3；粘粒含量 c 8%的粉土厚5 m，18.2kN/m3，f ak 170kF＞，可不考虑地下水的影响。 2.6度抗震，近震，U类场地。 3. 某机加工车间基本数据：车间长度72m,厂房为单跨，跨度30m,厂房框架由柱脚底面到横梁下弦底部的距离H大于9m,但不超过18m,每个车间设两台30/5吨桥式吊车。 4. 屋面基本要求：该普通机加工工厂在南方某地，年平均气温在21度左右，最高气温39度，最低气温0度，主导风向为东南风，屋面采用轻质屋面板(如压型钢板)，屋面坡度i?1/3。 2 5. 屋面活荷载标准值0.7KN/m 。 6. 材料：屋架和柱：Q235、Q345,基础：C10、C20、C25，钢筋：I、U 级，砂浆：混合砂浆、水泥砂浆。 7. 建筑场地(如图1.1 ) 1.2题型及要求 1. 题型：三角形钢屋架+实腹式柱 2. 要求 (1)厂房的平面设计、立面设计与剖面设计； (2)屋架与柱设计； (3)基础设计。
单层厂房计算书(完整版)
第2章、单层工业厂房设计计算书 2.1设计条件 1.金加工车间跨度21m ，总长60 m ，柱距6 m 。 2.车间设有2台200/50kN 中级工作制吊车，其轨顶设计标高9 m 。 3.建筑地点：市郊区。 4.车间所在场地：低坪下0.8 m 为填土，填土下4 m 为均匀亚黏土，地基承载力设计值2200/a f kN m ，地下水位-4.05 m ，无腐蚀。 基本风压W=0.45KN/ m 2，基本雪压S=0.40KN/m 2。 5.厂房中标准构件选用情况： （1）.屋面板采用G410（一）标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重（包括灌浆在）标准值1,4KN/m 2，屋面板上做二毡三油，标准值为20.35/kN m 。 （2）.天沟板采用G410（三）标准图集中的TGB77—1，板重标准值为2.02/kN m 。 （3）.屋架采用G410（三）标准图集中的预应力混凝土折线型屋架YWJA —21，屋架辎重标准值91KN 每榀。 （4）.吊车梁采用G425标准图集中的先发预应力混凝土吊车梁YXDL6—8，吊车梁高1200 m m ，翼缘宽500 m m ，梁腹板宽200 m m ，自重标准值45KN/根，轨道及零件重1/kN m ，轨道及垫层构造要求200 m m 。 （5）材料： A.柱：混凝土C30 B.基础.混凝土C30 C.钢筋.Ⅱ级。 2.2结构构件选型及柱截面尺寸确定 因该厂房跨度在1536m 之间，且柱顶标高大于8m ，所以采用钢筋混凝土排架结构。为了是屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线形屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。厂房各主要构件选型见下表： 表2.1主要承重构件选型表
抗风柱计算书
#、#抗风柱计算书 ------------------------------- | 抗风柱设计| | | | 构件：KFZ1 | | 日期：2012/11/09 | | 时间：09:09:59 | ------------------------------- ----- 设计信息----- 钢材等级：Q235 柱距(m)：8.800 柱高(m)：7.440 柱截面：焊接组合H形截面: H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*250*250*6*10*10
铰接信息：两端铰接 柱平面内计算长度系数：1.000 柱平面外计算长度：7.440 强度计算净截面系数：1.000 设计规范:《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》容许挠度限值[υ]: l/400 = 18.600 (mm) 风载信息： 基本风压W0(kN/m2)：0.400 风压力体形系数μs1：1.000 风吸力体形系数μs2：-1.000 风压高度变化系数μz：1.000 柱顶恒载(kN)：0.000 柱顶活载(kN)：0.000 考虑墙板荷载 风载、墙板荷载作用起始高度y0(m)：0.000 ----- 设计依据----- 1、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)
2、《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002) ----- 抗风柱设计----- 1、截面特性计算 A =6.6800e-003; Xc =1.2500e-001; Yc =1.5000e-001; Ix =1.1614e-004; Iy =2.6047e-005; ix =1.3186e-001; iy =6.2444e-002; W1x=7.7428e-004; W2x=7.7428e-004; W1y=2.0837e-004; W2y=2.0837e-004; 2、风载计算 抗风柱上风压力作用均布风载标准值(kN/m): 3.520 抗风柱上风吸力作用均布风载标准值(kN/m): -3.520 3、墙板荷载计算 墙板自重(kN/m2) : 0.200 墙板中心偏柱形心距(m): 0.260 墙梁数: 6
单层双跨重型钢结构厂房设计计算书
一．建筑设计说明 一、工程概况 1.工程名称：青岛市某重型工业厂房； 2.工程总面积：3344㎡ 3.结构形式：钢结构排架 二、建筑功能及特点 1.该拟建的建筑位于青岛市室内，设计内容：重型钢结构厂房，此建筑占 地面积3344㎡。 2.平面设计 建筑物朝向为南北向，双跨厂房，每跨跨度为21m，柱距为6m，采用柱网为21m ×6m，纵向定位轴线采用封闭式结合方式。 3.立面设计 该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。 4.剖面设计 吊车梁轨顶标高为 6.9m，柱子高度H=6.9+3.336+0.3=10.536,取柱子高度为10.8m。 5.防火 防火等级为二级丁类，设一个防火分区，安全疏散距离满足房门只外部出口或封闭式楼梯间最大距离。 室内消火栓设在两侧纵墙处，两侧及中间各设两个消火栓，满足间距小于50m 的要求。 6.抗震 建筑的平面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，满足抗震要求。 7.屋面 屋面形式为坡屋顶：坡屋顶排水坡度为10%，排水方式为有组织内排水。屋面做法采用《01J925-1压型钢板、夹芯板屋面及墙体建筑构造》中夹芯钢板屋面。 8.采光 采光等级为Ⅳ级，窗地比为1/6,窗户面积为1160㎡，地面面积为3344平方米，窗地比满足要求，不需开设天窗。 9.排水 排水形式为有组织内排水，排水管数目为21个。 三、设计资料 1.自然条件 2.1工程地质条件：场区地质简单，无不利工程地质现象，条件良好， 地基承载力标准值1000Kpa，为强风化花岗岩，场区内无地下水。 冻土深度为0.5m。 2.2抗震设防：6度 2.3防火等级：二级 2.4建筑物类型：丙类 2.5基本风压:W=0.6KN/㎡，主导风向：东南风
单层厂房计算书
单层厂房设计 一、设计依据： 1、建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 2、混凝土结构设计规范(GB50010-2002) 3、建筑地基基础设计规范(GB50007-2002) 4、房屋建筑制图统一标准(GB/T5001-2001) 5、建筑结构制图标准(GB/T50105-2001) 6、国家建筑设计标准图集04G410-1 ~ 2 7、国家建筑设计标准图集05G511 8、国家建筑设计标准图集05G335 9、国家建筑设计标准图集05G325 10、有关规范、标准、设计手册及教材 二、设计资料 某机械加工装配车间。为两跨等高厂房（18m+24m），柱距6m，厂房全长60m。24m跨设有20t/5t中级桥式吊车，18m跨设有两台10t 4A级桥式吊车。轨顶标高8.7m。地质情况：地下水位在-4m以下，地基土为沙质粘土，地基承载力特征值为220KN/m2。 三、主要结构构件的选型及布置 1、屋面结构布置。包括屋面板、天沟板、屋架及其支架、天窗架等构件的选型和布置。 （1）屋面板（包括檐口板、嵌板） 屋面板的型号根据外加屋面均布面荷载（不含屋面板自重）的设计值，查04G410-1。 屋面荷载标准值： 防水层G ik =0.35kN/m2 保温层G2k =0.48kN/m2 20mm厚水泥砂浆找平层G3k =0.40kN/m2 Q ik =0.50kN/m2 雪荷载（沈阳地区）Q2k =0.50kN/m2 外加荷载基本组合设计值 q=1.35×（0.35+0.48+0.4）+1.4×0.7×0.50 = 2.204 kN/m2采用预应力混凝土屋面板。查04G410-1屋面板选用：Y-WB-2Ⅱ，允许荷载：2.50 kN/m2>2.204 kN/m2,板自重1.4 kN/m2，灌缝重标准值0.1 kN/m2。 不设天窗架和天沟板，采用自由排水方式。 （2）屋架及支撑 本厂房跨度为24m和18米，宜采用梯形钢屋架，跨度为6m。 荷载设计值： 防水层G ik =0.35kN/m2 保温层G2k =0.48kN/m2 20mm厚水泥砂浆找平层G3k =0.40kN/m2 屋面板Y-WB-2Ⅱ（含灌缝）G4k =1.50kN/m2 屋架悬挂管道G5k =0.10kN/m2 Q ik =0.50kN/m2 雪荷载（沈阳地区）Q2k =0.50kN/m2
基础抗风计算书
附件4 XX拌和站基础计算书 XX混凝土拌合站，配备HZS120k拌和机两套，每套搅拌楼设有5个储料罐，按照厂家提供图纸，3.2米储料罐自重12t.单个3.2米储料罐在装满建筑材料时按(110t=)1100kN荷载计算。 根据《建筑地基基础设计规范》第3.0.2条根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上不结构的影响程度，地基基础设计应符合下列规定： 1.所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定； 4.“对经常受水平荷载作用的高层建筑、高耸结构和挡土墙等，以及建造在斜坡上或边坡附近的建筑物和构造物，尚应验算其稳定性”； 故需对砼拌合站配套的储料罐进行以下检算。 一.计算公式 1 .地基承载力 P/A=σ≤σ0 P—储蓄罐重量kN A—基础作用于地基上有效面积mm2 σ—地基受到的压应力MPa
σ0—地基容许承载力MPa 通过查阅相关资料得出该处地基容许承载力σ0=0.20MPa 2．风荷载强度 W=K1*K2*K3*W0=240 Pa W0—风荷载强度Pa，查阅延安地区取W0=300Pa K1=0.8,K2=1.0,K3=1.0 3．基础抗倾覆计算 K c=M1/ M2≥1.50 即满足设计要求 M1—抗倾覆、弯距kN·m M2—倾覆弯距kN·m 二、储料罐地基承载力验算 1．储料罐地基开挖及浇筑 根据制造厂家提供的拌和站设计安装施工图知，现场基础平面尺寸如下：
地基开挖尺寸如图所示，宽度4.8m，砼基础浇注厚度为1.5m。以地基容许承载力为0.2MPa作为计算依据。 2.计算方案 已知砼拌合站储料罐基础开挖深度为2.1m，根据《建筑地基基础设计规范》，不考虑摩擦力的影响，计算时按单个储料罐受力考虑，每个储料罐满仓时集中力P1（满罐）=162t=1620kN，料罐基础平面尺寸为4.5m×4.8m，受力面积为A=21.6m2,基础为C30混凝土，砼重度取25kN/m3，基础砼自重P2=21.6m2×1.50m×25.0kN/m3=810kN，承载力计算示意见下图： P=P1+P2=2430kN 2.1m 基础 4.8m
钢结构单层厂房结构计算书(DOC 39页)
钢结构课程设计---王子涵
一、设计资料 该设计为单层厂房设计，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度18m，柱高6m；共有12榀刚架，柱距6m，屋面坡度1:10；地震设防列度为6度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值。刚架平面布置见图1(a)，刚架形式及几何尺寸见图1(b)。屋面及墙面板均为彩色压型钢板,内填充以保温玻璃棉板，详细做法见建筑专业设计文件；考虑经济、制造和安装方便，檩条和墙梁均采用冷弯薄壁卷边C型钢，间距为，钢材采用Q235钢，焊条采用E43型。 二、荷载计算 （一）荷载取值计算 1．屋盖永久荷载标准值（对水平投影面） 2．屋面可变荷载标准值 3．轻质墙面及柱自重标准值（包括柱、墙骨架等） KN/m2 4．风荷载标准值 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102：2002附录A的规定计算。 =× KN/m2，地面粗糙度类别为B类；风荷载高度变化系数按《建筑基本风压ω
结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用，当高度小于10m时，按10m高度处的数 值采用，μ z =。风荷载体型系数μ s ：迎风面柱及屋面分别为＋和－，背风面柱及屋面 分别为＋和－(CECS102：2002中间区)。 5．地震作用 据《全国民用建筑工程设计技术措施—结构》中第 （二）各部分作用的荷载标准值计算 三、内力分析 考虑本工程刚架跨度较小、厂房高度较低、荷载情况及刚架加工制造方便，刚架采用等截面，梁柱选用相同截面。柱脚按铰接支承设计。采用弹性分析方法确定刚架内力。引用《钢结构设计与计算》（包头钢铁设计研究院编著，）中表2－29（铰接柱脚门式刚架计算公式）计算刚架内力。 1．在恒荷载作用下 λ=l/h=18/6=3 ψ=f/h=6= k=h/s=6/= μ=3+k+ψ(3+ψ)=3++×(3+=
单层厂房计算书
第2章、单层工业厂房设计计算书 2.1设计条件 1.金加工车间跨度21m，总长60 m，柱距6 m。 2?车间内设有2台200/50kN中级工作制吊车，其轨顶设计标高9 m。 3?建筑地点：信阳市郊区。 4?车间所在场地：低坪下0.8 m内为填土，填土下4 m内为均匀亚黏土，地基承载力设计值 f a 200kN / m2，地下水位-4.05 m，无腐蚀。基本风压 W=0.45KN/ m 2，基本雪压S=0.40KN/m 2。 5?厂房中标准构件选用情况： （1）?屋面板采用G410 （一）标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重（包括灌浆在内）标准值1,4KN/m 2，屋面板上做二毡三油，标准值为 0.35kN /m2。 （2）.天沟板采用G410 （三）标准图集中的TGB77 —1，板重标准值为2.02kN/m。 （3）?屋架采用G410 （三）标准图集中的预应力混凝土折线型屋架YWJA —21，屋架辎重标准值91KN每榀。 （4）?吊车梁采用G425标准图集中的先张发预应力混凝土吊车梁YXDL6 —8， 吊车梁高1200 m m，翼缘宽500 m m，梁腹板宽200 m m，自重标准 值45KN/根，轨道及零件重1kN/m，轨道及垫层构造要求200 m m 。 （5）材料： A.柱：混凝土C30
B.基础?混凝土C30 C.钢筋.U级。 2.2结构构件选型及柱截面尺寸确定 因该厂房跨度在15 A 36m之间，且柱顶标高大于8m，所以采用钢筋混凝土排架结构。为了是屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线形屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。厂房各主要构件选型见下表： 表2.1主要承重构件选型表
外墙保温抗风压计算书
外墙外保温工程附件 抗风压计算书 一、拉伸粘结强度验算 根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）等规范，外保温粘贴面单位面积的系统组合荷载的理论数据仅为㎡。 耐水状态下EPS板与专用粘结砂浆之间28天拉伸粘结强度为=100KN/㎡。 考虑粘结砂浆在EPS板上的粘结面积为70%，则600x1200单张板拉伸粘结力为：面层重量及可变荷载引起的剪切力为㎡。 600x1200单张板所受剪切力为项目所在地100m高处最大负风压值为 安全系数K=拉伸粘接力/（剪切力+负风压引起拉拔力） K=（+）= 二、机械锚固强度验算 本工程结构类型为剪力墙结构，层数为17～21层，其中最高高度为米。根据国家行业标准JGJ149-2003的规定及天津地标DB29-88-2007《节能检测技术规程》要求，单个锚栓至少能提供不少于的抗拉强度，在不可预见的情况下，对确保系统的安全性起一定的辅助作用。（一）、计算参数 项目相关信息如下： 项目所在地：天津 地面粗糙度：C类 设计年限：50年 基本风压：㎡（50年一遇） 抗震烈度：7度 保温板挂高：20m、50m、100m 保温板分格尺寸：a=宽度=1200mm；b=高度=600mm （二）、20m处保温系统锚栓力学计算 1、20m高度处风荷载计算 由于保温板质量较轻，因此不用考虑地震产生的水平荷载。计算荷载时只考虑负风压产生的拉拔力。 1）、水平风荷载标准值 βgz：阵风系数，取βgz=，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表：风荷载体型系数，取μs=，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表：风压高度变化系数，取μz=，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表：作用在幕墙上的风荷载标准值㎡，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表 Wk：作用在幕墙上的风荷载标准值 Wk=βgz*μs*μz* Wo=）、水平风荷载设计值 rw：风荷载分项系数，取rw=，由于保温系统属于是建筑外维护结构，因此参照相关的幕墙规范风荷载分项系数取值为. W：作用在幕墙上的风荷载设计值 W= rw*Wk=、20m处保温锚栓强度校核 由上述风压设计值以及保温板分格尺寸（1200x600mm）可以计算出单块保温板所受的风荷载的大小： F=a*b*W=普通锚栓强度校核 单个锚栓在不同基材上承载力标准值如下表格：
钢结构厂房计算书
一、设计资料 1.1厂房信息 该厂房采用单跨双坡门式刚架，厂房横向跨度12m，柱顶高度5.1m，共8榀刚架，柱距6.3m，屋面坡度1/10，柱底铰接。窗高出柱脚1.5m，尺寸为1.5x3m，每个柱距间居中设置一个。两端山墙上各设门一个（居中），尺寸为3.3x4.5m。 1.2材料 刚架构件截面采用等截面焊接工字形。钢材采用Q235B，焊条E43型。1.3屋面及墙面材料 屋面及墙面均为带100mm厚岩棉夹层的双层压型钢板；檩条（墙梁）采用薄壁卷边C型钢，间距为1.5m。 1.4自然条件 抗震设防烈度为6度（不考虑地震作用）。地面粗糙度系数按C类。 二、结构布置 该厂房跨度12m，柱距6m,共8榀刚架，所以厂房纵向长度6.3×（8-1）=44.1m,由于纵向温度区段不大于300m、横向温度区段不大于150m，因此不用设置伸缩缝。柱间支撑宜布置在温度区段的中部，以减小纵向温度应力的影响。并在屋盖相应部位设置檩条、拉条及撑杆，同时应该在柱间支撑布置的柱间布置屋盖横向水平支撑。由于无吊车，且柱高<柱距，因此柱间支撑不用分层布置。 结构布置图见附录 2.1截面尺寸确定 （1）焊接工字型截面尺寸：截面高度h以10mm为模数；截面宽度b以5mm为模数，但工程中经常以10mm为模数；腹板厚度t w可取4mm、5mm、
6mm，大于6mm以2mm为模数；翼缘厚度t≥6mm，以2mm为模数，且大于腹板厚度。 （2）工字型截面的高厚比（h/b）：通常取h/b=2～5；梁与柱采取端板竖放连接时，该梁端h/b≤6.5。 （3）等截面梁的截面高度一般取跨度的1/40～1/30，即300mm～400mm。 综上所述，初步选择梁柱截面均用等截面H型钢300×300×10×15 2.2截面几何特性