冷弯薄壁型钢构件验算
冷弯薄壁型钢结构檩条计算
第一节风荷载最大处檩条计算一. 设计资料采用规范：《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS 102:2002》《冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002》檩条间距为1 m；檩条的跨度为4.38 m；檩条截面采用：C-300*80*25*2.5-Q235；以下为截面的基本参数：A(cm2)=9.73 e0(cm)=5.11I x(cm4)=703.76 i x(cm)=8.5W x(cm3)=63.98I y(cm4)=68.66 i y(cm)=2.66W y1(cm3)=33.11W y2(cm3)=12.65 I t(cm4)=0.2028 I w(cm6)=6351.05 没有布置拉条；屋面的坡度角为36度；净截面折减系数为0.98；屋面板不能阻止檩条上翼缘的侧向失稳；能构造保证檩条下翼缘在风吸力下的稳定性；简图如下所示：二. 荷载组合及荷载标准值考虑恒载工况(D)、活载工况(L1)、施工活载工况(L2)、风载工况(W)；强度验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4L11.35D+0.98L11.2D+1.4L2稳定验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4L11.2D+1.4L1+0.84W1.2D+0.98L1+1.4W1.35D+0.98L1D+1.4W挠度验算时考虑以下荷载工况组合：D+L1D+W恒载：面板自重: 0.2kN/m2自动考虑檩条自重；活载：屋面活载: 0.5kN/m2施工活载: 作用于跨中点1kN风载：基本风压: 5.46kN/m2体型系数-1，风压高度变化系数1风振系数为1；风压综合调整系数1；风载标准值：-1×1×1×1×5.46=-5.46kN/m2三. 验算结果一览验算项验算工况结果限值是否通过受弯强度 1.2D+1.4L1 149.265 216.799 通过整稳 1.2D+1.4L1 153.278 216.799 通过挠度D+W 17.3054 29.2 通过2轴长细比- 164.662 200 通过3轴长细比- 51.5294 200 通过四. 受弯强度验算最不利工况为：1.2D+1.4L1最不利截面位于，离开首端2190mm绕3轴弯矩：M3= 2.001kN·m绕2轴弯矩：M2= 1.455kN·m计算当前受力下有效截面：毛截面应力计算σ1=2.001/63.98×1000-(1.455)/33.11×1000=-12.655N/mm2（上翼缘支承边）σ2=2.001/63.98×1000+(1.455)/12.65×1000=146.279N/mm2（上翼缘卷边边）σ3=-(2.001)/63.98×1000-(1.455)/33.11×1000=-75.217N/mm2（下翼缘支承边）σ4=-(2.001)/63.98×1000+(1.455)/12.65×1000=83.717N/mm2（下翼缘卷边边）计算上翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：σ1=-12.655N/mm2非支承边应力：σ2=146.279N/mm2较大的应力：σmax=146.279N/mm2较小的应力：σmin=-12.655N/mm2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-12.655/146.279=-0.08651部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×-0.08651+0.045×-0.086512=1.169 计算下翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：σ1=-75.217N/mm2非支承边应力：σ2=83.717N/mm2较大的应力：σmax=83.717N/mm2较小的应力：σmin=-75.217N/mm2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-75.217/83.717=-0.8985部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×-0.8985+0.045×-0.89852=1.384 计算腹板板件受压稳定系数k第一点应力：σ1=-75.217N/mm2第二点应力：σ2=-12.655N/mm2全部受拉，不计算板件受压稳定系数计算σ1构件受弯上翼缘σ1=146.279N/mm2下翼缘σ1=83.717N/mm2腹板σ1=-12.655N/mm2计算上翼缘板件有效宽度ξ=220/75×(1.169/1)0.5=3.172ξ>1.1，故k1=0.11+0.93/(3.172-0.05)2=0.2054对于部分加劲板件，k1>2.4或者邻接板件受拉，取k1=2.4ψ=-0.08651<0，故α=1.15B c=75/[1-(-0.08651)]=69.028ρ=(205×2.4×1.169/146.279)0.5=1.983B/t=75/2.5=30αρ=1.15×1.983=2.281B/t≦18αρ，有效宽度B e=69.028全板件有效计算下翼缘板件有效宽度ξ=220/75×(1.384/1)0.5=3.451ξ>1.1，故k1=0.11+0.93/(3.451-0.05)2=0.1904对于部分加劲板件，k1>2.4或者邻接板件受拉，取k1=2.4ψ=-0.8985<0，故α=1.15B c=75/[1-(-0.8985)]=39.505ρ=(205×2.4×1.384/83.717)0.5=2.852B/t=75/2.5=30αρ=1.15×2.852=3.28B/t≦18αρ，有效宽度B e=39.505全板件有效计算腹板板件有效宽度全部受拉，全部板件有效。
冷弯薄壁型钢构件稳定性的计算方法
第３ 卷 第 ６ Ｏ 期
２ ０ 年 ６月 ０７
合肥 工业 大 学 学报 （ 自然科 学版 ）
Ｊ ＯＵＲ Ｌ ＯＦ ＨＥ Ｅ ＮＩ Ｒ Ｉ Ｙ Ｆ Ｔ Ｃ ＮＡ Ｆ Ｉ Ｕ ＶＥ ＳＴ Ｏ Ｅ ＨＮＯ Ｏ Ｌ ＧＹ
Ｖｏ． ０ Ｎｏ ６ １３ ．
（１ Ｓ ｈｏ ｌｏ ｖｌＥｎ ｉｅ ｒｎ ． ｃ ｏ ｆＣｉｉ ｇｎ ｅｉｇ，Ｈ ｅｅ ｉｅ ｓｔ ｆＴｅｈ ｌｇ ｆｉＵｎｖ ｒｉｙｏ ｃ ｎｏｏ ｙ，Ｈ ｅｅ ３ ０ ，Ｃｈｎ ｆｉ２ ０ ０９ ｉａ；２ Ｄｅ ｔ ｆＣｉｉ Ｅｎ ｉｅ ｒｎ ，Ａｎｈ ｉＩ ｔｔ ｔ ｆ ． ｐ ｏ ｖｌ ｇ ｎ ｅ ｇ ｉ ｕ ｎｓｉｕｅｏ
ｓｒ ｃｕ ａ ｐ ｒｏ ａ ｃ ｎ ｕａ ｉｔ．Ｆ ｒｔ ｉ－ ｌ ｄｃ ｌ＿ ｒ ｅ ｔｅ ｍｅ ｅｓｓ ｂｅ ｔｄ ｔ ｏ — ｔｕ ｔｒｌ ｅｆｒ ｎ ｅａ ｄｄ ｒｂｌｙ ｏ ｈｎｗａｌ ｏｄｆｍ ｄ ｓｅｌ ｍｂ ｒ ｕ ｊｃｅ ｏ ｃｒ ｍ ｉ ｅ ｏ ｎ
ｐ ｅｓｏ ｒｂ ｎ ｉｇ，ｈ ｒ ｒ ｈ ｅ ｕ ｋ ｉｇｍ ｏ ｅ－ ｌ ｃ ｌ ｌｔ ｕ ｋ ｉｇ， ｅ ｔ ｎｄ ｓｏ ｔｏ ａ ｕ ｋ ｉｇ ｒ ｓ ｉｎ ｏ ｅ ｄｎ ｔ ｅ ｅａｅｔ ｒ ｅｂ ｃ ｌ ｄ ｓ ｏ ａ ａ ｅｂ ｃ ｌ ｎ ｐ ｎ ｓ ｃ ｉ ｉｔ ｒｉｎ ｌ ｃ ｌ ｏ ｂ ｎ ａ ｄ ｏ ｅ ａｌ ｕ ｋ ｉｇ Ｓ ｕ ｉｄ ｉ ｈ ａ ｅ ｒ ｈ ｗｏ ｃ ｌｕ ａ ｉｇ ｍ ｅｈ ｄ ｆｓａ ｉ ｔ ｆｔ ｉ－ ｌ ｄ ｎ ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱｖ ｒ ｌ ｂ ｃ ｌ ． ｔ ｄ ｅ ｎ ｔ ｅｐ ｐ ｒａ ｅｔ ｅｔ ａｃ ｌｔ ｔ ｏ ｓｏ ｔ ｂｌ ｙ ｏ ｈ ｎ ｗａｌ ｎ ｎ ｉ ｅ ｃ ｌ－ｏ ｅ ｔ ｅ ｍｂ ｒ － ｔ ｅｅｆｃｉｅｗｉ ｔ ｔ ｏ ｎ ｈ ｉｅ ｔｓｒ ｎ ｔ ｔ ｏ ．Ｔｈ ｏ ｇ ｎ ｏｄ ｆ ｒ ｄ ｓｅ ｌｍｅ ｅ ｓ ｍ ｈ ｆｅ ｔ ｄ ｈ ｍｅｈ ｄ ａ ｄｔ ｅｄｒ ｃ ｔｅ ｇ ｈ ｍｅｈ ｄ ｖ ｒｕ ｈａ ｅ ａ ｐｅ ｏ ａｉｏ ｅ ｗｅ ｎ ｔ ｅｔ ｔ ｏ ｓｉ ｍａ ｅａ ｄｔ ｅａ ｐｉａｉｎ ｃ ｎ ｉ ｏ ｆｅ ｃ ｅｈ ｄ ｘ ｍ ｌ ，ａｃ ｍｐ ｒｓ ｎ ｂ ｔ ｅ ｈ ｗｏ ｍｅｈ ｄ ｓ ｄ ｎ ｈ ｐ ｌ ｔｏ ｏ ｄ ｔ ｎ ｏ ａ ｈｍ ｔ ｏ ｃ ｉ ｉ ｅ ｐ ａｎ ｄ ｓ ｘ ｌｉｅ ．
小壁厚组合截面冷弯薄壁型钢构件承载力研究
验进行 了介绍 ．并将试件 的试验 承载力与 Ｇ ０ １－ ２０ 冷弯薄壁型钢 结构技 术规 范中规 定的计 Ｂ ５０８ ０２ 算结果作 了比较 。对比结果表 明，按 照 Ｇ ０ １—２ ０ Ｂ ５ ０ ８ ｏ ２规定计 算厚度 小于 ２ｍ ｍ冷 弯薄壁型钢 受
１ 试 验简述
１１ 试验 目的及 内容 ．
美 国钢 铁 协 会 于 １９ ９ ７年 ８月 对 ８组 （ 组 ３ 每
根计 ）２ ４根冷弯型钢背靠背双拼卷边槽型组合截
面横梁 试件进 行 了承 载力 试 １ 试 验 加 载 装 置 图 图 ２ 试 验 支 座 约 束 图 表 ２ 试 验 结 果 与美 国规 范 计 算 比较 表
弯 构件 承 载 力是 可行 的
关键 词 ： 弯型 钢 ； 靠背 双 拼 ； 型 截 面 ； 载 力研 究 冷 背 Ｃ 承
中 图分 类号 ： Ｕ３２１ Ｔ ９． 文献标志码 ： Ａ
随 着 冷 弯 薄 壁 型 钢 结 构 体 系 在 我 国 的广 泛 应
表 １ 试 验 试 件截 面尺 寸及 材 料 特 性 表
两 点模 拟 均布 加 载 ，试件 的承 载力 会 有所 提 高 。第 四 ，所 有试 件 的试 验极 限承 载力 均 高 于计 算 承 载力 值 ，大 部分试 件 是 由剪 力 控制设 计 的 。
业于西安建筑科技 大学， 士。 硕
・
６９・
维普资讯
维普资讯
应 用 技
太 原 科 技 ２ ０ ０ ８年 第 ８期 国 ０凹 鳓。 匡啪 ＠
壁厚2mm以下冷弯薄壁型钢受弯构件性能试验研究
加更快, 而凸侧 则由于 局部受 拉导 致压应 变增 加缓慢
甚至出现反向。直至荷载-应 变曲线 将出现应 变拐点,
此应变拐 点相 应荷 载 值即 为试 件 的局 部 屈曲 临 界荷
载。如图 5 所示, 由试件 LCB89- 3b 荷载- 应变曲线确定
的局部屈曲弹性临界荷载试验值
P
t cr
大约为
0158kN。
高度为 h = 41mm, 受 压上翼
缘宽 度 分 为 b = 89, 140mm
图 1 试件截面形式
试件编号
LCB89- 1a LCB89- 1b LCB89- 2a LCB89- 2b LCB89- 2c LCB89- 3a LCB89- 3b LCB140- 1a LCB140- 1b LCB140- 2b LCB140- 2c LCB140- 3a LCB140- 3b
两大类, 每 类试 件跨 度 分别 有: L = 1 800, 2 400, 3 000 mm 三组。试件由上海 绿筑住 宅系 统科技 有限 公司加 工提供。所有试件实际测量尺寸见表 1。 112 试件材性及初始几何缺陷量测
材性试验取材 于与 试件同 批生 产的 Q235 镀 锌板 材。试件设计和试验过程均 按照5金 属材料-室 温拉伸 试验方法6( GBPT228 ) 2002) [ 2] 相关规 定进行。 由材性 试验得到了相应 于本 次试验 试件 的主要 特性指 标: 屈
第 39 卷 第 6 期
建筑结构
2009 年 6 月
壁厚 2mm 以下冷弯薄壁型钢受弯构件性能试验研究
何保康1, 孙亚楠1, 苏明周1, 申 林2, 郁银泉2
( 1 西安建筑科技大学, 西安 710055; 2 中国建筑标准设计研究院, 北京 100044)
装配式冷弯薄壁型钢房屋验收操作指南
装配式冷弯薄壁型钢房屋验收操作指南下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
文档下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用，谢谢！本店铺为大家提供各种类型的实用资料，如教育随笔、日记赏析、句子摘抄、古诗大全、经典美文、话题作文、工作总结、词语解析、文案摘录、其他资料等等，想了解不同资料格式和写法，敬请关注！Download tips: This document is carefully compiled by this editor. I hope that after you download it, it can help you solve practical problems. The document can be customized and modified after downloading, please adjust and use it according to actual needs, thank you! In addition, this shop provides you with various types of practical materials, such as educational essays, diary appreciation, sentence excerpts, ancient poems, classic articles, topic composition, work summary, word parsing, copy excerpts, other materials and so on, want to know different data formats and writing methods, please pay attention!装配式冷弯薄壁型钢房屋验收操作指南简介装配式冷弯薄壁型钢房屋是一种快速搭建的现代建筑形式，具有轻质、强度高、耐腐蚀等特点。
ke冷弯薄壁型钢结构檩条计算word资料28页
第一节风荷载最大处檩条计算一. 设计资料采用规范：《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS 102:2019》《冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2019》檩条间距为1 m；檩条的跨度为4.38 m；檩条截面采用：C-300*80*25*2.5-Q235；以下为截面的基本参数：A(cm2)=9.73 e0(cm)=5.11I x(cm4)=703.76 i x(cm)=8.5W x(cm3)=63.98I y(cm4)=68.66 i y(cm)=2.66W y1(cm3)=33.11W y2(cm3)=12.65 I t(cm4)=0.2028 I w(cm6)=6351.05 没有布置拉条；屋面的坡度角为36度；净截面折减系数为0.98；屋面板不能阻止檩条上翼缘的侧向失稳；能构造保证檩条下翼缘在风吸力下的稳定性；简图如下所示：二. 荷载组合及荷载标准值考虑恒载工况(D)、活载工况(L1)、施工活载工况(L2)、风载工况(W)；强度验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4L11.35D+0.98L11.2D+1.4L2稳定验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4L11.2D+1.4L1+0.84W1.2D+0.98L1+1.4W1.35D+0.98L1D+1.4W挠度验算时考虑以下荷载工况组合：D+L1D+W恒载：面板自重: 0.2kN/m2自动考虑檩条自重；活载：屋面活载: 0.5kN/m2施工活载: 作用于跨中点1kN风载：基本风压: 5.46kN/m2体型系数-1，风压高度变化系数1风振系数为1；风压综合调整系数1；风载标准值：-1×1×1×1×5.46=-5.46kN/m2三. 验算结果一览验算项验算工况结果限值是否通过受弯强度 1.2D+1.4L1 149.265 216.799 通过整稳 1.2D+1.4L1 153.278 216.799 通过挠度D+W 17.3054 29.2 通过2轴长细比- 164.662 200 通过3轴长细比- 51.5294 200 通过四. 受弯强度验算最不利工况为：1.2D+1.4L1最不利截面位于，离开首端2190mm绕3轴弯矩：M3= 2.001kN·m绕2轴弯矩：M2= 1.455kN·m计算当前受力下有效截面：毛截面应力计算σ1=2.001/63.98×1000-(1.455)/33.11×1000=-12.655N/mm2（上翼缘支承边）σ2=2.001/63.98×1000+(1.455)/12.65×1000=146.279N/mm2（上翼缘卷边边）σ3=-(2.001)/63.98×1000-(1.455)/33.11×1000=-75.217N/mm2（下翼缘支承边）σ4=-(2.001)/63.98×1000+(1.455)/12.65×1000=83.717N/mm2（下翼缘卷边边）计算上翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：σ1=-12.655N/mm2非支承边应力：σ2=146.279N/mm2较大的应力：σmax=146.279N/mm2较小的应力：σmin=-12.655N/mm2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-12.655/146.279=-0.08651部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×-0.08651+0.045×-0.086512=1.169 计算下翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：σ1=-75.217N/mm2非支承边应力：σ2=83.717N/mm2较大的应力：σmax=83.717N/mm2较小的应力：σmin=-75.217N/mm2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-75.217/83.717=-0.8985部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×-0.8985+0.045×-0.89852=1.384 计算腹板板件受压稳定系数k第一点应力：σ1=-75.217N/mm2第二点应力：σ2=-12.655N/mm2全部受拉，不计算板件受压稳定系数计算σ1构件受弯上翼缘σ1=146.279N/mm2下翼缘σ1=83.717N/mm2腹板σ1=-12.655N/mm2计算上翼缘板件有效宽度ξ=220/75×(1.169/1)0.5=3.172ξ>1.1，故k1=0.11+0.93/(3.172-0.05)2=0.2054对于部分加劲板件，k1>2.4或者邻接板件受拉，取k1=2.4 ψ=-0.08651<0，故α=1.15B c=75/[1-(-0.08651)]=69.028ρ=(205×2.4×1.169/146.279)0.5=1.983B/t=75/2.5=30αρ=1.15×1.983=2.281B/t≦18αρ，有效宽度B e=69.028全板件有效计算下翼缘板件有效宽度ξ=220/75×(1.384/1)0.5=3.451ξ>1.1，故k1=0.11+0.93/(3.451-0.05)2=0.1904对于部分加劲板件，k1>2.4或者邻接板件受拉，取k1=2.4 ψ=-0.8985<0，故α=1.15B c=75/[1-(-0.8985)]=39.505ρ=(205×2.4×1.384/83.717)0.5=2.852B/t=75/2.5=30αρ=1.15×2.852=3.28B/t≦18αρ，有效宽度B e=39.505全板件有效计算腹板板件有效宽度全部受拉，全部板件有效。
冷弯薄壁型钢规范
冷弯薄壁型钢规范冷弯薄壁型钢规范是针对冷弯薄壁型钢的设计、施工和验收等方面的规范性文件，旨在确保冷弯薄壁型钢的质量、安全和可靠性。
下面是关于冷弯薄壁型钢规范的一篇1000字的介绍：冷弯薄壁型钢是指在常温下通过冷弯加工将冷轧钢板或热轧钢板产生弯曲变形而形成的构件，其截面形状为矩形、圆形、槽形和开口形等。
由于其重量轻、成本低、加工方便和良好的抗弯刚度等特点，广泛应用于建筑、桥梁、机械制造和船舶等行业中。
冷弯薄壁型钢规范主要包括以下几个方面的内容：1.材料规定：冷弯薄壁型钢材料的选择和标准，包括钢板的材质、化学成分、力学性能等要求。
材料质量是冷弯薄壁型钢质量的保证，必须符合国家标准和相关规范的要求。
2.构件设计：冷弯薄壁型钢构件的截面形状、尺寸和连接方式等设计要求。
包括弯曲半径、板厚比、角度限制、配筋要求等。
设计时需要考虑构件受力情况、变形要求和稳定性等因素。
3.施工工艺：冷弯薄壁型钢的制作和安装工艺，包括冷弯加工方法、焊接工艺、连接方式等。
施工中需要确保冷弯薄壁型钢的尺寸精确、表面平整、连接牢固，以保证构件的质量和性能。
4.验收标准：冷弯薄壁型钢构件的验收标准和方法，包括尺寸检查、外观质量、焊缝质量、力学性能等方面的要求。
验收时需要进行严格的检查和试验，确保冷弯薄壁型钢符合规范和设计要求。
冷弯薄壁型钢规范的制定对于提高冷弯薄壁型钢的质量和增强其工程应用性非常重要。
规范的制定是在多年的实践经验和理论研究基础上，总结出一套科学、合理、可行的技术要求和标准，用于引导和规范冷弯薄壁型钢的设计、施工和验收等过程。
随着冷弯薄壁型钢的广泛应用，其规范也在不断更新和完善。
规范的修订应该根据实际情况和技术发展的需要进行，充分考虑新材料、新工艺和新设计理念等因素，以适应不断变化的工程需求，并为冷弯薄壁型钢的应用提供更好的技术支持和指导。
总之，冷弯薄壁型钢规范是一项非常重要的建筑工程规范，它的制定和实施对于确保冷弯薄壁型钢的质量和施工质量具有重要意义。
冷弯薄壁卷边型钢构件有限条法屈曲计算误差分析
冷弯薄壁卷边型钢构件有限条法屈曲计算误差分析孙冰【摘要】通过对不同长度C型和Z型截面冷弯薄壁型钢构件进行屈曲临界荷载计算,将有限条法(FSM)计算结果和有限元法(FEM)计算结果进行对比,分析了有限条法计算误差产生的原因;并且归纳了有限条法在冷弯薄壁型钢构件屈曲分析中的适用范围.算例分析表明,有限条计算结果中只有长细比较大且发生一个半波屈曲的情况才与实际相符合.%The error of finite strip method is analysed after calculating the critical buckling load on different length of C section and Z section cold-formed steel members by finite strip method and finite element method.Then the suitable range of the buckling analysis of cold-formed thin-walled steel members by finite strip method are concluded.The example show that only the members with only one half wave and large slenderness ratio are in accordance with the practice.【期刊名称】《科学技术与工程》【年(卷),期】2017(017)014【总页数】6页(P173-178)【关键词】有限条法;冷弯薄壁型钢;屈曲;长细比【作者】孙冰【作者单位】南京理工大学理学院,南京 210094【正文语种】中文【中图分类】TG386.31冷弯薄壁型钢构件是指冷加工而成的各种截面形状的型材，如图1所示。
与热轧型钢构件相比，冷弯薄壁型钢构件具有截面形式多样、易于加工成型等优点；与同样面积的热轧钢相比，冷弯薄壁型钢的截面回转半径可以增大50%以上，惯性矩也能相应提高50%～180%左右[1—3]。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
0.535345786 1.86795157 1.366730247 0.39139627
C)计算有效宽厚比be/t
受压板件的最大压应力σ1 计算系数ρ 计算系数α 宽厚比限值：18αρ 宽厚比限值：38αρ
板件的宽度 板件的厚度 板件宽厚比b/t 板件的有效宽度系数ρe(需判断的)
205 1.154366489
15.29663127
9526
5383.458647
2681.64794
227.8125 227.8125
153418731.6 153418732
32.36417996 32.36418
19.06417996 19.06418
三、荷载作用下的强度验算 1）内力荷载
跨中截面：绕强轴弯矩Mx（拉正压负） 轴力（拉正压负） 支座截面剪力V
10.1857578
2.818726173 2.81872617
-0.670394477 -0.6703945
476300
453230.9514
0
有效截面惯性矩比率Iex/Ix
0.951566138
毛截面对Y-Y轴的截面惯性矩Iy 有效截面对ye-ye轴的截面惯性矩Iey
mm^4 mm^4
有效截面惯性矩比率Iey/Iy 有效截面模量Wxe1（上翼缘边缘） 有效截面模量Wxe2（下翼缘边缘） 有效截面模量Wye1(腹板一侧) 有效截面模量Wye2(卷边一侧)
Kn/m
跨度
mm
弹性模量
Mpa
绕强轴的惯性矩
mm^4
跨中挠度
mm
容许挠度
mm
215.7894737 0.273971118
0.3 0.75 1.05 1400 206000 476300 0.535294055 4.666666667
1.049
验算结果汇总
9526 736 744
1
荷载计算
恒载（D）
绕强轴弯矩Mx 轴力N 沿强轴的剪力Vy
Kn*m Kn*m Kn
0.506 -0.901
0.642
2）跨中截面：按毛截面计算正应力（压应 力为负） 角点1的应力σ1 角点2的应力σ2 角点3的应力σ3 角点4的应力σ4
-56.06222735 -56.06222735 50.17333847 50.17333847
mm^2 mm^4 mm^4 mm mm^3 mm^4 mm^6 Mpa
参数ξ1（查表得的）
参数ξ2（查表得的）
梁的侧向计算长度系数μb（查表的）
横向荷载作用点到剪心的距离ea
mm
参数η
平面内计算长度lox
平面外计算长度l0y
mm
平面内长细比λx
平面外长细比λy
平面内稳定系数φx
平面外稳定系数φy
欧拉临界力N‘ex
40
100
100
40
0.975 21.2625749
21.26257491
0.975
0.535345786 1.86795157 1.366730247 0.39139627
C)计算有效宽厚比
受压板件的最大压应力σ1
Mpa
计算系数ρ
计算系数α
宽厚比限值：18αρ
宽厚比限值：38αρ
205 1.154366489
306 293.6597685
0.959672446 31.35453112
10.1857578
主轴x-x轴移动的距离dy（上移为正） 主轴y-y轴移动的距离dx（右移为正） 毛截面对X-X轴的截面惯性矩Ix 有效截面对xe-xe轴的截面惯性矩Ixe
mm mm mm^4 mm^4
有效截面惯性矩比率Iex/Ix 毛截面对Y-Y轴的截面惯性矩Iy 有效截面对xe-xe轴的截面惯性矩Iey
1 -0.894958 加劲板件
0.975 21.2625749
b)计算板组的约束系数K1
计算板件的宽度b
mm
相邻板件的宽度c
mm
计算板件的受压稳定系数k
相邻板件的受压稳定系数kc
参数 ξ 板组的约束系数K1(需判断)
40
100
100
40
0.975 21.2625749
21.26257491
0.975
1 20.7785968 43.86592658
205 2.88480371
1.15 59.7154367 126.065922
板件宽厚比b/t 板件的有效宽度系数ρe（分情况的）
26.66666667 66.6666667 0.87143945 0.94155194
d)计算板件的有效宽度
板件受压区宽度bc
受压板件的有效宽度be
mm
受压板件的有效宽度be1(需判断)
mm
受压板件的有效宽度be2
mm
40 0
34.85757799 13.9430312 20.9145468
52.7716184 47.2283816 49.6872194 19.8748878 29.8123316
4）有效截面特性计算 失效宽度bu 失效面积Au 毛截面面积A 有效截面面积Ae
70255.506
0.98122215 9064.619028 9064.619028 5282.368869 2631.292358
100 1400 306 476300 71600 15.29663127 9526 227.8125 153418731.6 235
2.39 0 1
-50 0
1400 1400 35.48529812 91.52341948 0.901 0.651 424.097342 0.954372733 3.868005054
mm mm^2 mm^2 mm^2
有效截面面积比率Ae/A
失效腹板到毛截面形心轴X-X轴的距离yu mm
失效翼缘到毛截面形心轴y-y轴的距离 xu(公式要考虑最大应力在那一边)
mm
以下是近似计算 假定新主轴和原主轴平
受压翼缘
腹板 5.142422005 3.08439897 7.713633008 4.62659845
a）计算板件的受压稳定系数k
受压板件边缘最大的压应力σmax
Mpa
受压板件另一边缘最小的压应力σmin Mpa
压应力分布不均匀系数Ψ
受压板件的类型(需判断不均匀系数)
最大压应力作用位置
受压板件的稳定系数k(和上面一项是相关
b)计算板组的约束系数K1
计算板件的宽度b(变化的)
mm
相邻板件的宽度c（变化的）
mm
计算板件的受压稳定系数k
相邻板件的受压稳定系数kc
参数 ξ 板组的约束系数K1(需判断参数的大小)
受压翼缘
部分加劲板件 卷边一侧
腹板 56.06222735 56.0622274 56.06222735 -50.173338
1 -0.894958 加劲板件
0.975 21.2625749 0.98
1
59.12008328 60.53445111
截面上的最大压应力σc_max
Mpa
截面上的最大拉应力σt_max
Mpa
截面上的最大正应力σmax
Mpa
钢材的强度设计值f
Mpa
整体稳定验算验算应力比
五、挠度验算
仅验算1.0恒载+1.0活载作用的沿强轴的挠
恒荷载标准值
Kn/m
活荷载标准值
Kn/m
线荷载设计值
3）受压板件的有效宽度计算 a）计算板件的受压稳定系数k
受压翼缘
腹板
受压板件边缘最大的压应力σmax
Mpa
受压板件另一边缘最小的压应力σmin Mpa
压应力分布不均匀系数Ψ
受压板件的类型
最大压应力作用位置
受压板件的稳定系数k（和上面一项是相关
的）
部分加劲板件 卷边一侧
56.06222735 56.0622274 56.06222735 -50.173338
Kn/m
活载（L）
Mpa
角点1的应力σ4=Mx/Wxe2-My/Wye2
Mpa
截面上的最大压应力σc_max
Mpa
截面上的最大拉应力σt_max
Mpa
58.88960688 0 0 0
0 58.88960688
截面上的最大正应力σmax 钢材的强度设计值f 抗弯强度验算应力比
6）抗剪强度验算
净截面面积An 剪应力г=V/An 钢材的抗剪强度设计值fv
几何信息 高 宽 卷边的宽度A 厚
材料特性 钢材牌号 屈服强度fy 抗拉强度设计值f 抗剪强度设计值fv 弹性模量E
mm mm mm mm
Q235
Mpa Mpa Mpa
1 100
40 15 1.5
235 205 150 206000
（二）毛截面性能计算
1）壁中线尺寸计算 截面宽度b 截面高度h 卷边的宽度a 截面角点倒角半径r 壁中线周长 板件厚度
参数ζ
整体稳定系数Φbx(简支梁)
整体稳定系数Φbx‘（判断的）
7)整体稳定计算
平面内稳定验算
Mpa
平面外稳定验算
Mpa
角点3的整体稳定验算应力σ3
Mpa
角点4的整体稳定验算应力σ4
Mpa
0 0 476300 453230.9514 4532300
70255.50596
Kn*m Kn Kn
0.506 -0.901
0.642
2）跨中截面：按毛截面计算正应力 角点1的应力σ1（判断弯矩产生的应力正 负） 角点2的应力σ2 角点3的应力σ3 角点4的应力σ4