北京巴威锅炉参数
褐煤锅炉磨煤机选型和煤粉水分选取的探讨
收稿日期：2010-11-12；修回日期：2011-05-12张昀（1971—），男，山西太原人，工程师，从事热能工程研究。
E -mail ：mrzycn@定外在水分十分重要。
在进行锅炉制粉系统热力计算时，煤粉水分的选取，直接关系到制粉系统设计的合理性。
1褐煤锅炉磨煤机选型1.1外在水分的测定1.1.1外在水分测定方法1根据GB/T211—2007，在预先干燥和已称过的浅盘内迅速称取粒度小于13mm 的煤样（500±10）g ，平摊在浅盘中，在环境温度下或不高于40℃的空气干燥箱中（或在氮气流中）干燥到质量恒定（连续干燥1h ，质量变化不超过0.5g ），记录恒定后的质量（称准至0.1g ）。
对于使用空气干燥箱干燥的情况，称重前需使煤样在试验室环境中重新达到湿度平衡。
1.1.2外在水分测定方法2德国DIN 标准（德国标准化学会标准），将缩分后的10kg 煤样称重，精确到0.1kg ，放入通风干燥时，也可采用风扇磨煤机炉烟干燥直吹式系统［2］；美国巴威公司是在全水分M t ＞40%时，采用风扇磨煤机炉烟干燥直吹式系统［3］。
以上国家均以煤的全水分M t （收到基水分M ar ）作为磨煤机和制粉系统选型的依据。
我国DL/T466—2004的9.2.4条规定：当磨制褐煤的冲刷磨损指数K e ≤3.5，且煤的外在水分M f ＞19%时，宜选用风扇磨煤机炉烟干燥直吹式系统。
我国和美国的褐煤均为老年褐煤，煤质比较接近。
美国巴威公司褐煤锅炉的外在水分M f 高达27%，仍采用中速磨煤机，与我国选用磨煤机的依据相差较大。
1.2.2外在水分测量方法的确定我国有关外在水分测定方法的标准GB/T211—2007与德国DIN 标准外在水分测定方法的原理相同，但规范的测试条件却有较大差别，煤样的质量、粒度、干燥时间和环境湿度对水分的失重会有影响，测得的化外在水分M f 可能是不同的。
因此，制定外在水分的测量方法时应考虑到煤样的粒度、干燥时间、温度和湿度等条件。
北京巴威锅炉技术介绍
锅炉关键参数的选定
原则：符合最新设计标准，选用合理的设计裕度 基础：准确判断燃煤特性和煤灰特性 关键设计参数：
炉膛尺寸、燃烧器布置、炉膛出口烟温 对流受热面布置、管径、节距、烟速、工质
质量流速 尾部分烟道的优化布置 其它特殊考虑
RBC锅炉主要性能指 标
1.锅炉效率
典型烟煤: ≥ 93% 典型贫煤: ≥ 92% 典型无烟煤: ≥ 91% (W型火焰锅炉)
2.最低不投油稳燃负荷
典型烟煤: ≤ 30% B-MCR 典型贫煤: ≤ 50% B-MCR 典型无烟煤: ≤ 50% B-MCR(W型火焰锅炉)
13
云南滇东 RBC600MW 无烟煤
14 西柏坡二期 RBC600MW 烟煤
15
浙江兰溪 RBC600MW 烟煤
大型电站锅炉运行业绩
近四年 300~600MW 锅炉可靠性指标
年份 300M W 330M W 350M W
1996
1.00
1.54
0.45
1997
1.96
1.50
1.43
1998
0.52
0.56
1.73
1999
0.209
0.419
摘自相应年份《电力可靠性管理简报》
0.670
注：表中数据为“影响整机等效可用系数(%)”
600M W
1.35 0.94 0.96 1.019
B&W公司RBC锅炉业绩
总数： 最大容量：
(平均容量550MW）
最大蒸发量： 最高主汽压力： 最高设计压力： 最高主汽温度：
北京巴威600MW-Wx型锅炉说明书
单位 t/h MPa(g) ℃ t/h MPa(g) MPa(g) ℃ ℃ ℃ ℃ ℃ MPa(g) MPa(g) MPa(g) %
B-MCR (VWO) 2028 17.4 541 1717.3 3.972 3.782 331 541 281 189 188 19.65 20.17 5.17 91.73
0.3% 91.73% 85.3 kW/m3 190.5 kW/m3 4.891MW/m2 2.832MW/m2 345 ℃ 371 ℃ 1.24 1.25 413 ℃ 1027℃ 124 ℃ 119 ℃ 27/24℃
空气预热器入口空气温度（一次风/二次风）
3．设计条件及燃料 (1)设计依据 燃用煤种：无烟煤
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锅炉说明书
第一章 锅炉总体概述
50-G12400-0
水冷壁下集箱标高 炉膛宽度
8000 mm 32100 mm
图 1-1 炉顶密封结构图 为了使锅炉运行时能按预定的三向膨胀位移运动，本锅炉设有膨胀中心， 其位置是左右方向处于锅炉对称中心上，前后位置为后水冷壁中心线向前 2062.5mm 处，其轴线与顶护板下沿交合处即为膨胀中心，标高为 68650 mm。锅 炉膨胀系统 （膨胀中心） 是通过整个吊杆和刚性梁系统以及止晃装置等结构设计
9) 过热器、再热器、省煤器的实际汽、水侧压降数值不超过设计值 以上各项保证值的考核条件，详见锅炉合同。 二、锅炉总体布置 锅炉总体布置见 G12400-0 锅炉总图。本锅炉采用美国 B&W 公司 RBC 自然循环“W”火焰燃煤锅炉的标准布置。采用自然循环、一次再热、单 炉膛、 “W”火焰燃烧方式，平衡通风、固态排渣、半露天布置的全钢架结 构燃煤锅炉形式。尾部分烟道竖直平行布置。炉膛由膜式水冷壁构成，炉 膛上部布置屏式过热器，炉膛折焰角上方有二级高温过热器。在水平烟道 处布置了垂直再热器。尾部竖井由隔墙分隔成前后两个烟道，前部布置水 平再热器，后部布置一级过热器和省煤器。在分烟道底部设置了烟气调节 挡板装置， 用来分流烟气量， 以保持控制负荷范围内的再热蒸汽出口温度。 烟气通过调节挡板后又汇集在一起经两个尾部烟道引入左右各一的回转 式空气预热器。 锅炉主要尺寸： 锅炉深度 锅炉宽度 锅炉顶梁标高 锅筒中心线标高 顶棚管标高 47100 mm 61000 mm 74900mm 67230 mm 62650 mm
第三章 锅炉本体概述
第三章锅炉总体概述第一节总体概述岱海一期B&WB-2028/17.5-M型锅炉为北京巴·威公司按美国B&W公司的RBC 自然循环燃煤锅炉技术标准进行设计制造。
本锅炉为亚临界参数、自然循环、一次中间再热、单炉膛、平衡通风、全钢构架、紧身封闭、全悬吊结构的倒U型单锅筒锅炉。
设计煤种为准格尔煤，校核煤种为内蒙古纳林庙东胜煤。
锅炉采用中速磨冷一次风机正压直吹式制粉系统，固态连续排渣，前后墙对冲燃烧方式，并配置B&W公司标准的EI-XCL 低NOx双调风旋流燃烧器及降低NOx排放量的NOx喷口。
尾部设置分烟道，采用烟气分流挡板调节再热器出口汽温。
在尾部竖井下设置两台50%BMCR容量的三分仓容克式回转空气预热器，六台ZGM123G型中速磨煤机,六台电子称重式给煤机,两台动叶可调轴流式送风机, 两台动叶可调轴流式一次风机, 两台静叶可调轴流式引风机,炉后为两台双室五电场静电除尘器。
锅炉金属总重量为14100吨。
锅炉零米布置的设备还有凝补水箱、除渣污水循环水池、捞渣机及渣仓等。
机组运行方式为锅炉带基本负荷，并具有一定的调峰能力。
采用定－滑－定方式运行，也可采用定压方式运行。
定压运行范围为50～100％BMCR，滑压运行范围为30～100％BMCR，锅炉与上海汽轮机有限公司的600MW汽轮机相匹配。
一、巴威公司的锅炉特点介绍:（一）对冲燃烧方式的特点基于对煤和灰长期深入的试验研究成果以及对大量电厂实际运行情况的分析归纳，大型电站锅炉（尤其是600MW及以上容量）采用旋流燃烧器墙式燃烧方式具有明显的优势。
根据国内用户的经验，旋流燃烧器墙式燃烧方式至少有如下优点：1．良好的着火和启动特性煤粉在炉膛内的着火和稳燃，主要取决于所需的着火热的多少和如何获得所需的着火热。
煤粉气流，着火所需热量的主要来源是对流传热。
旋流燃烧器靠旋转气流形成的回流区卷吸高温烟气来点燃煤粉气流。
对于B&W公司的现代双调风旋流燃烧器，煤粉的着火基本上是在二次风尚未混入的情况下进行的，即是处在煤粉浓度高，所需着火热98内蒙古岱海发电有限责任公司培训教材DHT1较小的情况下进行的，因而点火比较容易。
660MW机组二级低温省煤器堵塞治理探讨分析
660MW机组二级低温省煤器堵塞治理探讨分析摘要：我国660MW超临界机组部分采用二级低温省煤器来对烟气进行余热回收、利用，目前普遍将二级低温省煤气布置在电除尘、引风机之后，以此来减少飞灰磨损及煤灰堵塞的风险，但是就目前在高硫分机组上的运用来看，存在省煤器频繁堵塞的情况。
本文将结合贵州金元黔西电厂660MW超临界机组二级低温省煤器运行期间堵塞情况及应对堵塞的方法进行探讨分析。
关键词：超临界机组；二级低温省煤器；堵塞；治理一、锅炉概况贵州金元黔西电厂锅炉为北京巴威公司生产的660MW超临界参数变压直流炉，单炉膛、W火焰燃烧、一次中间再热、平衡通风、固态排渣、露天布置、全钢架悬吊结构Π型锅炉。
锅炉最大连续蒸发量： 2058 t/h锅炉(B-MCR)燃煤量： 302.7t/h(设计煤种)空气预热器型式：三分仓、回转式制粉系统为双进双出磨冷一次风机正压直吹式燃烧制粉系统，每台炉配6台双进双出磨煤机。
除灰方式为正压浓相气力除灰。
引风机、送风机型式为动叶可调轴流式风机。
低温省煤器Ⅱ（布置在引风机后脱硫吸收塔前，加热一、二次冷风）及配套凝结水换热系统、一次风暖风器（水媒式）和二次暖风器（水媒式）及配套热媒水系统组成。
二、二级低温省煤器使用情况锅炉自2018年168成功试运以后便一直投运二级低温省煤器，配合风机出口暖风器对空预器入口空气进行加热，以此来抑制空预器硫酸氢氨的产生，防止空预器发生堵灰问题。
同时为防止该省煤器因余灰、硫化物、防锈漆等发生堵塞特在省煤器本体上增设了蒸汽吹灰器，该吹灰器利用锅炉屏式过热器入口集箱蒸汽对该省煤器进行吹灰。
投运过程中存在以下优点：1、保证了空预器的正常运行，自投产以来在二级低温省煤器运行正常情况下空预器从未因入口风温低、风量不足等造成硫酸氢氨大量产生引发堵塞等情况，保证了机组的正常、稳定运行，同时延长了空预器换热元件的使用寿命。
2、增加了烟气余热回收利用率，通过增设低温省煤器对锅炉出口烟气余热进行了有效的利用，通过机组平稳运行10天的数据对比单侧引风机出口烟温与二级低省出口烟温（如图1）可得出平均温差为29.48℃，以此可知利用该省煤器极大的节省了能源，减少了热量损失。
北京巴威公司W型火焰锅炉炉内燃烧数值模拟及燃烧特性试验研究_石践
表 1 主要设计参数
一次风温 二次风温 一次风速 二次风速（内环） 二次风速（外环） 煤粉细度 外二次风叶片角度注 1
℃
120
℃
345
m/s
21.9
m/s
20.7
m/s
38.8
%
6
°
60
内二次风总风量 外二次风总风量 分级风总风量 乏气风总风量 乏气风喷口倾角 分级风喷口倾角 内二次风叶片角度注 1
2.3 外二次风叶片角度的影响
这里，我们按照之前模拟计算所得出的结论进行了相应的热态燃烧调整试验，为了避免其它因素的干 扰，在进行外二次风旋流叶片角度调整时，调风盘都保持在 180mm，内二次风旋流叶片角度基本都保持在 40°。因为所有外二次风旋流叶片角度在 65°时，从下炉膛温度测试情况看，后墙燃烧明显好于前墙，因此 主要根据下炉膛温度分布情况对前墙二次风旋流叶片角度进行了调整，而后墙外二次风旋流叶片角度一直 保持在 65°（炉膛温度变化情况见图 8）。
30
65
150
18720
12.58
9.75
15.65
T3ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
50
65
150
20330
11.35
9.24
16.53
T4
40
65
180
19170
13.11
7.49
14.53
T5
40
注1
180
19980
10.9
8.39
14.53
T6
40
注2
180
20210
13.18
5.74
5.06
T7
40
65
180
巴威W火焰锅炉的燃烧及污染物数值模拟及试验研究
巴威W火焰锅炉的燃烧及污染物数值模拟及试验研究田德建;何屏;石践;罗小鹏;董委【摘要】为了研究某电厂一台巴威公司300 MW的W火焰锅炉在不同内二次风比例下,锅炉热效率变化规律及污染物排放的变化规律.借助数值模拟软件Fluent,通过改变内二次风比例,得到在不同内二次风比例下炉内温度场,速度场,污染物浓度场.通过温度场分析得出改变内二次风比例后,煤粉颗粒停留时间增加,锅炉燃烧得到改善,温度场也可以反映出火焰中心在下炉膛上部,通过速度场可以看出减小内二次风比例时,煤粉下冲行程变短,通过分析污染物浓度场,可以发现内二次风比例减小后,污染物总排放增加.并通过现场试验数据对比,证明模拟结果是具有工程应用价值的,为电厂运行提供了依据.【期刊名称】《节能技术》【年(卷),期】2015(033)005【总页数】6页(P392-397)【关键词】W火焰锅炉;数值模拟;工程应用;温度场;速度场【作者】田德建;何屏;石践;罗小鹏;董委【作者单位】昆明理工大学冶金与能源工程学院,云南昆明650093;贵州省贵州电力试验研究院,贵州贵阳550002;昆明理工大学冶金与能源工程学院,云南昆明650093;贵州省贵州电力试验研究院,贵州贵阳550002;贵州省贵州电力试验研究院,贵州贵阳550002;昆明理工大学冶金与能源工程学院,云南昆明650093【正文语种】中文【中图分类】TK229.6Key words：numerical simulation;W-flame;engineeringapplications;temperature field;velocity field中国电力的70%左右是由火电站提供的，大多数电站使用W火焰锅炉。
中国科学院工程热物理研究所的郭建民[1]等对一台300 MW的北京巴威公司生产的旋流对冲锅炉在不同工况下进行了数值模拟，模拟结果与锅炉热态试验数据进行了对比，两者吻合情况较好。
结果表明：在燃烧器出口形成了高温区，使得煤粉着火及时，燃烧器区域维持较高温度。
600MW超临界机组“W”火焰直流锅炉烟煤启动和低负荷烟煤掺烧稳燃节油技术研究及应用
600MW超临界机组“W”火焰直流锅炉烟煤启动和低负荷烟煤掺烧稳燃节油技术研究及应用贵州兴义电厂1、2号锅炉为北京巴威公司生产的B&WB-1900/25.4-M型超临界参数“W”火焰直流变压锅炉。
该锅炉为超临界参数、垂直炉膛、一次中间再热、平衡通风、固态排渣、全钢构架、露天布置的型锅炉。
锅炉设计燃煤为普兴矿区的无烟煤。
制粉系统采用双进双出钢球磨煤机冷一次风机正压式直吹系统，每台炉设置6台BBD4360双进双出磨煤机。
贵州兴义电厂2×600MW超临界机组#1、2机组分别于2011年5月和12投产发电，在机组冷态启动过程中，由于锅炉自身的设计结构特点，启动初期水冷壁容易出现局部超温，热偏差较大，控制难度较大，极易出现膨胀拉裂现象，锅炉点火后对升温升压的速率控制要求非常严格、加上汽轮机暖机、开机试验等工作的需要，冷态启动时间较长，冷态启动一次的燃油消耗量在100t以上，与其他类型的发电机组相比，启动油耗仍存在较大的差距。
2 烟煤启动和低负荷掺烧的可行性分析2.1 燃烧器适应性分析兴义电厂锅炉使用的燃烧器为北京巴威公司生产制造的浓缩型EI-XCL低NOx双调风旋流燃烧器，该型燃烧器的主要特点是能够将煤粉气流进行浓淡分离，通过调节内外二次风的比例能够调节煤粉气流的刚性和旋流强度，燃烧稳定性非常好，能适应炉膛温度不太高时燃烧烟煤的调节需求。
2.2 锅炉结焦状况分析兴义电厂B&WB-1900/25.4-M型锅炉在下炉膛前后拱下水冷壁四周设计布置有1350m2的卫燃带，通过停炉后多次对水冷壁、火嘴、乏气风口和分级风口的检查，在设计的卫燃带敷设区域，水冷壁的表面均匀覆盖着一层约20mm厚的结焦层，结焦层表面光滑平整，喷口周围无明显的结大焦现象，屏过有局部挂焦的现象。
2.3 烟煤启动及掺烧结焦性分析兴义电厂锅炉设计用煤为普兴矿区的无烟煤，近几年来对实际燃煤的化验分析可以看出，实际燃煤的发热量、灰分、挥发分等基本接近于设计值，但灰熔融性与设计值差距较大，结焦并不十分严重。
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2 2 2 2 2 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
烟煤 烟煤 烟煤 贫煤 油 混煤 烟煤
上海 东方 东方 进口 2003.082003.09 2003.032003.07 1997.051997.08 1995.111996.05 进口 东方 -1990.0
17.3000 17.3000 17.3000 17.3000 18 18.1999 17.4000 17.4000 17.6000 17.4000 17.5 18.3000 17.4000 18.3000 17.4000 17.4000 17.5 18.4400 18.1999 18.4400 18.3000 18.3000 18.4400 18.3000 18.3000 18.4400 18.4400 18.3000 16.8000
序号 NO. 1 2 3 4 5 用户名称 Customer 浙江兰溪电厂 LX 河北西柏坡电厂 XBP 澳大利亚米尔梅兰电厂 云南滇东电厂 河北龙山电厂 容量 （MW） ） 600 600 425 600 600
t/h MPa MPa ℃ ℃ ℃ ℃ m m m m m m m m m m m m
MPa 25.2000 1910 1554 4.73 4.54 571 324.5 569 288 46.5
17.18 17.3000 17.1900 2028 2019 1025
过热蒸汽最大连续蒸发量（ － 过热蒸汽最大连续蒸发量（B－ t/h MCR） ） 再热蒸汽流量（ － 再热蒸汽流量（B－MCR） ） 过热蒸汽压力（表压） 过热蒸汽压力（表压） 再热蒸汽进口压力（表压） 再热蒸汽进口压力（表压） 再热蒸汽出口压力（表压） 再热蒸汽出口压力（表压） 过热蒸汽出口温度 再热蒸汽进口温度 再热蒸汽出口温度 给水温度 锅炉深度柱距 锅炉宽度柱距 炉顶大板梁标高 过热器出口管道（集箱） 过热器出口管道（集箱）标高 再热器出口管道（集箱） 再热器出口管道（集箱）标高 再热器进口管道（集箱） 再热器进口管道（集箱）标高 锅筒中心线标高 炉膛顶棚集箱标高 省煤器进口集箱标高 运转层标高 炉膛宽度 炉膛深度
21.9400 32.1000 20.1000 21.9000 14.1000 10.4250 15.57 9.9/17.1 17.4000 8.4/15.6 12.3000 10.9500
蒸发量 (t/h) 1910 1950 1278 2028 2110 出口压力 台数 (MPa) 25.4000 25.4000 24.8000 17.4000 17.6000 Unit 4 2 2 4 2 燃料 Fuel 烟煤 烟煤 烟煤 无烟煤 贫煤 东方 北重 汽轮机 Turbine 东方 哈尔滨 2000.082000.11 交货时间 Delivery Time
1717 1710.8 847.399 3.986 3.806 541 331 541 281 60 3.95 3.79 541 332 541 279 3.74 3.575 541 541 278
MPa 25.4000 17.4000
17.5 17.3799 18.4400
332 336.300
257 251.599 34 28.8500
名称 产品型号 额定负荷过热蒸汽蒸发量 （ECR） ） 额定负荷过热蒸汽出口压力 （ECR） ）
单位 兰溪 MW t/h 600 1812.59
滇东 600 1930
嘉兴 600
鸭溪 300
台州 330
邯郸 200
1758 894.700
936.5 619.730 18.34 1004 906 4.32 4.13 543 542 12.76 670 561.5 13.73 2.57 2.398 540 318 540
无烟煤 哈尔滨 无烟煤 哈尔滨 无烟煤 无烟煤 烟煤 洗中煤 油 贫煤 无烟煤 贫煤 烟煤 烟煤 东方 东方 上海 北重
பைடு நூலகம்
无烟＋ 哈尔滨 贫煤 烟煤 烟煤 贫煤 烟煤 北重 北重 哈尔滨 上海
35 36 37 38 39
河北邯郸电厂 河北邯郸电厂 广东南海电厂 河北秦皇岛电厂 江苏新海电厂
200 200 200 200 200
57.5 47.1000 51.9500 38.8000 53.1000 36.2000 41 44.4000 81.4500 73.4000 78.6299 61.5 65.5499 61.4000
72.116 63.5900 69.5100 52.7400 57.8879 54.6599 72.116 64.0499 69.9500 53.2000 57.8879 54.9099 46.3000 43.2100 50.6000 34.6599 37.4750 38.4000 65.4200 71.3299 46.5399 43.2100 17 13.7000 54.57 59.5500 56.5600 67.8500 61.1500 67.0600 50.3000 55.4500 52.4600 45.57 34.6599 37.4750 37.5799 17 12.6000 12 10
6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34
内蒙岱海电厂 内蒙大唐托克托电厂 浙江嘉兴电厂 扬州第二热电厂 埃及电管局 浙江北仑电厂 河北华峰电厂 贵州黔西电厂（5、6#） 河北兴泰电厂 贵州黔西电厂（3、4#） 浙江长兴电厂 河北衡水电厂 贵州鸭溪电厂 广西北海电厂 湖南耒阳电厂 贵州黔北电厂 浙江长兴电厂 内蒙国华准格尔发电厂 埃及 SIDI KRIR 陕西蒲城电厂 山西阳泉二电厂 河北西柏坡电厂 浙江台州电厂 宁夏大坝电厂 河北衡水电厂 内蒙达拉特电厂 内蒙达拉特电厂 河北西柏坡电厂 宁夏大坝电厂
无烟煤 哈尔滨 贫煤 东方
无烟煤 哈尔滨 烟煤 贫煤 东方 东方 2004.012004.04 2003.122004.02 2003.112004.03 2002.122003.10 -2002.0 2001.122002.04 -2001.0 2000.012000.03 北重 东方 哈尔滨 北重 上海 -2001.1 1998.021998.09 1997.091998.04 1995.081996.12 1996.041996.12 1994.121995.12 1994.111998.05 1993.111993.12 1992.081993.08 1989.121990.10
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贫煤 贫煤 重油 烟煤 贫煤
哈尔滨 东方 北重 哈尔滨 北重 1997.121998.07 1994.101994.12 1991.071991.12 1988.111989.12
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