计算书参照
喷淋计算书
计算原理参照《自动喷水灭火系统设计规范GB 50084-2001》(2005年版) 基本计算公式： 1、喷头流量：P K q 10=式中：q -- 喷头处节点流量，L/minP -- 喷头处水压（喷头工作压力）MPa K -- 喷头流量系数 2、流速V ：2π4jxh D q v =式中：Q -- 管段流量L/sD j --管道的计算内径（m ） 3、水力坡降：3.1200107.0jd v i =式中：i -- 每米管道的水头损失（mH 20/m ） V -- 管道内水的平均流速（m/s ） d j -- 管道的计算内径（m ），取值应按管道的内径减１mm 确定 4、沿程水头损失：L i h ×=沿程 式中：L -- 管段长度m5、局部损失（采用当量长度法）： L i h ×=局部(当量)式中：L(当量) -- 管段当量长度，单位m(《自动喷水灭火系统设计规范》附录C) 6、总损失：沿程局部h h h += 7、终点压力：h h h n n +=+1计算结果:所选作用面积:97.6平方米总流量:132.27 L/s平均喷水强度:81.34 L/min.平方米入口压力:78.55 米水柱喷淋系统流量：140 L/s喷淋系统扬程：H=19（高差）+14*1.2（水头损失）+79（入口压力）+6（报警阀组及水流指示器损失）+5（预留损失）=125.8m≈130m喷淋泵参数：Q=70L/s，H=130m，N=132kw （两用一备）消防用水量标准及一次灭火用水量经计算，消防水池容积为1100m3。
规范规定，容量大于500m3的消防水池，应分设成两个能独立使用的消防水池。
条文解释中说消防水池容量过大时应分成2个，以便水池检修、清洗时仍能保证消防用水，但2个水池都应具备独立使用的功能，各有水泵吸水管、补水进水管、泄水管、溢水管等。
2个水池之间还应设置连通管和控制阀门。
因此只需要分两格即可。
架桥机计算书
一． ik 设计规范及参照文件（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按 30 米箱梁 100 吨计。
二.架桥机设计荷载（一） .垂直荷载梁重 :Q1 =100t天车重： Q2=（含卷扬机）吊梁天车横梁重： Q3=(含纵向走行 )主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=节 (单边 )×= t/ 节(单边 )0 号支腿总重 : Q4=1 号承重梁总重： Q5=2 号承重梁总重： Q6=纵向走行横梁（ 1 号车）：Q7 =+=纵向走行横梁（ 2 号车）：Q8 =+=梁增重系数取：活载冲击系数取：不平均系数取：（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最狂风力，风压为7 级风的最狂风压：q1=19kg/m2b. 非工作计算状态风压，设计为11 级的最狂风压 ;q2=66kg/m2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书》 )2.运转惯性力：Ф =三.架桥机颠覆稳固性计算（一）架桥机纵向稳固性计算架桥机纵向稳固性最不利状况出此刻架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起， 1 号天车及 2 号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位 m） :图中图1P1=（前支柱自重）P2=×（ 22+） =（导梁后段自重）P3=×32=（导梁前段自重）P4=(2#承重横梁自重)P5= P6=（天车、起重小车自重）P7为风荷载，按 11 级风的最狂风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=ΣCKnqAi=×× 66×+++++++×=10053kg=作用在轨面以上处M 抗=×15+×（ 22+）+×+×22=倾 =×32+×16+× =架桥机纵向抗颠覆安全系数n=M抗/M倾=×=><可 )(二 )架桥机横向颠覆稳固性计算1.正常工作状态下稳固性计算架桥机横向颠覆稳固性最不利状况发生在架边梁就位时，最不利地点在1号天车地点，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载所有简化到该处，计算简图如图P4起重小车P5 P3P2P1天车梁导梁图2横梁箱梁P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心P1=++×2+×2= tP2为导梁蒙受的风荷载，作用点在支点以上处，导梁迎风面积按实风光积计，导梁形状系数取。
水泥企业产品能耗限额计算书(参照GB 16780-2021)
kW·h kW·h t kW·h kW·h kW·h
t kgce/t %
kgce
六
Wsg
水泥制备工段电耗
ωsg 水泥制备工段电耗总量
kW·h/t kW·h
产品能耗计算书 计算公式
(（mi×Qidw)/(QBM×Psh))-Ehe
0.1229×（ωhe-ω0)/Psh
序号 一
二 三 四
五
水泥各产品能耗计算书
符号
esh mi Qidw QBM Psh
1 Ehe
项目名称 熟料单位产品综合煤耗
燃料消耗总量
燃料加权平均低位发热量
每千克标准煤发热量
统计报告期内水泥熟料总产量 统计报告期单位熟料余热发电 折算的标准煤量
0.1229 每千瓦时电力折合的标准煤量
ωhe 余热总发电量
103.09871 92111000
22658.18524 说明：如果煤炭发热量采用大卡，则需要乘以4.1816系数 29307.6 664750
4.028062059
ωsh/Psh
0.1229 23184960 1397700 59.47058293
esh+0.1229×Wsh ωs/Ps
39533070 110.4076446 33.50170937
ω0
余热发电自用量
Wsh
熟料单位产品综合电耗
ωsh
熟料产品综合电耗统计范围内 的电能消耗总量
Esh
熟料单位产品综合能耗
Ws
水泥单位产品综合电耗
Ps
水泥产品总产量
水泥产品综合电耗统计范围内
ωs
的电能消耗总量
ωfm 水泥粉磨及包装过程耗电量
卸料平台计算书
卸料平台计算书一、计算参照资料《结构施工工程师手册》《施工结构计算与设计手册》《建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 》二、卸料平台的构造见《卸料平台设置方案》中平台的选用及附图8～14卸料平台钢材采用Q235B型钢，焊接焊缝等级为二级，现场手工焊材选用E4303，桁架钢梁上吊环在钢梁加工厂焊接。
三、计算假定平台静荷载、板面活荷载均为均布荷载；为安全起见，板面荷载按单向板分析。
两根钢丝绳计算时仅取一根计算。
另一根作为安全储备。
平台荷载的传递路线为：板面面荷载→纵向次梁线性均布线荷载→横向次梁集中荷载→主梁集中荷载；梁间节点为铰接，既所有梁为简支梁。
荷载取值：静荷载系数1.2，活荷载系数1.4，风荷载按50年一遇取基本风压值,组合系数取0.6。
横次梁按等跨650mm计算。
四、卸料平台的验算卸料平台受力验算是方案中非常重要的步骤，它是控制卸料平台使用过程中安全的重要保证措施。
验算时通常取受力最大的主梁工字钢进行验算。
7.5吨卸料平台验算：1、荷载取值吊物动荷载：卸料平台最大载重荷载取7.5吨。
平台自重静荷载：平台自重G材料特性取值：根据《施工结构计算与设计手册》查表得18a 24.1 kg/m 22a 33.0kg/mG＝4.5×4×0.005×7.85+4.5×5×24.1+4×4×33.0+2×5.3×33.0＝17.03KN风荷载根据建筑结构荷载规范(GB50009-2001)取值Wk=ßgzµsµzW根据本工程卸料平台设置在上海地区400m高空处，查表取值：ßgz=1.51µs=2.0µz=3.12W=0.55 kN/m2Wk=1.51×2.0×3.12×0.55=5.2 kN/m2平台荷载1.2×17.03+1.4×75+0.6×3.36×4×4.5＝181.6 KNRa Rb qPa＝Pd＝12.31 kN kNPb＝ Pc＝24.62 kN查《施工结构计算与设计手册》P517页外伸梁的内力及挠度系数：考虑安全性，我们将内力放大，上述各集中荷载及均布荷载单独分析后进行最大内力进行叠加：（1）按受力模型A计算：Ra＝ql/2(1-a/l)2+[24.62×（2.5+1）+12.31×(4 -0.5)]÷4＝3.79×4×（1-0.5÷4）2÷2+32.32＝36.77kNRb＝ql/2(1+a/l)2+ [24.62×（1.5+3）+12.31×4.5]÷4＝53.69 kNMmax＝ql2(1-a2/l2)2÷8+ Pab/l+pa＝3.79×42÷8×（1-0.52÷42）2+24.62×（1.5×2.5+3×1）÷4+12.31×0.5＝55.05 kN.m（2）按受力模型B计算：Ra＝ql/2(1-a/l)2+[24.62×1.5+12.31×(3-1.5)]÷3＝3.79×3×（1-1.5÷3）2÷2+16.5＝19.89kNRb＝ql/2(1+a/l)2+ [24.62×（1.5+3）+12.31×4.5]÷3＝68.19kNMmax＝ql2(1-a2/l2)2+ Pab/l+pa＝3.79×32÷8×（1-1.52÷32）2+24.62×（1.5×1.5）÷3+12.31×1.5＝39.33 kN.m查P614页热轧普通工字钢截面特性表：22a工字钢 IX ＝3400cm4 WX＝ 309cm3（3）正应力计算：简化计算，仅考虑单向弯曲正应力（取弯距大值）：Mmax/rxWx＝55.05×103÷1.05÷（309×10-6）＝172.68N/mm2 <215N/mm2结构设计满足要求由于采用标准型材，则腹板剪应力不必计算。
消火栓计算书模版
消火栓计算书计算原理参照《全国民用建筑工程设计技术措施2003》，《建筑给水排水工程》（中国建筑工业出版社）基本计算公式1. 最不利点消火栓流量Qxh = SQRT(B * Hq)式中：Qxh-水枪喷嘴射出流量(L/s) （依据规范需要与水枪的额定流量进行比较，取较大值）B-水枪水流特性系数Hq-水枪喷嘴造成一定长度的充实水柱所需水压2. 最不利点消火栓压力Hxh = Hd + Hq + Hsk = Ad * Ld * Qxh*Qxh + Qxh*Qxh/B + 2式中：Hxh -消火栓栓口的最低水压(0.010MPa)Hd-消防水带的水头损失(0.01MPa)Hq-水枪喷嘴造成一定长度的充实水柱所需水压(0.01MPa)Hd-消防水带的水头损失(0.01MPa)Ad-水带的比阻Ld-水带的长度(m)Qxh-水枪喷嘴射出流量(L/s)B-水枪水流特性系数Hsk-消火栓栓口水头损失，宜取0.02Mpa3. 次不利点消火栓压力Hxh次= Hxh最+ H层高+ Hfj式中：H层高-消火栓间隔的楼层高(m)Hfj-两个消火栓之间的沿程、局部水头损失(m)4. 次不利点消火栓流量Qxh次= sqrt((Hxh次- 2) / (Ad*Ld + 1/B))（依据规范需要与水枪的额定流量进行比较，取较大值）5. 流速VV = (4 * Q) / (π * Dj * Dj)式中：Q-管段流量L/sDj-管道的计算内径（m）6. 水力坡降i = 0.00107 * V * V / (pow(Dj, 1.3)式中：i-每米管道的水头损失（m H20/m）V-管道内水的平均流速（m/s）Dj-管道的计算内径（m）7. 沿程水头损失h = i * L式中：L-管段长度m8. 局部损失（采用当量长度法）h = i * L(当量)式中：L(当量) 管段当量长度，单位m(《自动喷水灭火系统设计规范》附录C)9.消防水泵的扬程Hxb=Hxh+hxg+10HzHxb-消防水泵的扬程.mpaHxh-最不利点处消火栓口的水压，mpahxg-计算管路的水头损失，mpaHz-消防最低水位与最不利点消火栓之高差，0.01m计算参数：水龙带材料：衬胶水龙带长度：25m水龙带直径：65mm水枪喷嘴口径：19mm充实水柱长度：12 mHxb= Hd + Hq + Hsk+ 0.02+hxg+0.01Hz=Ad * Ld * Qxh*Qxh + Qxh*Qxh/B + 0.02+hxg+0.01Hz=0.01*0.00172*25*5.2*5.2+0.01*17+0.02+0.001AAA+0.01BBB=0.34Mpa计算结果:消防水泵所需扬程为：0.34MPa红色的为更改的数字，根据充实水柱长度，查全国民用建筑工程设计技术措施226页可以得出Qxh和Hq的值。
结构计算书-范例
EI 1 3 bh ， i c 。 12 l
各跨框架梁和各层框架柱的线刚度计算分别见表 1 和表 2 。 由于该榀框架结构对称，因此只需计算半边结构。
表1 构件 边框架梁 AB 中框架梁 BC EC (N/mm2) 3.0×104 3.0×104 b h (mm×mm) 250×500 250×400 表2 层 1 2~5 EC (N/mm2) 3.0×104 3.0×104 bh (mm×mm) 500×500 550×500 梁线刚度 ib 的计算 I0 (mm4) 2.6042×109 1.3333×109 L (mm) 6000 2700 1.5ECI0/L (N×mm) 1.9532×1010 2.2222×1010 2ECI0/L (N×mm) 2.6042×1010 2.9630×1010
25×0.25×0.4=2.5 kN/m
4.1.4 柱自重
b h=450 mm 450 mm
柱自重 抹灰层：粉刷石膏砂浆 合计
25×0.5×0.5=6.25 kN/m 0.15×0.5×4=0.3 kN/m 6.55 kN/m
4.1.5 外纵墙自重
（1）标准层
4
纵墙在计算单元内相当于高度为 金窗在计算单元内相当于高度为 纵墙 铝合金窗 水刷石外墙面 粉刷石膏砂浆内墙面 合计 （2）底层
3.43411010 0.79 4.3403 1010
1.0 0.6
1.0 0.68
1.0 0.6
1.0
框架结构的相对线刚度如图 2 所示。
0.79
0.79
0.79
0.79
4 荷载计算
4.1 恒荷载标准值计算
4.1.1 屋面
高聚物改性沥青卷材防水屋面
土方边坡计算计算书
土方边坡计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社等相关文献进行编制。
本工程基坑壁需进行放坡，以保证边坡稳定和施工操作安全。
基坑挖方安全边坡按以下方法计算。
一、参数信息:坑壁土类型：淤泥质二坑壁土的重度γ(kN/m3)：17.25坑壁土的内摩擦角φ(°)：12.5坑壁土粘聚力c(kN/m2)：12.5基坑开挖深度h (m)：6.0二、挖方安全边坡计算:挖方安全边坡按以下公式计算：h=2×c×sinθ×cosφ/(γ×sin2((θ-φ)/2))其中θ- -土方边坡角度(°)解得，sinθ= 0.929则，θ= 68.326°> φ=12.50°，为陡坡坡度：1 / tanθ =0.4本工程的基坑壁最大土方坡度为1：0.4(垂直：水平)。
土坡稳定性计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。
计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。
本计算书采用毕肖普法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还同时考虑了土条两侧面的作用力。
一、参数信息:条分方法：毕肖普法；条分块数：4；不考虑地下水位影响；放坡参数：序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数1 6.00 3.00 6.00 0.00荷载参数：序号类型面荷载q(kPa) 基坑边线距离b0(m) 宽度b1(m)1 局布10.00 1 4土层参数：序号土名称土厚度坑壁土的重度γ 坑壁土的内摩擦角φ 内聚力C饱容重(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3)1 淤泥质二 2.00 17.25 12.50 12.501.002 粘性土8.00 17.25 14.50 14.001.00二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。
(完整word版)管支撑架荷载计算书
管支撑架荷载计算书一、计算依据本计算数参照以下规范及专业书籍进行编制。
《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社;《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009—2001中国建筑工业出版社;《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001 中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社;《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99中国建筑工业出版社。
支撑高度在4米以上的钢管支撑架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书编写还参考了《施工技术》2002。
3。
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文,供脚手架设计人员参考.二、计算参数1、桁架结构荷载主站房总重424674kg，面积S=118。
6*44。
7=5301。
42m2候车楼总重264125kg，面积S=100。
6＊43.4=4366。
04m2则钢管荷载主站房为最大荷载：施工均布荷载2、钢管截面特征：（钢号：Q235，B类)钢管规格（mm):Ф48×3.2；单位重量q g（kN/m）:0.0347；截面积A（cm2）:4.5；回转半径i(cm）1。
59；惯性矩I(cm4）:11.36；抵抗矩W（cm3）:4。
73；抗弯、抗压容许应力［σ]（N/mm2）：205；弹性模量E(N/mm2):206000;3、支撑架构造参数立杆纵距L a（m）:0.8；立杆横距L b(m）：0.8；立杆步距h（m）：1.6；平台底支撑杆指向：立杆纵距方向；平台支架计算高度H s（m）：11.74；平台底支撑杆间距L c（mm)：400；扣件实际抗滑承载力N s（kN）：6；4、荷载参数脚手板自重q j（kN/m2）：0.35；挡脚板自重q d（kN/m):0。
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太原理工大学毕业设计（论文）任务书毕业设计（论文）题目：辛庄到王家岭三级公路初步设计毕业设计（论文）要求及原始数据（资料）：一、毕业设计的目的和要求毕业设计是交通土建专业教学计划的重要环节，也是学生在校期间最后一个综合性很强的实践环节，其目的是：1.培养学生综合运用所学的基础课、技术基础课与专业课的知识，解决道路及小桥涵设计与施工组织等实际问题的能力；2．培养学生调查研究、查阅资料、图纸、手册以及编写技术文件的能力；3．培养学生分析问题、解决工程设计问题的能力以及理论联系实际，踏实认真严格的科学作风，树立交通土建专业人员必须具备的道路设计及施工的全面观点和经济观点。
通过毕业设计，要求学生在教师指导下，通过毕业实习调查研究，参观搜集资料等，掌握所设计的各种方案，使用要求，并能独立地完成课题的全部内容，正确地设计计算，绘制施工图，计算材料用量，编写设计说明书，完成设计的全过程，并参加毕业答辩。
二、设计资料某新建山区三级公路位于自然区划Ⅲ，路基设计保证路床处于干燥状态，路基为粉土，底层主要为黄土，地下水很深，底层处于坚硬～半坚硬状态，强度较高，但黄土具有很强湿陷性；湿陷带在地面下20米，Δzs=70.91cm，Δs=68～130.95cm，为Ⅲ级（严重）湿陷性黄土地基。
预测设计初期交通量为2000辆，远景设计交通量3800辆，交通量车型构成见下表，交通量增长率为8%。
气象条件：年平均气温为18o C，年最高气温38o C，最低气温-25o C，无霜期250天。
雨量集中在6、7、8月，年降水量历年平均350mm，最大暴雨12mm/昼夜。
材料供应情况：沿路附近可采集到砂、砾材料，平均运距2公里，距沿线20公里有碎石料场；距路线50公里有渣油、沥青、水泥和钢筋供应，石灰、煤距路线5公里，木材运距15公里。
要求在所给地形起、讫点间进行三级公路技术设计，完成工作内容参见毕业设计大纲有关部分。
有关特殊设计参数另行给定。
交通组成车型小型货车中型货车大型货车小型客车大型客车拖挂车比例8.6 31.37 8.87 30.96 10.15 10.01三、毕业设计（论文）主要内容Ⅰ、设计说明书Ⅱ、设计图1．路线方案比较图一份在1：3000或1：2000地形图上完成，方案比较表和说明归入说明书；2．平面设计图一张；3．纵断面设计图若干张；4．横断面设计图若干张；5．附属工程设计图（如挡土墙、护坡、涵洞、路基路面排水系统）；6．路面结构图。
Ⅲ、计算书1.直线、曲线及转角表；2.路基设计表；3.路基土石方数量计算表；4.小桥涵的水文计算、确定其类型、孔径、长度和主要位置工程，并选用相应的标准图；5．边坡稳定验算；6．挡土墙稳定验算；7．路面设计计算；8.完成一个分项工程的概算（或预算）。
四、主要参考文献（资料）1．《公路工程技术标准》（JTJB01-2003）.北京：人民交通出版社，20042．《公路路线设计规范》（JTGD20-2006）.北京：人民交通出版社，20063．《城市道路设计规范》（CJJ37-90）.北京：建筑工业出版社，19904．《公路沥青路面设计规范》（JTG D40-2006）.北京：人民交通出版社，20065．《公路水泥混凝土路面设计规范》（JTG D40-2002）.北京：人民交通出版社，2002 6．《公路路基设计规范》（JTG D30-2004）.北京：人民交通出版社，20047．《公路软土地基路堤设计与施工技术规范》（JTJ017-96）.北京：人民交通出版社，19968．《给水排水工程结构设计规范》（GBJ69-84）.北京：人民交通出版社，19849．《室外排水设计规范》（GBJ14-87）.北京：建筑工业出版社，198710．《公路排水设计规范》（JTJ018-97）.北京：人民交通出版社，199711．《公路桥涵设计通用规范》（JTD04-2004）.北京：人民交通出版社，200412．《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）.北京：人民交通出版社，1985 13．《公路工程概预算定额》.北京：人民交通出版社，1992专业班级：学生：要求设计（论文）工作起止日期：指导教师签字：日期：研究室主任审查签字：日期：系主任批准签字：日期：摘要辛庄和王家岭位于山岭地区，当地村民因地制宜，大力发展农副业，主要以水果农业经济为主，带动其他产业的发展。
随着当地经济的不断发展，原有道路运输能力成为了制约该地发展的主要瓶颈。
因此，当地政府决定在两村之间修建一条三级公路，以改善当地交通运输能力，推动当地经济的发展，提高居民的生活水平。
辛庄到王家岭三级公路全长2130,2585米，贯穿山岭地带，地面起伏不定，很不利于汽车的穿行，给当地经济带来很大的麻烦不便，严重制约当地经济的发展。
政府经过仔细考察，最终决定在两地之间建设一条比较实用，满足要求的三级公路。
毕业设计课题是辛庄到王家岭三级公路初步设计，大部分是山岭地区，根据所给地区的地形图和交通量以及其他技术标准，按山区三级公路进行设计，通过对三级公路的设计的理解，和对当地地形的理解进行设计，主要内容包括公路选线定线、平面线形设计、纵断面设计、横断面设计、土石方调配、边坡稳定性验算、挡土墙设计与验算、排水系统设计以及路面结构设计。
关键词：三级公路、线路比选、横纵断面设计、路基设计、排水系统、路面结构。
AbstractLocated in mountain areas Wangjialing Daxinzhuang and local villagers to local conditions, develop agricultural and sideline, mainly fruit-based agricultural economy, driving development of other industries. With the continuous development of the local economy, road transport capacity of the existing constraints of the development has become a major bottleneck. Therefore, the local government decided to build a three-level between the two village roads, to improve the local transport capacity, promote local economic development, improve living standards.Daxinzhuang road to full 2130,2585 Wangjialing three meters, throughout the mountain area, ground ups and downs, very conducive to walking through the car to the local economy a lot of trouble inconvenience, serious constraints to local economic development. The Government after careful inspection, the final decision between the two places in the construction of a more practical, to meet the requirements of the three roads.Xinzhuang to the graduation project is the preliminary design Wangjialing tertiary roads, most mountain areas, according to a topographic map to the area and traffic and other technical standards, designed by Mountain tertiary roads, three roads through thedesign understanding, and understanding of the local terrain design, the main contents include highway route alignment design of horizontal alignment, vertical alignment design, cross-sectional design, earthwork allocation, checking slope stability, retaining wall design and checking, drainage system design and pavement design.目录第一章概述 (7)第二章路线方案的拟定与比选 (9)第三章路线平面线形 (11)第四章路线纵断面 (31)第五章道路横断面 (37)第六章路基边坡稳定验算 (50)第七章挡土墙验算 (54)第八章道路排水系统 (61)第九章路面结构 (65)总结 (80)参考文献 (81)致谢 (82)第一章概述1.1 设计任务根据地形图上提供的起、终点位置和给定的公路等级进行选线、路基路面的设计和施工组织设计。
完成设计所要求的各种设计计算书、设计图标和设计总说明。
完完成设计资料应达到并符合施工要求。
1.2 设计资料该新建山区三级公路位于自然区划Ⅲ，路基设计保证路床处于干燥状态，路基为粉土，底层主要为黄土，地下水很深，底层处于坚硬～半坚硬状态，强度较高，但黄土具有很强湿陷性；湿陷带在地面下20米，Δzs=70.91cm，Δs=68～130.95cm，为Ⅲ级（严重）湿陷性黄土地基。
预测设计初期交通量为2000辆，远景设计交通量3800辆，交通量车型构成见下表，交通量增长率为8%。
气象条件：年平均气温为18oC，年最高气温38oC，最低气温-25oC，无霜期250天。
雨量集中在6、7、8月，年降水量历年平均350mm，最大暴雨12mm/昼夜。
材料供应情况：沿路附近可采集到砂、砾材料，平均运距2公里，距沿线20公里有碎石料场；距路线50公里有渣油、沥青、水泥和钢筋供应，石灰、煤距路线5公里，木材运距15公里。
要求在所给地形起、讫点间进行三级公路技术设计，完成工作内容参见毕业设计大纲有关部分。