计算书 参考文献
TC6013塔吊桩基础计算书
TC6013塔吊桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机混凝土基础技术规程》（JGJ187-2009）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
一、参数信息塔吊型号:QTZ100-TC6013, 自重(包括压重)F1=744.8kN，最大起重荷载F=80.0kN，塔吊倾覆力距M=1000.0kN.m，塔吊起重高度H=120.0m，塔身宽度B=1.6m，承台长度Lc或宽度Bc=5.00m，承台厚度Hc=1.40m，桩直径或方桩边长 d=0.40m，桩间距a=4.20m，基础埋深D=0.00m，保护层厚度:50.00mm，承台混凝土强度等级:C35，承台钢筋级别:HRB335，桩混凝土强度等级:C35，桩钢筋级别:HRB335，承台箍筋间距S=400.00mm。
二、荷载的计算1.自重荷载及起重荷载(1)塔机自重标准值：F kl=744.80kN(2)基础及附加构造自重标准值：G k = 25.0×Bc×Bc×Hc+0.00= 25.0×5.00×5.00×1.40+0.00 = 875.00kN；(3)起重荷载标准值：F qk=80.00kN1.风荷载计算(1)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值：塔机所受风线荷载标准值q sk'=0.8aβzμsμz W0a0BH/H=0.8×1.2×1.85×1.60×0.99×0.50×0.35×1.60=0.79kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值F vk'=q sk'×H = 0.79×120.00 = 94.52kN标准组合的倾翻力矩标准值M k = 1000.00kN.m三、桩基承载力验算1.桩基竖向承载力验算取最不利的非工作状态荷载进行验算。
附着计算计算书
附着计算计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。
塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。
主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。
一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：ωk=ω0×μz×μs×βz= 0.390×1.170×1.450×0.700 =0.463 kN/m2；其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.390 kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.450 ；μs──风荷载体型系数：μs = 1.170；βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700；风荷载的水平作用力：q = W k×B×K s = 0.463×1.600×0.200 = 0.148 kN/m；其中 W k──风荷载水平压力，W k= 0.463 kN/m2；B──塔吊作用宽度，B= 1.600 m；K s──迎风面积折减系数，K s= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.148 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1090.000 kN·m；弯矩图变形图剪力图计算结果: N w = 60.8891kN ；二、附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程:ΣF x=0T1cosα1+T2cosα2-T3cosα3=-N w cosθΣF y=0T1sinα1+T2sinα2+T3sinα3=-N w sinθΣM0=0T1[(b1+c/2)cosα1-(α1+c/2)sinα1]+T2[(b1+c/2)cosα2-(α1+c/2)sinα2]+T3[-(b1+c/2)cosα3+ (α2-α1-c/2)sinα3]=M w其中:α1=arctan[b1/a1] α2=arctan[b1/(a1+c)] α3=arctan[b1/(a2- a1-c)]2.1 第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
压型钢板计算书
暗扣式屋面板计算书本设计规范规程：《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB 50018-2002）《压型金属板设计与施工规程》（YBJ216-88）《模压金属板设计和建造规范》(YBJ216)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《钢结构施工及验收规范》（GB50205-2001）本设计参考文献：《钢结构设计手册(上册)》(第三版)《简明钢结构设计手册》一、已知条件：1、工程概况：本工程为一体育看台外挑桁架。
2、工程所在地风载：0.82KN/㎡。
3、工程设计活荷载：0.5KN/㎡。
4、工程设计檩距：1500MM。
5、工程最大设计高度：35M。
二、求解目标：计算屋面板所用板型及规格。
三、求解过程：1、风荷载计算：(1)、基本信息：A、基本风压ώo:0.82KN/㎡B、计算高度Z：35MC、体型系数μs:-1.3。
D、地面粗糙度:A类。
(2)、资料查表及插入法计算：A、风压高度变化系数：μz=1.863(GB50009-2001表7.2.1)B、阵风系数βgz=1.533(GB50009-2001表7.5.1)(3)风压设计值：ώk=βg z×μs×μz×ώo=1.533×-1.3×1.863×0.82=-3.045KN/㎡。
2、自攻钉计算(1)按<<冷弯薄壁型钢结构技术规范>>公式(6.1.7-2)计算：N t f=8.5tf=8.5×1.5×205=2614N=2.614KN。
式中 N t f----一个自攻螺钉的抗拉承载力设计值(N)t------紧挨钉头侧的压型钢板厚度(MM)，本工程取支承架厚度1.5MM。
f------被连接钢板的抗拉强度设计值(N/MM2)，本工程取Q235材质的钢板：205。
(2)按<<冷弯薄壁型钢结构技术规范>>公式(6.1.7-3)计算：N t f=0.75t c df=0.75×8.6×5.5×205=7272N=7.272KN.式中 N t f----一个自攻螺钉的抗拉承载力设计值(N)t c-----钉杆的圆柱状螺纹部分钻入基材中的深度(MM)，本工程压型钢板厚度取0.6MM，檩条为连接部分厚度为8MM。
架桥机计算书
一．ik设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）二.（一）.梁重12纵向走行横梁（1号车）：Q7=7.5+7.3=14.8t 纵向走行横梁（2号车）：Q8=7.5+7.3=14.8t 梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q1=19kg/m2b.非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;q22(2.三.起，1P1P2P3P4P5P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319×1.1)=1.63>1.3<可)(二)架桥机横向倾覆稳定性计算1.检算P1P1P2数取1.6=1.6P3数取P3=2×1.39×1.6×19×0.8×0.46×4=124.4kg=0.1244tP4为架桥机起重小车重量P4=7.5×2+100×1.1=125tP5为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载，作用在支点以上8.113m处，P5=1.39×1.6×19×（3×2×2+2×30）=3042.432kg=3.042t图2所示A点为倾覆支点，对A点取矩：M倾=P2×3.8+P3×5.179+P4×1.435+P5×8.113=13.53×3.8+0.1244×5.179+125×1.435+3.042×8.113=256.11t·mM抗=P1×4.8=132.55×4.8=636.24t·m架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数n中已经四.(一)荷载取值：桁架及桥面系均部荷载1.29t/节×1.1=1.42t/节(单边)，荷载（100+7.5×2）×1.2=138.0t。
顶管深度6米计算书
顶管深度6米计算书（实用版）目录1.引言2.顶管深度 6 米的计算方法3.计算过程4.结论5.参考文献正文1.引言顶管是一种用于地下管道建设的重要工程设备。
在顶管深度达到 6 米时，如何准确计算顶管的各项参数，以确保工程的顺利进行和安全，是工程师们需要重点关注的问题。
本文将对顶管深度 6 米的计算方法进行详细阐述。
2.顶管深度 6 米的计算方法在计算顶管深度 6 米时，需要考虑以下几个方面：(1) 顶管的直径顶管的直径决定了顶管的承载能力和水流速度。
在计算顶管直径时，需要根据工程需求、地质条件等因素综合考虑。
(2) 顶管的壁厚顶管的壁厚直接影响到顶管的强度和稳定性。
在计算顶管壁厚时，需要考虑地下水的压力、土壤的压力等因素。
(3) 顶管的材料顶管的材料决定了顶管的强度、耐磨性、抗腐蚀性等性能。
在计算顶管材料时，需要根据工程环境、使用寿命等因素进行选择。
3.计算过程在计算顶管深度 6 米时，可以采用以下步骤：(1) 根据工程需求和地质条件，确定顶管的直径。
(2) 根据地下水的压力、土壤的压力等因素，确定顶管的壁厚。
(3) 根据工程环境、使用寿命等因素，选择顶管的材料。
(4) 结合顶管的直径、壁厚、材料等信息，计算顶管的强度、稳定性等参数。
4.结论顶管深度 6 米的计算，需要综合考虑顶管的直径、壁厚、材料等因素，以确保顶管的强度、稳定性等参数满足工程需求。
在实际工程中，还需要根据地质条件、工程环境等因素进行调整，以保证顶管的安全性和使用寿命。
5.参考文献[1] 张三，李四。
顶管工程设计与计算 [M].北京：中国建筑工业出版社，2010.[2] 王五，赵六。
架桥机稳定性计算书
附件：JD150t/40m 架桥机倾覆稳定性计算书一、设计规范及参考文献1、《起重机械设计规范》（GB3811-83）；2、《起重机械安全规程》（GB6067-85）；3、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）;4、《公路桥涵施工规范》（041-89 ）；5、《公路桥涵设计规范》（JTJ021-89 ）;6、石家庄铁道学院《GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书》 ;7、梁体按照40 米箱梁150t 计。
二、架桥机设计荷载（一）、垂直荷载桥梁重（40m箱梁）：Q=150t;提梁小车重：Q2=7.5t （含卷扬机重）; 天车承重梁重：Q3=5.3t （含纵向走行机构）；前支腿总重：Q4=5.6t ；左承重主梁总重：Q5=36.3t （55m）；右承重主梁总重：Q6=36.3t （55m）；1号天车总重：Q7=7.5+5.3=12.8t ；2号天车总重：Q8=7.5+5.3=12.8t ；左导梁总重：Q9=8t（20m）；右导梁总重：Q10=8t（20m）；主梁、桁架及连结均布荷载：q=0.6t/m*1.1=0.66t/m; 主梁增重系数取 1.1 ；活载冲击系数取 1.2；不均匀系数取 1.1 。
（二）、水平荷载1 、风荷载取工作状态最大风力，风压为7 级风的最大风压：q1=19kg/m2;非工作状态风压取11级风的最大风压：q2=66kg/m2;(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)。
2、运行惯性力：①=1.1.三、架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机前支腿已悬空，1号天车及2号天车退至架桥机后部做配重，计算见图见下图：图1R=5.6t (前支腿自重)；P2=0.66t/m*2 榀* (16.5m+16.5m) =43.56t ;P3=0.66t/m*2 榀*22m=29.04t;P4=16t ;P5=P6=12.8t;P7为风荷载，架桥机工作环境允许风压为6级，验算时按照7级风压下横向风荷载计算，P7=19kg/m*1.2*141m2=2.7t，作用在中间支点以上2m处。
工程计算书范本
工程计算书范本
以下是一个工程计算书的范本,可以根据具体情况进行适当的修改和调整:
标题:工程计算书
作者:[你的名字]
日期:[提交日期]
适用范围:
本计算书适用于[工程或项目的名称],旨在计算[项目的目标或任务]所需的[具体计算内容]。
计算内容:
1. [计算内容1]
2. [计算内容2]
3. [计算内容3]
4. ...
计算步骤:
1. [步骤1]
2. [步骤2]
3. [步骤3]
4. ...
计算结果:
1. [结果1]
2. [结果2]
3. [结果3]
4. ...
计算要求:
1. [要求1]
2. [要求2]
3. [要求3]
4. ...
计算报告:
1. [报告1]
2. [报告2]
3. [报告3]
4. ...
参考文献:
[列出参考文献]
注意事项:
1. [注意事项1]
2. [注意事项2]
3. [注意事项3]
4. ...
以上是一个简单的工程计算书的范本,你可以根据具体情况进行适当的修改和调整。
记得在书写过程中按照规范要求填写各项数据,并确保计算结果准确无误。
毕业设计计算书格式及内容要求
毕业设计计算书与外文翻译的要求按照《河北建筑工程学院毕业设计（论文）规范》的要求，特做以下说明：（一）、设计计算书1、毕业设计计算书（论文）应独立按要求的顺序装订成册：2、中、英文内容摘要是毕业设计（论文）的内容不加注释和评论的简短陈述，具有独立性和自含性。
包括：课题来源、主要设计、实验方法。
摘要是本人主要完成成果的高度概括。
要求不少于400汉字，并将中文摘要对应译成英文。
3、计算书的目录一律按三级要求编写，即有章、节、条三个层次，以方便阅读。
4、毕业设计计算书（论文）字数不少于2万字，并按规定格式要求全部单面打印；外文参考资料阅读量不少于10万印刷符。
（1）标题的设置在正文中要求各项标题层次分明。
标题中的章、节、条、款、项等层次一律用阿拉伯数字连续编号，不同层次的数字之间加下圆点相隔（即圆点加于数字的右下角），最末数字后面不加标点。
标题层次的划分，一般不宜超过3节，3节不够时，可将层次再细划分。
不出现“孤立”编号，例如，不应出现只有1.1.1而无1.1.2等后续编号的情况；如确实需要该标题，可采用不带编号和标志的标题，字体字号与同等层次标题相同(目录中不必列出)。
章节编号数码与标题之间应空一个汉字距离，条款数码与标题之间应空半个汉字距离。
标题编号不准用Word的自动编号功能，一律用手工编号。
标题末不加任何标点符号。
例如：第一级标题—第1章第二级标题～～～～1.1第三级标题～～～～1.1.1第四级标题～～～～1.第五级标题～～～～1)第六级标题～～～～(1)（2）标题的文字标题的文字要精练明确，一般不超过15个字。
其具体处理如下：①标题应准确贴切地概括本层次正文的内容。
②标题应以名词或名词性词组为主，尽可能避免用非名词结构的词语（例如：提高系统的可靠性）。
③尽量不用虚词（例如：的、地、之等）。
④同一标题下属的同级标题，其结构形式、语言风格应尽可能一致。
⑤标题中不易产生歧义时，尽量不用标点。
例如：“图表的使用”中“图”和“表”间省去顿号后不易产生歧义。
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参考文献
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