40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书
40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书
40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书由于连续梁施工采用支架法施工，故采用墩梁固结法确保安全。
临时砼块采用C40混凝土，预埋Φ32精轧螺纹钢筋，配筋则按最小配筋率ρmin bh0计算。
上部荷载按半跨计算，均由临时固结块承受。
一、设计荷载1、工况I假定：（1）由于采用对称支架施工，施工过程中不平衡荷载按半跨自重的5%取；（2）临时固结块不承受受拉过程中产生的水平荷载；（3）连续梁张拉后上挠和自重下挠由于分节段，认为不累积，可以调节，预抬值可以参见监控单位，每一节段支架沉落预留不叠加；（4）在计算临时固结时，不考虑连续梁因为预应力张拉引起的内应力、抵抗弯矩，变形忽略。
自重计算如下表：块段名称混凝土方量（m3）钢筋砼容重(kg/m3) 自重（KN）0# 35.25 2．6 916.501# 52.88 2．6 1374.882# 41.2 2.6 1071.203# 39.83 2.6 1035.584# 38.54 2.6 1002.045# 49.53 2.6 1287.786# 47.60 2.6 1237.607# 45.91 2.6 1193.668# 50.01 2.6 1300.269# 48.83 2.6 1269.58按最不利工况计算：由于固结为简支双悬臂，所受荷载为对称均恒荷载：取1#－9#块自重，施工荷载作用于结构上，经计算得：G1 =10772.58KN，不平衡荷载按自重的5%计算，G’=538.629KN 2、工况Ⅱ考虑竖向风荷载，查全国规范，内蒙古地区在10m以下100年一遇风基本风压值为0.6KN/m2，此值见相关参考书。
不再考虑u Z（风压高度变化系数）u S（风荷载体型系数）。
由于施工期为大风不常见期，计算风压取0.6KN/m2。
横向迎风面积按70×3.3＝231㎡计算，竖向迎风面积按34×13.75=467.5㎡计算。
(40+64+40)m预应力混凝土连续梁临时支墩计算书
(40+64+40)m预应力混凝土连续梁临时支墩计算书目录一、项目概况 (1)二、计算依据 (1)三、计算荷载 (2)3.1 梁体自重不均匀 (2)3.2 8#块混凝土浇筑不同步 (2)3.3 8#块浇筑时挂篮移动不同步及挂篮机具重量偏差 (2)3.4 施工材料堆放不对称 (3)3.5水平风荷载 (3)3.6 竖向风荷载 (3)3.7 荷载组合 (3)四、临时支墩验算 (4)4.1 模型 (4)4.2 计算结果 (4)4.3 临时支墩承载力验算 (5)4.4 临时支墩间支撑的计算 (7)五、临时支墩与承台固结验算 (7)5.1 局部承压验算 (7)5.2 临时支墩与承台连接构造建议 (8)六、临时支墩与梁体固结验算 (8)6.1 计算方法及模型 (8)6.2 荷载及边界条件 (9)6.3 工况一a计算结果 (10)6.4 工况一b计算结果 (13)6.5 工况二计算结果 (17)6.6 结果分析 (20)6.6.1 箱梁整体受力 (20)6.6.2 支墩处箱梁底板横向受力 (20)6.6.3 支墩顶处箱梁局部承压 (22)七、桥墩桩基计算 (22)7.1 下部结构构造 (22)7.2 不考虑成渝线桥墩计算 (23)7.2.1模型 (23)7.2.2 计算结果 (24)7.3 考虑成渝线桥墩计算 (25)7.3.1模型 (25)7.3.2 计算结果 (25)八、结论及建议 (27)8.1结论 (27)8.2建议 (27)一、项目概况(40+64+40)m双线预应力混凝土连续梁，采用挂篮悬臂浇筑施工。
该梁部为变截面箱梁，设有2个T构，每个T构设有1个0#块和7个悬浇节段，0#块梁高5.3米，合龙段以及边跨现浇段梁高为2.9米，梁体高度自悬臂根部至6#段端截面按二次抛物线变化。
该段连续梁下部主墩为圆端形实体墩，墩身高度均为3米。
桥梁合龙顺序为先边跨后中跨，最终完成体系转换调整成桥内力。
桥梁合龙前，梁体固结于临时墩身上，待中跨合龙后拆除临时支墩。
墩梁临时固结施工方案2x100米连续梁(定稿)
新建铁路杭州至长沙客运专线浙江段(HCZJ-6标段) 江山港特大桥60+2×100+60m悬臂浇筑预应力钢筋混凝土连续梁墩梁临时固结专项施工方案中铁九局杭长客专项目经理部2011年1月3日新建铁路杭州至长沙客运专线浙江段(HCZJ-6标段) 江山港特大桥60+2×100+60m悬臂浇筑预应力钢筋混凝土连续梁墩梁临时固结专项施工方案编制：审核：审批：中铁九局杭长客专项目经理部2011年1月3日局主管部门审批记录表目录第一章工程概况 (5)1.1工程概况 (5)1.2、墩身及墩顶O＃块梁段概况 (5)1.3、施工的难点和重点 (5)第二章临时固结方案 (7)2.1、临时固结抗倾覆荷载 (7)2.2、临时固结方案检算 (7)2.3、临时固结结构方案 (10)2.4技术标准 (11)第三章、施工工艺及主要施工方法 (12)3.1、总体施工方案 (12)3.2、施工工艺流程、施工方法 (12)第四章方案所需的特殊机械、材料、劳力计划 (14)第五章、施工注意事项 (14)第六章、附—施工图 (15)第七章、附件—第三方检算书 (15)第一章工程概况1.1工程概况江山港特大桥位于里程DK241+600～DK243＋900 处，全长2300m。
桥孔布置为1-32m+2-24m简支梁（门式墩）+1-24m+2-32m+3-24m+3-24m+1-32m 简支梁+1-（48+80+48）m连续梁+1-32m+2-24m+2-32m简支梁+1-（75+2×135+75）m连续梁+3-32m简支梁+（40+64+40）m连续梁+35-32m+1-24m+24-32m+1-24m+4-32m简支梁+1-（60+2×100+60）m连续梁+1-32m+3-24m+14-32m简支梁。
其中第135～138孔梁上跨江山港，桥跨孔径设计为四孔（60m＋2×100m ＋60m）后张预应力钢筋混凝土连续梁。
墩梁固结计算范文
墩梁固结计算范文墩梁固结计算是指在桥梁设计中，计算墩柱和梁底固结的深度和力学特性的过程。
墩梁固结的计算包括了墩柱和梁底固结的刚度计算、固结土的应力分析和传递过程的计算等。
下面将从这几个方面详细介绍墩梁固结计算的内容。
首先是墩柱和梁底固结的刚度计算。
墩柱的刚度是指在受到外力作用下，抵抗变形的能力。
而梁底的刚度则是指梁底与基础之间的相对变形，也是抵抗变形的能力。
墩柱和梁底的刚度计算一般采用弹性计算方法，根据材料的力学参数和几何形状进行计算。
对于墩柱的刚度计算，一般可以根据材料的弹性模量、弯曲刚度等参数进行计算。
而对于梁底的刚度计算，则需要考虑梁底的几何形状和弹性模量。
其次是固结土的应力分析。
在桥梁设计中，地基基础承受墩梁产生的荷载。
为了保证桥梁的稳定，必须对固结土的应力进行分析。
固结土的应力分析可以采用弹性分析和塑性分析两种方法。
弹性分析适用于固结土的应力变化范围较小的情况下。
塑性分析适用于固结土的应力变化较大，土壤已进入到塑性变形阶段的情况。
在固结土的应力分析中，需要考虑土壤的弹性模量、强度参数和应力传递的过程。
最后是传递过程的计算。
墩梁固结计算中，需要考虑墩柱和梁底荷载的传递过程。
墩柱和梁底的荷载传递过程一般分为两个阶段：荷载作用于墩柱-墩梁系统，和荷载作用于墩梁-梁底系统。
在每个阶段中，荷载会通过墩柱和梁底传递给下一级结构。
在传递过程中，需要考虑力的平衡和荷载的传递效率。
墩梁固结计算中，通常采用桥梁结构的力学平衡方程和荷载传递效率的计算方法。
综上所述，墩梁固结计算是桥梁设计中非常重要的一部分。
它包括了墩柱和梁底固结的刚度计算、固结土的应力分析和传递过程的计算等。
墩梁固结计算的准确性和合理性对于桥梁的安全性和稳定性具有重要影响。
因此，在进行墩梁固结计算时，需要充分考虑材料力学参数和几何形状等因素，并采用合适的计算方法和模型。
只有这样，才能保证桥梁的安全和可靠。
临时固结计算书
二、临时支墩计算书临时支墩计算考虑了九种工况，五种组合工况一：梁重不均匀，一个悬臂自重增大5%，另一个悬臂自重减少5%；工况二：挂篮、及施工机具重量偏差系数，一端采用1.2，另一端采用0.8； 工况三：梁体上堆放工具材料，一侧悬臂作用有10KN/m 均布荷载，并在端头有200KN 集中力，另一侧悬臂空载；工况四：挂篮向8号段移动时不同步，一端移到8号段位置，另一端相差2.0m ； 工况五：8号梁段混凝土灌注不同步，一端灌注完成，另一端灌注一半； 工况六：在灌注8号段时，一端挂篮连同混凝土坠落，冲击系数取2.0；工况七：在灌注8号段时，一端挂篮连同混凝土坠落，梁体、挂篮、机具及其它荷载动力系数1.2；工况八：最大悬臂长度时，一端悬臂承受100%的风载。
其基本风压Wg=500Pa 。
工况九：最大悬臂长度时，两端悬臂承受横向方向相反的风载。
其基本风压Wg=500Pa 。
计算过程中，根据实际情况考虑了下面几种荷载组合：组合1：荷载1+荷载2+荷载3+荷载5+荷载8计算图式荷载1：A 侧悬臂自重系数调整为1.05，B 侧悬臂自重系数调整为0.95。
荷载2：挂篮及施工机具重550KN ，A 侧梁端施加集中荷载：a F 2=550KN ×1.2=660KNB 侧梁端施加集中荷载：b F 2=550KN ×0.8=440KN荷载3：A 侧悬臂施加均布荷载:a q 3=10KN/mA 侧梁端施加集中荷载：a F 3=200KN荷载5：8号段重946.05KN ，A 侧梁端施加集中荷载：a F 5=946.05KNB 侧梁端施加集中荷载：b F 5=473KN荷载8：梁宽12.2m ，故B 侧悬臂施加均布风荷载：b q 8=-500×12.2=-6.1KN/m如图所示，荷载组合1在A 侧加载荷载：m KN q q a a /103==KN F F F F a a a a 05.1616532=++=B 侧加载荷载：m KN q q b b /1.68-==KN F F F b b b 91352=+=荷载组合1在荷载组合1情况，临时支墩反力 f1=12939.9KNf1’=4625.7KN组合2：荷载1+荷载2+荷载3+荷载4+荷载8计算图式荷载4：A 侧梁端施加集中荷载：b F 4=660KNB 侧距梁端2m 处施加集中荷载：b F 4=440KN如图所示，荷载组合2在A 侧加载荷载：m KN q q a a /103==KN F F F a a a 86043=+=B 侧加载荷载：m KN q q b b /1.68-==KN F F b b 4404==在荷载组合2情况，临时支墩反力 f2=11996.3KNf2’=5751.9KN荷载组合2组合3：荷载1+荷载2+荷载3+荷载6计算图式荷载6：A 侧8号段坠落最不利，节段重946.05KN ，挂篮及机具重550KN,则A 侧梁端施加集中荷载：a F 6= (946.05+550×1.2)×2=3212.1KNB 侧梁端施加集中荷载：b F 6=1060KN如图所示，荷载组合3在A 侧加载荷载：m KN q q a a /103==KN F F F a a a 364063=+=B 侧加载荷载：0=b qKN F F F b b b 150062=+=荷载组合3在荷载组合3情况，临时支墩反力 f3=15811.5KNf3’=2697.1KN组合4：荷载1+荷载2+荷载3+荷载7计算图式荷载7：B 侧8号段坠落最不利，节段重946.05KN ， A 侧梁端施加集中荷载：a F 7=1060KN如图所示，荷载组合4在A 侧加载荷载：m KN q q a a /122.13=⨯=KN F F F F a a a a 23042.1)(732=⨯++=B 侧加载荷载：0=b q0=b F荷载组合4在荷载组合4情况，临时支墩反力 f4=15552.4KNf4’=1573.6KN由以上四种组合计算出单根临时支墩最大压力为f3=15811.5KN ，四种组合下，临时支墩均未出现拉力。
连续梁临时固结计算书
附件三：连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置本桥墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。
临时固结施工步骤如下：墩身施工时在墩顶上设置强度等级为C40，横截面为0.9×2.7m的砼临时固结支墩(中间设两层5cm厚40号硫磺砂浆层)。
其余部分与梁体钢筋焊接，形成墩梁临时固结，以抵抗墩梁节点处不平衡弯矩作用。
顺桥向中心距2.7m。
图1-1 墩顶临时锚固构造示意图二、荷载计算纵向最大不平衡弯矩由悬臂灌注两端混凝土灌注不平衡重、成型后各节段由于施工误差产生的不平衡重、不对称设置的锯齿块的不平衡重等引起的。
表2-1给出了(48＋80＋48)m连续梁的节段长度、节段重量等主要计算参数。
图2-1给出了临时锚固受力简图。
图2-1 临时锚固受力简图临时支座处的精轧螺纹钢承担。
在结构最大双悬臂状态，劲性骨架锁定前，临时压重已经加载，为临时支座受力的最不利状态。
由于上部结构自重产生的临时支座竖向反力为(考虑了挂篮自重、压重自重)：tR R 9.171525.592709.1215.1208.1.1234.1188.1324.1380.1450.1327.1368.1505.29621=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+++++++++++== 在结构最大双悬臂状态，考虑一侧各节段混凝土自重超重5%，并考虑另外一侧挂篮与梁段混凝土掉落(考虑1.2的冲击系数)，由此产生的不平衡弯矩为最不利受力状态。
其弯矩为：()mt M .1.101582.10.27309.4508%50.27309.45087.39774.35694.29884.28873.25258.21383.15182.11624.8290.593=⨯++⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++++++++++=临时支座中心距2.7m ，由于不平衡弯矩导致临时支座处的竖向力为：t d M R 3.37627.212.10158===' t R R 2.54783.37629.1715max 2max 1=+==t R R 4.20463.37629.1715min 2min 1-=-==三、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，本段（48＋80＋48）m 悬灌连续梁不平衡力矩约为10158.1t ·m 。
特大桥墩梁临时固结设计方案
特大桥墩梁临时固结设计方案集团文件发布号：（9816-UATWW-MWUB-WUNN-INNUL-DQQTY-改建铁路南平至龙岩线扩能改造工程NLZQ-8标段附件一XX特大桥墩梁临时固结设计方案与检算书中铁一局南龙铁路NLZQ-8标项目经理部2015年6月附件一XX特大桥墩梁临时固结设计方案与检算书目录XX特大桥(40+72+40)预应力混凝土连续梁墩梁临时固结设计方案与检算书一、工程概况XX特大桥采用（40+72+40）m连续梁跨越雁石溪，盖连续梁采用悬臂法施工，共10个块段（9#为边跨合拢段、10#为边跨现浇段），梁体主墩为2#和3#墩，2#、3#主墩墩帽尺寸为*，两个主墩顶单个支承垫石尺寸均为*，两支承垫石间净距为。
二、临时固结设置本桥2#、3#主墩与梁体设计为铰接，为避免悬臂现浇梁施工前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且在悬臂浇筑过程中，永久支座视为不受力，应设置临时支座，将临时固结设于主墩墩顶顺桥向垫石两侧，并临时将桥墩与梁体固结，临时固结结构承受悬浇荷载和不平衡倾覆弯矩。
临时固结主要承受：悬臂现浇时梁体两端不平衡重；施工荷载不平衡重，并考虑风荷载、一侧挂篮倾覆及由此引起的一端正在浇筑的混凝土全部坠落所造成的不平衡弯矩，并由此不平衡弯矩及梁自重引起的最大竖向支反力。
三、临时固结的设计及检算荷载计算设计图纸给出各中墩采取临时锚固措施，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩及相应竖向支反力34256KN。
为更加安全起见，按照施工中的极端不利因素对临时锚固措施进行检算，考虑施工中最不利倾覆工况是悬浇最后一节段（8#节段）刚好浇筑完成的同时，混凝土连同挂篮发生倾覆。
这种工况的倾覆弯矩更安全于设计提供值。
临时支墩所承受的竖向力为混凝土自重，考虑人群机械及冲击荷载，并取恒载系数为,活载系数为,则:⑴梁体自重:最大双悬臂状态下，混凝土重量为，自重为；⑵三角挂篮及模板重量为75t,两套自重为1470KN；⑶机械荷载:**4*=⑷人群荷载:**4*=⑸冲击荷载:2**4*=则竖向荷载为:+1372)×+++=不平衡弯矩计算时应考虑挂篮坠落的最大荷载，即考虑一侧各节段混凝土自重超重5%，以及一侧挂篮与梁段混凝土掉落，由此产生的不平衡弯矩为最不利受力状态。
连续梁墩梁临时固结标准计算书
7临时固结验算7.1临时固结设计方案为确保悬臂浇筑过程中支架结构的稳定性，根据设计要求，主墩和主梁0#块之间设置临时支座和锚固钢筋进行墩梁临时固结，以抵抗施工中可能出现的不平衡弯矩。
其中在永久支座两侧设置两个临时支座,尺寸4.8×0.6×0.5m，采用C50混凝土浇筑；每个临时支座上分别布置94根φ32型号HRB400钢筋，锚固钢筋中心距主墩中心 1.0m。
临时支座顶面标高与永久支座顶面标高保持一致，避免拆除永久支座时，下落时使梁体产生振动损坏梁体及永久支座。
按照设计要求，永久支座不得过早受力。
在悬浇过程中，视为永久支座不受力，按临时固结结构承担悬浇梁全部荷载和最大倾覆弯矩设计。
7.2设计参数（1）抗倾覆安全系数K=1.5；=360MPa；（2）Ф32 HRB400钢筋抗拉强度设计值fy=23.1MPa。
（3）C50混凝土轴心抗压强度设计值fC7.3临时固结抗倾覆荷载为安全起见，本方案按照施工中的极端不利因素设置临时固结措施。
这种极端的因素是施工中意外发生悬浇最后一节段全部浇完时连同挂篮坠落。
梁段号 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 挂篮自重 长度（m ） 5.5 3.5 3.53.53.5 3.5 4 4 4 4 力臂（m ） 2.75 7.25 10.75 14.25 17.75 21.25 25 29 33 37 37 重量（kN ） 2989 1352 126111801110 1050 1084 982 956 943 436 弯矩（kN ·m ） 8220980413554 1681219694223132709328481315513489516132弯矩小计（kN ·m ） 228547.475竖向力小计（kN ）13342.5这种工况的倾覆弯矩为单侧9#块自重和单侧挂篮自重引起的弯矩，力臂为37m 。
临时固结抗倾覆计算荷载为：最大竖向反力：kN N 25306436-943-25.13342=⨯=； 最大不平衡弯矩：m kN M ⋅=+=510271613234895。
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40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书由于连续梁施工采用支架法施工，故采用墩梁固结法确保安全。
临时砼块采用C40混凝土，预埋Φ32精轧螺纹钢筋，配筋则按最小配筋率ρmin bh0计算。
上部荷载按半跨计算，均由临时固结块承受。
一、设计荷载
1、工况I
假定：（1）由于采用对称支架施工，施工过程中不平衡荷载按半跨自重的5%取；
（2）临时固结块不承受受拉过程中产生的水平荷载；
（3）连续梁张拉后上挠和自重下挠由于分节段，认为不累积，可以调节，预抬值可以参见监控单位，每一节段支架沉落预留不叠加；（4）在计算临时固结时，不考虑连续梁因为预应力张拉引起的内应力、抵抗弯矩，变形忽略。
自重计算如下表：
块段名称混凝土方量（m3）钢筋砼容重(kg/m3) 自重（KN）
0# 35.25 2．6 916.50
1# 52.88 2．6 1374.88
2# 41.2 2.6 1071.20
3# 39.83 2.6 1035.58
4# 38.54 2.6 1002.04
5# 49.53 2.6 1287.78
6# 47.60 2.6 1237.60
7# 45.91 2.6 1193.66
8# 50.01 2.6 1300.26
9# 48.83 2.6 1269.58
按最不利工况计算：
由于固结为简支双悬臂，所受荷载为对称均恒荷载：
取1#－9#块自重，施工荷载作用于结构上，经计算得：
G1 =10772.58KN，不平衡荷载按自重的5%计算，G’=538.629KN 2、工况Ⅱ
考虑竖向风荷载，查全国规范，内蒙古地区在10m以下100年一遇风基本风压值为0.6KN/m2，此值见相关参考书。
不再考虑u Z（风压高度变化系数）u S（风荷载体型系数）。
由于施工期为大风不常见期，计算风压取0.6KN/m2。
横向迎风面积按70×3.3＝231㎡计算，
竖向迎风面积按34×13.75=467.5㎡计算。
则横桥向风荷载为F h=0.6×231＝138.6KN，
竖向风荷载为F S=0.6×467.5＝280.5KN。
3、工况Ⅲ
施工过程中存在机具、人员布置不均的情况，在此按f=50KN的力作用在梁的一端，不再考虑其它因素。
二、Φ32精轧螺纹钢计算
为确保安全，按最不利情况考虑，即工况Ⅰ、工况Ⅱ、工况Ⅲ相互叠加作用在箱梁上。
假设预埋Φ32精轧螺纹钢距0#块中心为L1=0.85m,箱梁为变截面，不平衡力作用在距0#块中心1/3处计算。
F S f
施工时受力图如下：
G’
L2=34m
L1=0.85m
1、最不利情况下的总弯矩计算：（安全系数取2.11=γ） M=M 1+M 2+M 3
= 1γG '（L 2-L 1）/3 + 1γF S （L 2-L 1）/2+1γf （L 2-L 1） = 14710.366KNm
2、精轧螺纹钢数量计算：
Φ32精轧螺纹钢的抗拉应力f c =0.9×850/2=382.5MPa 单根能承受拉力F C = f c A c =307.61KN F ×2L1=M F C ×n ×2 L1=M
307.61×n ×2×0.85=14710.366
n=28.1,取30根，按两排每排15根如附图布置。
此时弯矩M ’= 307.61×15×1.5+307.61×15×1.9 =15688.61KNm>14710.366 KNm,满足要求。
3、检算抗剪（只考虑横向风力作用）：
Φ32精轧螺纹钢的抗剪应力取140MPa ，安全系数取2.12=γ F K =б×A
=140×106× 30×0.0008042 =3377.64KN>138.6×1.2=166.32 KN,抗剪满足要求。
综上所述：需预埋30根Φ32精轧螺纹钢。
三、临时固结块混凝土的尺寸计算
临时固结块采用与墩身等强度的C40混凝土，初步拟定尺寸为300×50×36㎝，混凝土压应力取15MPa,由于厚度较小，因此不考虑偏
心受压，配筋按满足最小配筋率要求即可。
F C =бc ×A c
=15×106×3×0.5 =22.5×103KN 0#-9#自重经计算得：
G 0=11689.08 KN < F C =22.5×103KN ，此混凝土临时块受压满足要求。
四、Φ32精轧螺纹钢埋入梁底板及墩身的深度值L L 、L D 的计算
1、精轧螺纹钢与C50混凝土的粘结力50u τ为：
MPa u 75.185.15.1250=⨯=τ
由L
u dL f πτ=
50 L
L ⨯⨯⨯=
⨯032.01061.3071075.183
6
π 得：L L =0.163m ，取60㎝，
即埋入箱梁底精轧螺纹钢筋的长度为60㎝。
2、精轧螺纹钢与墩身C40混凝土的粘结力40u τ为：
MPa u 2.165.18.1040=⨯=τ
由D
u dL f πτ=
40 D
L ⨯⨯⨯=
⨯032.01061.307102.163
6
π 得：D L =0.189m ，取80㎝，
即埋入墩身的精轧螺纹钢筋的长度为80㎝。