上海MOU项目地下连续墙计算书
地下连续墙方案设计计算书
***广场基坑方案：地下连续墙方案设计计算书设计依据：《上海市标准—基坑工程技术规范(DG/TJ08-61-2010)》(采用同济启明星基坑软件计算)1 工程概况该基坑设计总深16.8m，按二级基坑、选用《上海市标准—基坑工程技术规范(DG/TJ08-61-2010)》进行设计计算，计算断面编号：1。
1.1 土层参数续表地下水位埋深：1.00m。
地面超载：20.0kPa2 开挖方案基坑支护方案如图：XX基坑工程基坑支护方案图2.1 挡墙设计·挡墙类型：地下连续墙；·嵌入深度：11.200m；·露出长度：0.000m；·厚度：600mm；·混凝土等级：C30；2.2 坑内加固设计第1层，加固深度：16.800m；加固厚度：3.500m；加固范围：全面积加固。
加固土的物理指标：c=25.00kPa；φ=25.00°；γ=19.0kN/m3； m=5.0MN/m4； Kmax=0.0MN/m3；2.3 支撑(锚)结构设计本方案设置5道支撑(锚)，各层数据如下：第1道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度0.500m，工作面超过深度0.300m，预加轴力55.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取100000.0kN/m/m。
该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢支撑；·支撑长度：20.000m；·支撑间距：5.000m；·与围檩之间的夹角：90.000°；·不动点调整系数：0.500；·型钢型号：@609*16；·根数：1；·松弛系数：1.000。
计算点位置系数：0.000。
第2道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度3.800m，工作面超过深度0.300m，预加轴力190.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取100000.0kN/m/m。
该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢筋混凝土撑；·支撑长度：30.000m；·支撑间距：5.000m；·与围檩之间的夹角：90.000°；·不动点调整系数：0.500；·混凝土等级：C30；·截面高：800mm；·截面宽：600mm。
地下连续墙结构计算讲义
地下连续墙结构计算讲义
1.确定地下连续墙的设计参数：
-地下连续墙的深度：根据地下建筑的深度和土层的性质，确定地下
连续墙的深度，以保证墙体的稳定性和承载能力。
-地下连续墙的布置：确定地下连续墙的布置方式，包括水平布置和
垂直布置，以满足侧向荷载的传递和分配要求。
2.地下连续墙的计算方法：
-地下连续墙的稳定性计算：根据地下连续墙的受力情况，采用基本
力学原理和稳定性原理进行计算，包括确定侧土压力、地震力、水平荷载等，以确保墙体的稳定性。
-地下连续墙的承载能力计算：根据地下连续墙的受力情况和土层的
性质，进行承载能力计算，包括墙体的抗弯强度、剪切强度、抗压强度等。
3.地下连续墙结构的加固设计：
-在计算中考虑地下连续墙结构的加固设计，以增加墙体的稳定性和
承载能力。
-加固设计包括选择适当的加固措施和材料，如增加墙体的厚度、设
置加固筋等，以提高墙体的抗弯强度和剪切强度。
4.地下连续墙结构的监测和安全评估：
-在地下连续墙结构施工完成后，进行监测和安全评估，以确保墙体
的稳定性和承载能力。
-监测包括对墙体的变形、应力和孔隙水压力进行实时监测，以及采
取相应的措施进行调整和修复。
-安全评估包括对地下连续墙结构的稳定性和承载能力进行定期检查，根据评估结果提出相应的加固建议和措施。
总结：地下连续墙结构计算是为了保证墙体的稳定性和承载能力，在
设计阶段需要确定地下连续墙的设计参数，并通过力学原理和稳定性原理
进行计算，计算完成后还需要进行加固设计和监测安全评估，以确保地下
连续墙结构的安全和稳定。
上海某深基坑地下连续墙施工方案
距离再挖第二孔 的方法 ，使 ２ 个单孔之 间留下未被挖掘过的隔
（ ３ ）挖槽机 的操作要领 。抓斗 出入导墙 口时要轻 放慢提 ，
防止泥浆掀起 波浪 ，影响导墙下面、后面 的土层稳定。
不论使用何种机具挖槽 ，在挖槽机具挖土时 ，悬吊机具 的
钢索不能松弛 ，一定要使钢索呈垂直 张紧状态 ，这是保证挖槽
垂直精 度必须做好 的关键动作。
参
程［ ｓ ］ ．
浆 ，灌 人 槽 内基 空 隙 ，防止 槽 壁
继续坍塌 。局部少量塌方可采取适 当调整泥浆指标 、减少坑边 荷载 、加快施工速度等措施 ；如遇塌方较严重时 ，采用 回填黏 土 ，分析原 因后再施工 。为保证再次成槽的槽壁稳定 ，视具体 情况对槽侧土体进行水泥土或注浆加 固。
方难以外 运时也可进行挖槽作业 ，在施工 区域内设置一个能容 纳２ ０ ０ Ｉ Ｔ Ｉ 挖槽 土方 的集土 坑 ，用于 白天和雨天临时堆 放挖槽
湿土。
１ ６ ＠ ２ ０ ０钢筋 网片一层 ，导墙和路 面混凝 土共同浇灌 ，以形 成一整体 。
３ ． ２ ． ３ 刷 壁
槽 壁 施 工 时 ，老 接 头 上 经常 附有 一 层 泥 皮 ，会 影 响槽 壁 接
企业科技与发展
２ ０ １ ４年第 １ ６期 （ 总第 ３ ８ ０期 ）
凝土支撑 位置各 打孔 ２ ０ ｃ ｍ，植入 ６根 １ ６钢筋 ，立模浇筑
地下连续墙设计计算
6667设计计算已知条件：（1）土压力系数计算主动土压力系数：22 =0.84/2）=tan=0.70 （45°—10°K=tan）（45°—φ/2a1a1122=0.72=0.52 45°—18°/2K=tan）（45°—φ/2）=tan（a22a222=0.71°—19.2°/2K=tan）（45°—φ/2）=tan=0.64 （45a33a322=0.70—18.9/2）=tan （45°—φ/2）=tan=0.52 （45°K a4a4422=0.72=0.41 φ/2）=tan （45°—19.2/2K=tan）（45°—a5a55被动土压力系数：22=1.40 ）=tan （45°＋19.2°/2）=1.98 K=tan （45°＋φ/2p1p15（2）水平荷载和水平抗力的计算水平荷载计算：=20×0.59－2×10×0.84=－5kPa e=qk－2C a1a0c=（20+18×2.5）×0.59－+2－2×10×0.84=21.55kPah）Kqe=（1a10ab1a1上c=（20+18×2.5）×0.36－K－22×19×0.6=0.6kPa（e=q）+h2a20ab1a2下c=＋（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.36=e（q+－h）hK－22×19×2a2aca2012上0.6=8.48kPac =（20+18×2.5＋19.9×1.1）×h）K－20.64－2×44q=（e×+h0.8=＋3a321aca30下14.79kPa－c）×）＋+qh＋hh×1.418.81.119.92.520+18=－K2（×＋×＋（=e3a321a3ad03－2×44×0.8=2.05kPa上0.64c =（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）×e=（q+h－＋h＋h）K24a402a41ad3下0.34－2×21×0.59=13.71kPac （20+18×2.5＋19.9×1.1h＋）K－2＋18.8×1.4q=e（h+h＋h＋=4a42aea44031上＋19.9×0.5）×0.34－2×21×0.59=17.09kPac （20+18×2.5＋19.9×－K）＋＋＋+（=eqhhhh21.1＋18.8×1.4=5a5a5ae43210下＋19.9×0.5）×0.41－2×20×0.64=24.9kPac （20+18×2.5＋19.9×h）K－21.1=e（q＋+h＋h18.8＋h＋h=＋5a524a51af5301.4＋19.9×0.5＋19.9×0.96）×0.41－2×20×0.64=32.73kPa上×水平抗力计算：c=2×20×e=21.57=58.8kPa5p1p上地面超载q=20kpaa素填土0.34m0.6kpa22.95kpa b粘性土h=6.460m c8.48kpa粘性13.71kp2.05kp粉24.90kp17.09kp基坑底粘性32.73kp62.8kp粘性147.98kp46.93kpa?E（3）墙后净土压力?E=×22.95×2.16+×（0.6+8.48）×1.1＋×2.05×1.4＋×（13.71+17.09）×0.5＋×（24.90+32.73）×0.96＋×0.8×62.8=91.70kPa?E作用点离地面的距离）4（．121121222221.4?2.05????1.1??+?8.48??22.95?2.161.1??0.63223232?h??222167.?00.0.?5?294.10.?5+??091?3.971?13.7?2322?a91.70112191.70122??0.96?(32.73?24.90)32?=0.6m91.70?hk?2ck?1.74?19.9?2.46?2=e?20?1.57?147.9815p1p上p1?hk?2ck?18.5?1.74?1.5=e1?2?43?1.23?154.392ppp1下2565?hk?2ck?18.5?（h?1.74)?1.51?2?43?1.23?27.935h=e?57.17d26d6pp2上???E=62.8?1.74?(?1.74?hh?1.74)?(147.98?62.8)?1.74h1.2E??p211dpaap220112??(27.94h?57.17?154.39)7154.394)?(h??(1.74)?1.74?h1.?+ddd231112??1.2?1.0?[?22.95?2.16?(?2.16?h?5.7)?0.6?1.1?1.74)h?(?dd3321111(?1.1?4.6?h)??(8.48?0.6)?1.1?(?1.1?4.6?h)??1.4?2.05dd2232111?(?1.4?h?3.2)?13.71?0.5?(?0.5?h?2.7)?(17.09?13.71)?0.5dd322111?(?0.5?2.7?h)?24.9?0.96?(?0.96?1.74?h)??(32.73?24.9)dd32211?0.96?(?0.96?1.74?h)?32.73?1.74?(?1.74?h?1.74)?46.93?dd3212?1.74)]?(hd232h?3h?2.25h?36.11?0=ddd解得h=2.72m 取2.8md??E?E有pa1?(62.8?48.554h?62.8)?h?66.58?32.73h0002解得h=1.15m0．=254.82－53.94=200.88kN·m所以最大弯矩M= h－h pamax8102?M????0.025s22?fbh14.3?600?96501c?=0.9873查表得s=A2mm700??所以S?965?300h?f0.98738M102?0ys2)mm?7633?18(A选用S2?163?18地下连续墙的稳定性分析（1）墙体内部稳定性验算土层的按土层厚度的加权平均值：γ=m=19.13KN/=C k=17.87kPaφ=k=20.39°采用圆弧滑动简单条分法进行验算，经试算确定最危险滑裂面的半径为r=20m，取土条宽度b=0.1r=2m.计算稳定安全系数如下：在excel中?????tanqb?lc?)cos(223.09?1628.99iki0iiii?1.73?1.3?K=???1069.285)sinq(b?ii0i满足整体稳定性要求。
工程实例上海某大楼地下连续墙逆作法施工
工程实例上海某大楼地下连续墙逆作法施工1.工程概况上海某大楼是上海与国内外通信联系的主要枢纽，位于人民广场南面，毗连交通干道延安东路。
工程平面位置见图6-6。
本工程由上海工业园林设计院设计设计，上海市基础工程公司承担多层深埋地下室开挖。
该工程的主楼，地面以上有24层，建筑物总高为130.6m。
地下室有3层，基础埋置在地面下列一11.47m。
地下室的底板为1.5m厚的钢筋混凝土结构，坐落在断面0.5m×0.5m、长度为33m，送入地下10m的386根预制钢筋混凝土桩及28根钢管桩上。
地质以粉质黏土夹粉细砂为主，见表6-1。
2.施工方案可以选择及施工设计1）施工方案选择本工程门厅主楼建筑不同于一般民用高层建筑，它的层高大、跨度大、楼面使用荷载也大，特别是要在软弱土层中开挖这样深的基坑，施工难度较大。
工程南侧紧临市内交通干道延安东路，不能因开挖基坑行车而影响车辆的正常行驶，也损坏路面下的各类管道而造成危害;西侧，黄陂路下面有大量给排水管、煤气管、电缆等，也脱落不能因基坑的开挖引起地面沉降而变形破裂。
为此，对主楼地下室的基坑施工方法曾进行过几种方案的东翼比较。
（1）放坡明挖。
开挖范围很大，即使打设二级以上的射流型井点或用推进器井点降水，也不能保证邻近道路和管线不受影响。
（2）钢板桩方案。
需要大量20m以上的锁口拉森钢板桩，需从国外引进，还需打设深层井点降水，钢板桩支撑复杂、工作量大，实施也很困难。
（3）沉井方案。
由于导水的平面尺寸太大（长60m、宽40m），而高度只有12m，沉井的刚度很小，制作和下沉过程中都会出现沉井结构裂缝及四周十体的大量坍陷，引起路面变形危害地下室地下管线安全。
通过分析以上三种方案均不可取。
经设计、施工、建设等单位多次讨论，认为采用地下室连续墙作为施工时的围护结构，并采用逆作法利用地下室筑成内隔墙作水平支撑的基坑开挖施工方案，是比较恰当的。
采用地下连续墙开挖的目的首先是满足主楼基础开挖的需要，随着基坑的挖深，其承受的侧向土压力将逐步增加。
地下连续墙计算书——优化计算
地下连续墙计算书一、工程概况1、工程名称：2、工程地点：3、周围建筑物情况：周边20米范围内无其他建筑物。
4、本工程±0.000相当于绝对标高＋5.700m，自然地面标高即设计时地面标高－0.700m，即＋5.000m。
基坑底标高－10.000m～-10.500m。
二、设计思路为减少土方开挖量，保证地下连续墙施工垂直度，同时也可增加取水箱涵的水量，我单位设计思路如下：1、采用理正深基坑7.0进行设计计算。
2、设计时按最不利情况考虑，设计基坑深度-10.500m。
3、基坑上部1.80m按1:1放坡，进行喷护施工；与地下连续墙冠梁顶预留1.00m的工作面。
4、基坑下部8.0m采用地下连续墙进行基坑支护（墙宽1.00m）。
5、地下连续墙首先采取单元计算，故第一道内支撑在计算书中显示为锚索。
6、地下连续墙嵌固深度：土方开挖时嵌固深度10.00m；土方回填箱涵内没有注入水时嵌固深度12.80m。
综上，按最不利情况设计，地下连续墙嵌固深度12.80m。
则地下连续墙整体深度为20.80m（加冠梁1.00m），有效长度为19.80m。
5、地下连续墙内侧、外侧主筋均为Φ32@150，混凝土强度为C30。
---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]地下连续墙开挖时工况---------------------------------------------------------------------- 连续墙支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500---------------------------------------------------------------------- [ 锚杆计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 锚杆自由段长度计算简图 ]----------------------------------------------------------------------[ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 2.350圆弧半径(m) R = 17.068圆心坐标X(m) X = -2.634圆心坐标Y(m) Y = 6.677----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:p, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
地下连续墙设计计算书
目录一工程概况................................................................................................................................ - 1 - 二工程地质条件........................................................................................................................ - 1 - 三支护方案选型........................................................................................................................ - 1 - 四地下连续墙结构设计............................................................................................................ - 2 -1 确定荷载，计算土压力：............................................................................................ -2 -γ，平均粘聚力c，平均内摩檫角ϕ..... - 2 -1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度1.2 计算地下连续墙嵌固深度................................................................................... - 2 -1.3 主动土压力与水土总压力计算........................................................................... - 3 -2 地下连续墙稳定性验算................................................................................................ - 5 -2.1 抗隆起稳定性验算............................................................................................... - 5 -2.2基坑的抗渗流稳定性验算.................................................................................... - 6 -3 地下连续墙静力计算.................................................................................................... - 7 -3.1 山肩邦男法........................................................................................................... - 7 -3.2开挖计算................................................................................................................ - 9 -4 地下连续墙配筋.......................................................................................................... - 11 -4.1 配筋计算............................................................................................................. - 11 -4.2 截面承载力计算................................................................................................ - 12 - 参考文献.................................................................................................................................... - 12 -一工程概况拟建的钦州市妇幼保健医院住院大楼,项目地址位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧。
上海38m深地下连续墙施工组织设计(基坑挡土围护墙承重结构墙)(上海)..
目录一、概述 (2)1、工程概况 (2)2、工程特点 (2)二、方案要点 (2)1、采用深层水泥搅拌桩加固壁槽： (2)2、降低导墙标高，改进导墙断面 (2)3、改锁口管为预制钢筋混凝土锁口柱 (3)三、主要工序施工技术措施 (4)（一）开槽 (4)（二）泥浆 (4)（三）预制锁口柱的吊装 (5)（四）清刷锁口柱 (5)（五）清底 (5)（六）钢筋笼制作 (5)（七）吊放钢筋笼 (6)（八）插入导管 (7)（九）二次清底 (7)（十）浇筑混凝土 (7)（十一）地下连续墙施工工艺流程及质量监督程序 (8)五、现场平面布置 (11)1、平面布置规划 (11)2、现场平面管理 (12)六、施工进度计划 (13)一、概述1、工程概况××大厦位于××市××新区。
总占地面积11429平方米，地下4层，地上主楼34层，裙楼4层；建筑面积95480平方米。
主楼高度141.9米。
业主为×××××，设计方为F08－A．C．Co．Lid，设计顾问为××××建筑设计院，××市建筑科学研究院负责工程监理。
基础开挖深度主楼16.6m（约2590平方米），裙房15.1m（约4420平方米）。
裙房局部（污水池处）19.6m(约890平方米)。
地下连续墙宽1m，深38.0m，混凝土C40，周长359m，混凝土体积总量约13640立方米。
三道钢筋混凝土水平支撑。
地质情况比较复杂，地质勘察情况报告见附件三（略）。
2、工程特点本工程规模大，难度高，地下连续墙38m深，进入地质（7）层约8m。
该连续墙既作为基坑挡土围护墙，同时也是承重结构墙。
这样对其无论是外观质量，还是从抗渗方面都要求很高。
而地质又较差，再加上本工程桩为Φ800钢管桩，送桩分别有14.6m、16.95m、16.6m、19.1m深，桩底标高在-40.0m左右，工程桩于本年的六月中旬才结束，而业主要求在七月中旬就开始地下连续墙成型。
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第一部分概述(1)本工程基坑面积约为48860m2，周长约为950米，基坑开挖深度详见以下开挖信息表。
表1 各分区开挖信息表图1 地下连续墙平面布置图基坑总体方案如下：：“前阶段整体逆作，后阶段塔楼先顺作、纯地下室后逆作”方案普遍区域采用1200 厚“两墙合一”地下连续墙；塔楼顺作区内部采用1000厚临时隔断地下连续墙，塔楼顺作区域坑内设置五道钢筋混凝土支撑。
本工程根据基坑挖深及周边环境情况，地下连续墙分为A、B、C、D、E、F及G七种槽段型式，不同槽段型式的地下连续墙相关信息如下表所示：本工程地下室周边地下连续墙在临时施工阶段作为基坑围护结构，在正常使用阶段普遍区域地下连续墙作为永久结构外墙，而且在临时施工阶段和正常使用阶段，墙外水土压力分布、主体结构梁板对地下连续墙的约束条件及二者的持续时间均存在较大差别，致使两个阶段墙体计算边界条件不同，因此需分别对两个阶段下地下连续墙的受力进行计算。
下文计算书包括各型“两墙合一”地下连续墙在开挖阶段与永久使用工况下的受力及配筋计算。
第二部分 施工临时工况下地下连续墙计算一、施工临时工况下地下连续墙计算模式（1）计算模式根据上海市标准《基坑工程设计规程》的规定，在施工临时工况下，地下连续墙的计算采用规范推荐的竖向弹性地基梁法(“m ”法)。
弹性地基梁法取单位宽度的挡土墙作为竖向放置的弹性地基梁，支撑简化为与截面积、弹性模量、计算长度有关的弹簧单元，如图1为弹性地基梁法典型的计算简图。
图1 竖向弹性地基梁法计算简图基坑开挖面或地面以下，水平弹簧支座的压缩弹簧刚度H K 可按下式计算：h b k K h H ..= z m k h .=式中，H K 为土弹簧压缩刚度(kN/m)；h k 为地基土水平向基床系数(kN/m 3)；m 为基床系数的比例系数；z 为距离开挖面的深度；b 、h 分别为弹簧的水平向和垂直向计算间距(m)。
基坑内支撑的刚度根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件有关，按下式计算：BL AE K ....2α=式中：K ——内支撑的刚度系数(kN/m/m)；α——与支撑松弛有关的折减系数，一般取0.5～1.0；混凝土支撑或钢支撑施加预压力时，取1.0；E ——支撑构件材料的弹性模量(kN/m 2)；A ——支撑构件的截面积(m 2)； L ——支撑的计算长度(m)；S ——支撑的水平间距(m)。
（2）水土压力计算模式作用在弹性地基梁上的水土压力与土层分布以及地下水位有关系。
水土压力计算采用水土分算，利用土体的有效重度和c 、ϕ强度指标计算土压力，然后叠加水压力即得主动侧的水土压力。
土的c 、ϕ值均采用勘察报告提供的固结快剪指标，地下连续墙变形、内力计算和各项稳定验算均采用水土分算原则，计算中地面超载原则上取为20kPa 。
基坑周边地下连续墙配筋计算时分项系数取1.25。
①土压力计算：墙后主动土压力计算采用朗肯土压力计算理论，主动土压力强度（kPa ）计算公式如下：a a i i a K c K h r q p 2)(-+=∑其中，i r 为计算点以上各土层的重度，地下水位以上取天然重度，地下水位以下取水下重度；i h 为各土层的厚度；a K 为计算点处的主动土压力系数，)245(tan 2φ-= a K ；φ,c 为计算点处土的总应力抗剪强度指标。
按三轴固结不排水试验或直剪固快试验峰值强度指标取用。
②水压力计算：作用在支护结构上主动土压力侧的水压力在基坑内地下水位以上按静水压力三角形分布计算；在基坑内地下水位以下水压力按矩形分布计算(水压力为常量)，并不计算作用于支护结构被动土压力侧的水压力，见下图所示。
其中， w h ∆为基坑内外水位差，w r 为水的重度，取为10kN/m 3。
图2 静水压力分布模式二、普遍区域A 型地下连续墙施工临时阶段计算书(说明:金融剧院区域由于结构缺失较多，主体结构设计根据正常使用状态进行了相关受力复核，设置了“T”型槽段，因此普遍区域A型地下连续墙施工阶段的计算不对金融剧院区域“T”型槽段进行计算，其具体详见正常使用状态计算)（一）施工临时阶段普遍地墙内力及稳定性计算(采用同济启明星软件FRWS4.0)：1、工程概况本区域基坑开挖深度为26.8m（考虑底板下翻300），采用厚度为1200mm的地下连续墙围护结构，墙长度为46.8m，墙顶标高为-0.5m。
计算时考虑地面超载20kPa。
地下连续墙2、地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为-1m。
工况简图如下：工况 11工况 20工况 38.75工况 47.75工况 514工况 613工况 717.7工况 816.7工况 921.4工况 1020.4工况 1126.8工况 1224.94、计算(7-2)安全系数 K=3.31 ,圆心 O( 7.7 , 0 )墙底抗隆起验算Prandtl: K=125.92Terzaghi: K=163.65(7-2)坑底抗隆起验算 K=4.25抗倾覆验算(水土合算)Kc=164.65抗管涌验算:按砂土，安全系数K=1.338按粘土，安全系数K=2.217包络图 (水土分算, 矩形荷载)500-50 05101520253035404550深度(m)水平位移(mm)Max: 46400020000-2000-40005101520253035404550深度(m)弯矩(kN*m/m)-2268.5 ~ 3403.9200010000-1000-20005101520253035404550深度(m)剪力(kN/m)-996.8 ~ 1164.1（二）迎坑面配筋计算1、计算条件：取单位延长米地下连续墙计算：b=1000mm，h＝1200mm。
砼强度等级C40，fc=19.1N/mm2，纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2，弯矩标准值M=3403.9kN.m，分项系数k＝1.25弯矩设计值M=4255kN.m，2、正截面受弯承载力计算：(1)按双筋计算：as下=80mm，as上=80mm，相对受压区高度ξ=x/h0=0.152 < ξb=0.518(2) 纵筋：As=11407mm2ρmin=0.21% < ρ=0.95% < ρmax=2.50%3、实配钢筋：纵筋：计算As=11407mm2，实配(E32+ E36)@150 (12148mm2)，配筋满足（三）迎土面配筋计算1、计算条件：取单位延长米地下连续墙计算：b=1000mm，h＝1200mm。
砼强度等级C40，fc=19.10N/mm2，纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2，弯矩标准值M=2268.5 kN.m，分项系数k＝1.25弯矩设计值M=2836kN.m，2、正截面受弯承载力计算：(1) 按双筋计算：as下=80mm，as上=80mm，相对受压区高度ξ=x/h0=0.084 < ξb=0.518(2) 纵筋：As=7417mm2ρmin=0.21% < ρ=0.62% < ρmax=2.50%3、实配钢筋：纵筋：计算As=7417mm2普遍实配(E28+ E32)@150 (9466mm2)，配筋满足三、设备机房落深区B型地下连续墙施工临时阶段计算书（一）施工临时阶段地墙内力及稳定性计算(采用同济启明星软件FRWS4.0)：1、工程概况本区域基坑开挖深度为28.36m（考虑底板下翻300），采用厚度为1200mm的地下连续墙围护结构，墙长度为48.36m，墙顶标高为-0.5m。
计算时考虑地面超载20kPa。
地下连续墙2、地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为-1m。
3、工况工况简图如下：工况 11工况 20工况 38.75工况 47.75工况 514.88工况 613.88工况 717.95工况 816.95工况 920.81工况 1019.81工况 1125.26工况 1224.26工况 1328.36工况 1426.464、计算(7-2)安全系数 K=3.28 ,圆心 O( 8.7 , 0 )墙底抗隆起验算Prandtl: K=121.5Terzaghi: K=157.91(7-2)坑底抗隆起验算 K=4.36抗倾覆验算(水土合算)Kc=213.69抗管涌验算:按砂土，安全系数K=1.256按粘土，安全系数K=2.131包络图 (水土分算, 矩形荷载)100500-50-100 05101520253035404550深度(m)水平位移(mm)Max: 51.9400020000-2000-40005101520253035404550深度(m)弯矩(kN*m/m)-2590.7 ~ 3530.3200010000-1000-20005101520253035404550深度(m)剪力(kN/m)-1051.5 ~ 1242.9（二）迎坑面配筋计算1、计算条件：取单位延长米地下连续墙计算：b=1000mm，h＝1000mm。
砼强度等级C40，fc=19.10N/mm2，纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2，弯矩标准值M=3530.3kN.m，分项系数k＝1.25弯矩设计值M=4413kN.m，2、正截面受弯承载力计算：(1)按双筋计算：as下=80mm，as上=80mm，相对受压区高度ξ=x/h0=0.159 < ξb=0.518(2) 纵筋：As=11871mm2ρmin=0.21% < ρ=0.99% < ρmax=2.50%3、实配钢筋：纵筋：计算As=11871mm2，实配(E32+ E36)@150 (12148mm2)，配筋满足（三）迎土面配筋计算1、计算条件：取单位延长米地下连续墙计算：b=1000mm，h＝1000mm。
砼强度等级C40，fc=19.10N/mm2，纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2，弯矩标准值M=2590.7kN.m，分项系数k＝1.25弯矩设计值M=3240kN.m，2、正截面受弯承载力计算：(1) 按双筋计算：as下=80mm，as上=80mm，相对受压区高度ξ=x/h0=0.103 < ξb=0.518(2) 纵筋：As=8523mm2ρmin=0.21% < ρ=0.71% < ρmax=2.50%3、实配钢筋：纵筋：计算As=8523mm2普遍实配(E28+ E32)@150 (9466mm2)，配筋满足四、塔楼顺作普遍区域C型地下连续墙施工临时阶段计算书（一）施工临时阶段地墙内力及稳定性计算(采用同济启明星软件FRWS4.0)：1、工程概况1200地墙塔楼顺作区域5道撑基坑开挖深度为26.8m（考虑底板下翻300），采用厚度为1200mm的地下连续墙围护结构，墙长度为46.8m，墙顶标高为-0.5m。