临时固结设计计算书1.3

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均安二桥临时固结设计计算书

均安二桥临时固结设计计算书1、计算依据（1）、均安二桥设计图（2）、0#块支架设计相关图纸（3）、混凝土结构设计规范GB50010-2010（4）、钢管混凝土结构设计与施工规程 CECS28：20122、临时固结设计概况主梁采用C50混凝土，为单箱单室箱梁断面。

箱梁高度按二次抛物线变化，由根部的3.30m渐变到跨中的1.70m；箱梁顶板宽12m，顶板箱室内厚度为28cm，翼板悬臂长2.5m，翼板悬臂根部最大厚度为60cm。

底板宽6m（中支点）～6.593m （端支点），底板厚度从跨中向支点逐渐加大，厚度为28～60cm。

腹板采用斜腹板，腹板厚度从跨中向支点逐渐加大为45～55至125cm。

主桥墩采用花瓶式板式桥墩，墩高4.3m，墩厚2.1m，顶部宽6m，底部宽5m。

根据设计图纸拟选择墩外固结这种临时固结结构形式，详细布置见附件——均安二桥临时固结设计图）。

3、荷载统计设计荷载包括混凝土自重、混凝土浇筑偏差、不平衡浇筑、施工荷载和风荷载等。

①混凝土自重，钢筋混凝土的容重取26kN/m3；②挂篮控制重量380KN。

由于设计未提供最大竖向支反力及对应的最大不平衡弯矩，施工阶段允许不对称重量等数据，按如下工况确定。

工况一;以混凝土浇筑偏差控制，即T构其中一侧每个节段都多浇5%的混凝土，而另一侧每个节段都少浇5%的混凝土。

本工程连续梁共有6个悬浇段（不包括0#块），临时固结的不平衡力矩及竖向荷载计算过程详见下表。

计算得出由浇筑偏差引起的最大不平衡弯矩为5564.2KN.M,最大竖向反力为12130KN。

工况二：悬浇最后节段，以挂篮连带悬臂节段混凝土意外坠落。

示意图如下：临时固结支墩采用φ529*6mm钢管，上端直接支撑于梁底，下端立于承台面，位置设置于墩身轴线外201.45cm处。

按上述结构示意图建立简化力学模型，计算可得出该工况下最大不平衡弯矩M=（654.19+380）*22.25=23010.7275KN.m及相应的竖向反力N=（752.44+685.21+629.63+597.44+669.54+654.19+380）*2+3393=12129.99038KN。

40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书

40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书40+70+40连续梁墩梁临时固结设计计算书由于连续梁施工采用支架法施工，故采用墩梁固结法确保安全。

临时砼块采用C40混凝土，预埋Φ32精轧螺纹钢筋，配筋则按最小配筋率ρmin bh0计算。

上部荷载按半跨计算，均由临时固结块承受。

一、设计荷载1、工况I假定：（1）由于采用对称支架施工，施工过程中不平衡荷载按半跨自重的5%取；（2）临时固结块不承受受拉过程中产生的水平荷载；（3）连续梁张拉后上挠和自重下挠由于分节段，认为不累积，可以调节，预抬值可以参见监控单位，每一节段支架沉落预留不叠加；（4）在计算临时固结时，不考虑连续梁因为预应力张拉引起的内应力、抵抗弯矩，变形忽略。

自重计算如下表：块段名称混凝土方量（m3）钢筋砼容重(kg/m3) 自重（KN）0# 35.25 2．6 916.501# 52.88 2．6 1374.882# 41.2 2.6 1071.203# 39.83 2.6 1035.584# 38.54 2.6 1002.045# 49.53 2.6 1287.786# 47.60 2.6 1237.607# 45.91 2.6 1193.668# 50.01 2.6 1300.269# 48.83 2.6 1269.58按最不利工况计算：由于固结为简支双悬臂，所受荷载为对称均恒荷载：取1#－9#块自重，施工荷载作用于结构上，经计算得：G1 =10772.58KN，不平衡荷载按自重的5%计算，G’=538.629KN 2、工况Ⅱ考虑竖向风荷载，查全国规范，内蒙古地区在10m以下100年一遇风基本风压值为0.6KN/m2，此值见相关参考书。

不再考虑u Z（风压高度变化系数）u S（风荷载体型系数）。

由于施工期为大风不常见期，计算风压取0.6KN/m2。

横向迎风面积按70×3.3＝231㎡计算，竖向迎风面积按34×13.75=467.5㎡计算。

某特大桥墩梁临时固结设计方案

改建铁路南平至龙岩线扩能改造工程NLZQ-8标段附件一XX特大桥墩梁临时固结设计方案与检算书中国中铁■^=^=^=^=^=^=^=中铁一局南龙铁路NLZQ-8标项目经理部2015年6月附件一XX特大桥墩梁临时固结设计方案与检算书目录一、工程概况............................ -1 -二、临时固结设置........................... -1 -三、临时固结的设计及检算...................... -1 -3.1荷载计算............................ -1 -3.1.1 竖向荷载计算.................... -2 -3.1.2 不平衡弯矩计算................... -2 -3.2设计计算............................ -3 -3.3临时固结墩抗压强度检算................. -5 -3.4临时固结墩抗倾覆检算：................. -5 -3.5墩身螺纹钢锚固长度计算................. -6 -3.6梁体钢精锚固长度计算..................... -6 -四、临时固结解除........................... -8 -4.1硫磺砂浆层设置位置..................... -8 -4.2硫磺砂浆配比......................... -8 -4.2.1原材料 .......................... -8 -4.2.2 硫磺砂浆配合比................... -9 -4.2.3 硫磺砂浆的熬制方法................. -9 -4.3硫磺砂浆的解除........................ -10 -4.3.1 电阻丝埋设 ....................... -10 -4.3.2硫磺砂浆临时支座同步熔化的措施 ............. -11 -4.4硫磺砂浆施工中的防毒措施................ -11 -XX特大桥（40+72+40）预应力混凝土连续梁墩梁临时固结设计方案与检算书一、工程概况XX特大桥采用（40+72+40）m连续梁跨越雁石溪，盖连续梁采用悬臂法施工，共10个块段（9#为边跨合拢段、10#为边跨现浇段），梁体主墩为2#和3#墩，2#、3#主墩墩帽尺寸为3.6*9.5m，两个主墩顶单个支承垫石尺寸均为1.8*2.5m，两支承垫石间净距为2.3m。

临时支撑固结方案

11＃、12＃、64#、68# 墩临时支撑固结方案一、临时墩设计青绥特大桥10#~13#墩为连续箱梁，63#~69#墩为连续刚构，采用挂篮悬浇施工，其中11＃、12＃、64#、68#为连续梁主墩，需要临时支撑固结。

11＃、12＃、64#、68#墩承台尺寸为7.5m×9.0m，墩身顶部为11m×1.8m，底部为8m×1.8m。

墩身高7.26m~11.162m。

设计边跨12个块件，中跨11个块件，其中墩顶的0#1#块采用支架现浇施工，2#~10#块为挂篮悬浇施工，11#块为合龙段，12#块为边跨支架现浇施工。

临时支撑采用在主墩两侧各设置3个1.3m×1.0m的钢筋混凝土临时墩，每个临时墩采用C40砼，设22根25螺纹钢筋。

25螺纹钢筋底部伸入承台，顶部锚固在箱梁底板，从而将临时墩和箱梁锚固在一起临时固结。

临时墩顶部和箱梁底板间浇筑C40硫磺砂浆，并在硫磺砂浆内预埋电阻丝。

边垮合拢后融化硫磺砂浆从而实现体系转换，将锚固用25螺纹钢筋割除后，刷防锈漆和与混凝土颜色相近的面漆，保证将箱梁底板和承台外观质量。

具体尺寸布置见下图。

临时支撑固结布置图单位：厘米二、抗倾覆安全计算2.1节段砼自重及重心位置由于64＃、68＃墩箱梁顶板较宽重量大于11＃、12＃墩，所以以64＃、68＃墩节段砼自重及重心位置来进行验算。

G0=1/2×3562.2=1781.1 KN G1=1253.5 KNG2=1190 KN G3=1347.5 KN G4=1264 KNG5=1192.6 KN G6=1100.6 KN G7=1186.6 KNG8=1134.8 KN G9=1097 KN G10=1075.6 KN2.2最不利荷载情况假设1、箱梁一侧尚未浇筑, 另一端10号块砼浇筑一半，不平衡重为1/2×1075.6=538 KN。

2、考虑砼的不均匀性，悬臂一侧(10#块浇筑一半的一侧)按各节段重量超重5%计。

建筑施工临时结构的设计及计算,建议收藏!

1.简述几种大临结构的设计计算1.1简述几种大临结构的设计计算1.2大临结构设计计算思路(1)定初步方案：•定布置形式•定尺寸•定材料•定截面等(2)分析计算：•传力路径•概念性分析判断•简化成计算简图•手算•电算(3)优化方案：•整体布置是否需要优化•细节处理是否合理•材料性能是否充分利用目的：1.3支架设计计算概述(1)支架的设计计算的一般过程：•1.对上部结构进行分析•2.纵向布置•3.横向布置•4.支架地基基础布置•5.初步选择钢材型号及材料•6.手算初步方案是否合理•7.电算各构件受力情况•8.不断优化确定方案(2)支架设计荷载•钢筋砼自重取25-26kn/m3，竹胶板取1.0kpa，钢模取2kpa，施工活载取2.5kpa，振捣砼产生的荷载取2kpa.(3)荷载组合分项系数•永久荷载取1.2，活荷载取1.4.(4)材料强度•依据《混凝土结构设计规范》和《钢结构设计规范》相关规定取值(5)支架各构件允许长细比•主要受压构件取150，次要受压构件取200.(6)支架各构件最大变形限值•支架受载后挠曲的杆件，其弹性挠度为相应结构计算跨度的1/4001.4挂篮计算概述(1)挂篮主要组成构件•主桁架：主要受力结构，由桁架片构成两组，可用贝雷钢架、万能杆件或大型型钢等拼成•悬吊系统：将荷载从底模传到主桁上，常采用钻有销孔的钢带或精轧螺纹钢。

•锚固系统与平衡重：防止挂篮行走和浇筑砼时倾覆失稳，稳定性系数不小于2。

•行走系统•工作平台•底模架(2)挂篮的设计要求•挂篮长度和横截面：长度应按悬臂浇筑最大的分段长度决定。

横截面布置由桥梁宽度和截面形式决定。

•挂篮要满足强度、刚度、稳定性的要求。

•挂篮与悬浇梁段砼的重量比<0.5，挂篮的最大变形<20mm(一般轻型挂篮比较难做到)。

()(3)计算围堰时一般需要考虑的荷载•水土压力：砂土地基采用水土分算，粘土或粉土地基采用水土合算。

•水流力、波浪力•其他作用力：施工车辆荷载、基坑周边的超载、风荷载等1.5围堰计算概述2.简介midas有限元程序2.1Midas/Civil软件介绍2.3Midas/Civil帮助文件Midas系列软件是以有限元为理论基础开发的分析和设计软件。

满堂支架主墩临时固结设计计算书

新建地方铁路寿平线寿光至广饶段工程32+48+32m连续梁施工主墩临时固结设计计算书编制：审核：山东省路桥集团有限公司寿平铁路寿广段路桥施工一标项目部二○一二年十一月三日目录一、检算依据 (1)二、临时固结布置方案 (1)2.1墩梁固结方案 (1)2.2施工中的注意事项及说明 (2)三、临时固结受力分析 (2)3.1荷载分析 (2)3.2计算模型 (2)3.3梁上荷载估算 (3)3.4、最不利支反力R1，R2计算 (3)四、临时支墩强度检算 (4)4.1、材料参数 (4)4.2、混凝土支墩的承载能力验算 (4)4.3、锚固钢筋承受不平衡弯矩能力验算 (4)(32+48+32m预应力混凝土连续梁)主墩临时固结设计计算书一、检算依据（1）、新建地方铁路寿广线路桥施工一标招标文件、设计图纸。

（2）、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）（3）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范）（JGJ 130-2011）。

（4）、《客货共线铁路桥涵施工技术指南》（TZ203-2008）。

（5）、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）。

（6）、《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》（TB 10424-2010）。

（7）、《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009）。

（8）、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）（9）、《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424-2010）（10）、国家、铁道部和地方政府的有关政策、法规和条例、规定（11）、本企业历年来积累的成功施工技术与经验，施工管理、技术与质量管理水平，技术装备实力以及各类专业人才等资源条件。

（12）、根据现场勘察和调查情况。

二、临时固结布置方案2.1墩梁固结方案采用在墩顶四角设置临时混凝土支墩的临时固结方案（见附图所示），具体做法如下：在墩顶四角个设置一个临时支墩，采用C30混凝土。

临时固结计算书

二、临时支墩计算书临时支墩计算考虑了九种工况，五种组合工况一：梁重不均匀，一个悬臂自重增大5%，另一个悬臂自重减少5%；工况二：挂篮、及施工机具重量偏差系数，一端采用1.2，另一端采用0.8；工况三：梁体上堆放工具材料，一侧悬臂作用有10KN/m 均布荷载，并在端头有200KN 集中力，另一侧悬臂空载；工况四：挂篮向8号段移动时不同步，一端移到8号段位置，另一端相差2.0m ；工况五：8号梁段混凝土灌注不同步，一端灌注完成，另一端灌注一半；工况六：在灌注8号段时，一端挂篮连同混凝土坠落，冲击系数取2.0；工况七：在灌注8号段时，一端挂篮连同混凝土坠落，梁体、挂篮、机具及其它荷载动力系数1.2；工况八：最大悬臂长度时，一端悬臂承受100%的风载。

其基本风压Wg=500Pa 。

工况九：最大悬臂长度时，两端悬臂承受横向方向相反的风载。

其基本风压Wg=500Pa 。

计算过程中，根据实际情况考虑了下面几种荷载组合：组合1：荷载1+荷载2+荷载3+荷载5+荷载8计算图式荷载1：A 侧悬臂自重系数调整为1.05，B 侧悬臂自重系数调整为0.95。

荷载2：挂篮及施工机具重550KN ，A 侧梁端施加集中荷载：a F 2=550KN ×1.2=660KNB 侧梁端施加集中荷载：b F 2=550KN ×0.8=440KN荷载3：A 侧悬臂施加均布荷载:a q 3=10KN/mA 侧梁端施加集中荷载：a F 3=200KN荷载5：8号段重946.05KN ，A 侧梁端施加集中荷载：a F 5=946.05KNB 侧梁端施加集中荷载：b F 5=473KN荷载8：梁宽12.2m ，故B 侧悬臂施加均布风荷载：b q 8=-500×12.2=-6.1KN/m如图所示，荷载组合1在A 侧加载荷载：m KN q q a a /103==KN F F F F a a a a 05.1616532=++=B 侧加载荷载：m KN q q b b /1.68-==KN F F F b b b 91352=+=荷载组合1在荷载组合1情况，临时支墩反力 f1=12939.9KNf1’=4625.7KN组合2：荷载1+荷载2+荷载3+荷载4+荷载8计算图式荷载4：A 侧梁端施加集中荷载：b F 4=660KNB 侧距梁端2m 处施加集中荷载：b F 4=440KN如图所示，荷载组合2在A 侧加载荷载：m KN q q a a /103==KN F F F a a a 86043=+=B 侧加载荷载：m KN q q b b /1.68-==KN F F b b 4404==在荷载组合2情况，临时支墩反力 f2=11996.3KNf2’=5751.9KN荷载组合2组合3：荷载1+荷载2+荷载3+荷载6计算图式荷载6：A 侧8号段坠落最不利，节段重946.05KN ，挂篮及机具重550KN,则A 侧梁端施加集中荷载：a F 6= (946.05+550×1.2)×2=3212.1KNB 侧梁端施加集中荷载：b F 6=1060KN如图所示，荷载组合3在A 侧加载荷载：m KN q q a a /103==KN F F F a a a 364063=+=B 侧加载荷载：0=b qKN F F F b b b 150062=+=荷载组合3在荷载组合3情况，临时支墩反力 f3=15811.5KNf3’=2697.1KN组合4：荷载1+荷载2+荷载3+荷载7计算图式荷载7：B 侧8号段坠落最不利，节段重946.05KN ， A 侧梁端施加集中荷载：a F 7=1060KN如图所示，荷载组合4在A 侧加载荷载：m KN q q a a /122.13=⨯=KN F F F F a a a a 23042.1)(732=⨯++=B 侧加载荷载：0=b q0=b F荷载组合4在荷载组合4情况，临时支墩反力 f4=15552.4KNf4’=1573.6KN由以上四种组合计算出单根临时支墩最大压力为f3=15811.5KN ，四种组合下，临时支墩均未出现拉力。

临时固结计算

临时固接计算本桥为连续梁桥，主桥施工过程中需进行临时固结，计算图示见（图一和图二）。

分析计算模型可知，挂篮对称平衡施工时桥墩仅受压力。

考虑到施工质量和施工条件的问题，进行了以下三种工况的验算。

分别是：工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。

工况二：一侧堆放材料、机具等0.8吨/米，端头作用15吨集中力，另一端空载；工况三：一侧施工机具等动力系数1.2，另一侧为0.8。

列举参数意义如R1’-----左侧临时固结块作用于桥墩上的力 R2’-----右侧临时固结块作用于桥墩上的力 f-----施加于桥墩中的竖向预应力对桥墩产生的力 R-----合成轴力 M-----合成弯矩一、工况一：最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工，另一侧空载。

施工至最大悬臂阶段累计内力图（图一）（一）桥墩所受外力总和：以1号墩为例，由计算文件可以得到121214,24632R kN R kN =-=可以看到梁体有向已浇注最后一块的方向翻转的倾向。

以下计算所需精轧螺纹钢筋的根数：332116'121410' 4.33610280107R R A A m σσ-⨯=⇒===⨯⨯ 单侧需要根精轧螺纹钢筋即可（二）分析桥墩受力资江大桥主墩墩身截面如图1中的左图，已知Nd=23418KN ，Mdx=38767.8KN ·m ， fcd =18.4Mpa ，fsd = fsd ′=280 Mpa ，L ＝21m,计算主墩墩身配筋。

1、计算截面在弯矩M dx 作用平面内的配筋。

截面中性轴为y-y 轴计算可得箱形截面的A=11.7m2，Iy=12.7205m4在保证A ，I 值相等的前提下，箱形截面转换成I 形截面，如下图右图，按偏心受压构件的计算原理计算截面配筋，计算图示如下：L0=2L=42m, i=√(I ／A)= √(12.7205／11.7)=1.043m由于L0／i=42／1.043=40.3>17.5,所以应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心矩的影响。

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临时固结设计计算书
1. 临时固结设计
在悬臂浇注施工过程中，为保证“ T”形结构的稳定性，在桥墩顶面（0#块梁底）设置 10个1.0m （宽）x2.0m （长）的临时支墩（见图1）,临时支墩采用标号C40的混凝土块，每个临时支墩内部配置© 28钢筋26根，钢筋锚入墩柱及0#节段各1m,同时主墩0#节段底板位置铺设© 16@100m钢筋补强。

临时支座中心距离桥墩中心纵向距离2m
iG
3•临时固结的强度检算
连续梁两端混凝土浇注不平衡重不超过 50t。

3.2材料参数
钢筋：© 28: A=615mrp计算最大应力c =360MPa
混凝土 C40轴心受压强度设计值19.1MP&
1.计算图式
由于主要分析临时固结处的支反力，因而将梁体部分视为刚体，计算图式如图A1所示＜图中R1，R2为梁体所受到的支反力，向上为正。

肿做厲①厲。

梁体自重：0#节段重量 G0= （ 14517） /2=7258.5KN
1#节段重量 G 仁5810KN
2#节段重量 G2=4994.75KN
3#节段重量 G3=4976.25KN
M 二Nd
图2临时固结受力图
R1
N X
4#节段重量 G4=5207.75KN
5#节段重量 G5=5018.25KN
6#节段重量 G6=4849KN
7#节段重量 G7=4702.5KN
8#节段重量 G8=4565KN
9#节段重量 G9=4461KN
10#节段重量 G10=4326.75KN
11#节段重量 G11=4204.5KN
12#节段重量 G12=2326KN
13#节段重量 G13=2908.5KN
中跨合拢段重量 G 中跨合拢 =1616.75KN
最大双悬臂状态下，梁上的自重为： 67225.5 X 2=134451kN
梁上的挂蓝荷载(按每个挂蓝1800 kN计)估算为：2X 1800kN=3600 kN 施工人员及机具总重估算为： 1000 kN
其中，梁上的挂蓝荷载和施工人员及机具荷载按移动荷载考虑。

3. 最不利支反力R1，R2 的计算
3.1 梁的自重荷载按平均分配计算(两端混凝土浇注不平衡重另计)
梁的自重荷载所产生的支反力
R-i=134451/2= 67225.5 kN (T)
R2-i=134451/2= 67225.5 kN ( T)
3.2 梁上移动荷载所产生的支反力估算
a) 当为对称作用时：
R1-2=(3600+1000)/2=4600/2=2300 kN ( T)
R2-2=(3600+1000)/2=4600/2=2300 kN ( T)
b) 当为不对称作用时本次临时锚固按照最大不平衡荷载 50T计算，以作用在悬臂梁的顶端为
最危险，则可以假设最大不平衡荷载作用在最右端。

假设只在一端作用一个集中力(如图 A2所示)：P=1.3*1800+100+500=2940 kN( 1.3 为冲击系数，其中考虑了一端挂蓝坠落的极端情况和人员机具的偏载(设为 100 kN)以及两端梁体混凝土浇注不平衡重 200 kN )。

最大不平衡弯矩为 M=2940*59=173460KNm
图A2支反力计算模型
则最大不平衡载引起的支反力为
R' =-2940 X (61-2)/4 = -43365 kN (；)
R2' =2940X (61+2)/4 = 46305kN ( T )
其中4(m为两个临时支座受力点之间的纵向距离。

3.3最不利支反力
当梁上最大不平衡荷载50T作用在右端时(假设偏向右侧)
R = = R - R1' =67225.5+ (-43365) =-23860.5 kN (；)
R> =R2-1 R' = 67225.5+46305= 113530.5kN ( T ) 综合上述情况，临时固结左侧支座受拉力大小为23860.5kN,由28©钢筋承受。

临时固结右边侧支座受压力大小为113530.5kN,由右侧混凝土支座承受。

混凝土支墩抗压强度
混凝土的压应力113530.5 103N“(5 2000 1000) = 11.35MPa <19.1 MPa
计算中未计螺纹钢和永久支座分担一部分压力等有利因素，因此，混凝土支墩强度满足安全性要求。

抵抗不平衡弯矩能力检算
单根28©螺纹钢筋的极限抗拉(压)力：360X 615=221.4 kN
桥墩一侧共130根(只计最外侧2排的钢筋)螺纹钢筋能够抵抗的最大不平衡弯矩是: N max
=221.4 X 130X 4=28782KN 安全系数为 n=28782/6524.5=4.4 验算锚固长度：
(1) 混凝土强度等级C40
(2) 钢筋为①28mm HRB400螺纹钢计算：
(1)当充分利用钢筋抗拉强度时，受拉拔钢筋的锚固长度应按下列公式计算：
式中L ab ——受拉钢筋的基本锚固长度;
HRB400钢筋的抗拉强度设计值，取360MPa;
f t ――混凝土轴心抗拉设计强度值，按照 C40取值，取1.71 ;
d -------- 钢筋的公称直径，取28 mm
a ――钢筋的外形系数,取0.14 ；
f py
360 L ab —d =0.14 28 = 825.3mm
f t 1.71 由于钢筋锚入墩柱及0#节段各1m,所以满足要求。

L ab
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