钢丝网砂浆加固土坯墙体抗震性能影响因素分析_黄斌
钢筋网水泥砂浆对砖砌体抗震加固施工论文
钢筋网水泥砂浆对砖砌体的抗震加固及施工[摘要]：钢筋网水泥砂浆对砖砌体的抗震加固施工是维护旧墙体的重要工艺，在施工过程中必须要重视材料的选择，要不断完善、细化施工步骤，注意墙面处理、钢筋工程、养护要点的控制，使这项利国利民的建筑工艺发挥出更大的功效。
本文分析了如何利用钢筋网水泥砂浆技术更好地对旧墙进行抗震加固处理，对探索其先进的施工方案有着建筑先行性的特殊意义。
[关键词]：钢筋网抗震加固试验分析施工要点中图分类号：tu392.2 文献标识码：tu 文章编号：1009-914x（2012）12- 0162 -01【正文】目前，旧房屋改造已经成为建筑工程的重要项目，而墙体加固就是其中的一项。
如何更好地对旧墙进行抗震加固处理是建筑施工的重要研究课题，钢筋网水泥砂浆对砖砌体抗震加固的可行性优势已经明显地体现了出来，探索其施工方案有着建筑先行性的特殊作用。
1. 钢筋网水泥砂浆对砖砌体抗震加固的可行性优势分析钢筋网水泥砂浆对砖砌体抗震加固技术早在20世纪90年代就已经受到国内外建筑学者的一致认同，其技术也已经推广到了多种建筑方面，钢筋网水泥复合砂浆技术凭借其优良的物理力学性能、耐久性及抗腐蚀性能等特点，于土木工程加固领域显示出了独特的优势，在强度、效力、耐腐蚀性能、耐高温性能等方面都有着明显的技术优势，也因技术简单快捷而变得适用面极其广泛。
但是其抗震的强度到底有多大却一直没有明确地数据支持，下面就就其抗震强度进行了对比荷载试验。
1.1试验过程为了尽可能模拟墙体在受震情况下的受震特性，试验采用了悬臂式加载装置，顶部施加垂直荷载，侧面加以铁球重力震荡荷载，根据底层墙体中部的竖向压力做为建筑的受震计算值。
受震计算值会帮助进行墙体强度的实验，包括对破坏荷载能力的分析。
试验分为两组进行，第一组为对照组，第二组为水泥砂浆的抗震实验组。
主要是对比钢筋网水泥砂浆对砖砌体抗震加固的优势。
首先，加预定值240kn，侧面施加震荡荷载，以20kn为量级逐级推拉。
FRP加固砖砌体墙抗震性能数值模拟分析
d o i :10.3963/j .i s s n .1674-6066.2023.02.018F R P 加固砖砌体墙抗震性能数值模拟分析罗 东(中铁十四局集团有限公司市政工程分公司,青岛266700)摘 要: 为研究F R P (纤维增强复合材料)加固对砖砌体墙抗震性能的影响,基于A B A Q U S 有限元分析软件建立了F R P 加固砖墙的数值模型,分析了F R P 宽度㊁竖向压应力和砂浆强度等级对砌体墙抗震性能指标的影响规律㊂结果表明,有限元模型能有效模拟未加固砖砌体墙与F R P 加固砖砌体墙的抗震性能㊂随着F R P 宽度的增加,加固砌体墙的极限荷载先增加而后趋于稳定,极限位移逐步增加㊂随着墙体竖向压应力的增加,砌体墙的极限荷载先增加而后稳定,极限位移逐步降低;随着砂浆强度的增加,F R P 加固砌体墙的极限荷载提高较为明显㊂关键词: 砖砌体墙; F R P 加固; 砂浆强度等级; 抗震性能N u m e r i c a l S i m u l a t i o no f S e i s m i cP e r f o r m a n c e o f F R PR e i n f o r c e d B r i c k M a s o n r y Wa l l s L U OD o n g(M u n i c i p a l E n g i n e e r i n g B r a n c h ,C h i n aR a i l w a y 14t hB u r e a uG r o u p C o ,L t d ,Q i n g d a o 266700,C h i n a )A b s t r a c t : I no r d e r t o s t u d y t h e e f f e c t o f f i b e r r e i n f o r c e d p l a s t i c s (F R P )r e i n f o r c e m e n t o n t h e s e i s m i c p e r f o r m a n c e o f b r i c km a s o n r y w a l l s ,an u m e r i c a lm o d e l o fF R P -r e i n f o r c e db r i c k w a l l sw a se s t a b l i s h e db a s e do n A B A Q U Sf i n i t ee l e -m e n t a n a l y s i s s o f t w a r e ,a n d t h e n t h e i n f l u e n c e o fF R Pw i d t h ,v e r t i c a l c o m p r e s s i v e s t r e s s a n dm o r t a r s t r e n g t h g r a d eo n t h e s e i s m i c p e r f o r m a n c e i n d e x o fm a s o n r y w a l l sw a s a n a l y z e d .T h e r e s e a r c h r e s u l t s h o w e d t h a t t h e f i n i t e e l e m e n tm o d e l c a ne f f e c t i v e l y s i m u l a t e d t h e s e i s m i c p e r f o r m a n c e o f u n r e i n f o r c e d b r i c km a s o n r y w a l l s a n dF R P r e i n f o r c e d b r i c km a s o n -r y w a l l s .A s t h e i n c r e a s e d o f F R Pw i d t h ,t h e u l t i m a t e l o a d o f r e i n f o r c e dm a s o n r y w a l l s f i r s t i n c r e a s e d a n d t h e n t e n d e d t o b e s t a b l e ,a n d t h eu l t i m a t e d i s p l a c e m e n t g r a d u a l l y i n c r e a s e d .A s t h e i n c r e a s e do f t h e v e r t i c a l c o m p r e s s i v e s t r e s s ,t h e u l -t i m a t e l o a do f t h em a s o n r y w a l l f i r s t i n c r e a s e da n d t h e n s t a b i l i z e d ,a n d t h eu l t i m a t ed i s p l a c e m e n t g r a d u a l l y de c r e a s e d .A s t h e i n c r e a s e dof t h em o r t a r s t r e ng th ,t h eu l ti m a t e l o a do f t h eF R Pr e i n f o r c e dm a s o n r y w a l l i n c r e a s e d s i g n i f i c a n t l y.K e y w o r d s : b r i c km a s o n r y w a l l ; F R Pr e i n f o r c e m e n t ; v e r t i c a l c o m p r e s s i v e s t r e s s ; s e i s m i c p e r f o r m a n c e 收稿日期:2022-11-01.作者简介:罗 东(1995-),工程师.E -m a i l :a 1531552534@163.c o m砌体结构具有取材方便㊁造价低廉㊁施工工艺简单等特点,被广泛应用于住宅㊁办公楼㊁学校㊁医院等建筑工程中㊂已有调查表明,我国城乡地区的砌体结构约占总建筑结构的80%[1]㊂我国常年面临地震灾害的威胁,砌体结构在地震作用下的强度㊁刚度和耗能能力会快速退化,发生脆性破坏㊂在我国历次破坏性地震中,砌体结构的损伤通常较为严重[2,3],该类结构的倒塌会导致重大的经济损失和人员伤亡[4]㊂加固是提高既有砌体结构抗震性能的主要手段㊂近年来采用外贴F R P 对砌体结构进行加固得到了发展应用,该加固方法具有高强高效㊁不增加结构自重和尺寸及对原有结构损伤小等优点,目前国内外学者对F R P 加固砌体结构进行了系列试验和理论研究㊂叶列平[5]研究了F R P 加固砖砌体在低周往复荷载作用下的抗剪性能,指出水平型加固方式适合加固已经存在斜裂缝的结构,可提高砌体墙受剪承载力㊂黄奕辉等[6]对1片未加固带壁柱墙体及8片F R P 加固的带壁柱墙体进行了抗震性能试验,建立了F R P 加固砖砌体抗剪承载力的理论计算模型㊂裴文博[7]对B F R P (玄武岩纤维布)加固后的4片墙体进行了低周反复荷载试验,对比分析了不同加固方式㊁加固不同损伤程度墙体的破坏机理和抗震性能㊂C a t h e r i n eP a pa n i c o l a o u [8]对66Copyright ©博看网. All Rights Reserved.两组粘土砌体墙进行外贴F R P网格加固,进行低周往复荷载试验,研究了F R P网格的加固层数㊁F R P的类型以及胶黏剂类型对砌体墙抗震性能的影响㊂F R P加固砌体结构的抗震性能数值模拟研究可弥补试验研究中受场地㊁设备和资金限制的不足,能快速全面地研究F R P加固砌体结构抗震性能的影响因素㊂鉴于此,基于F R P加固墙体试件的有限元模型,分析F R P宽度㊁墙体竖向压应力及砂浆强度等级对加固砌体墙抗震性能指标的影响,为F R P加固砌体墙抗震性能的研究提供支撑㊂1数值模拟试件概况1.1试件设计为研究F R P宽度㊁竖向压应力及砂浆强度对加固砌体墙抗震性能的影响,设计了3组13片砌体墙,其中1片未加固墙㊁12片加固墙,试件设计参数如表1所示,试件尺寸如图1所示㊂试验试件采用MU10烧结普通砖,设置有钢筋混凝土构造柱,采用C30混凝土浇筑㊂表1试件参数参数W-1W-2W-3W-4W-5W-6W-7W-8W-9W-10W-11W-12F R P宽度/mm050100150200100100100100100100100竖向压应力/M P a0.50.50.50.50.50.40.30.20.60.50.50.5砂浆强度/M P a M10M10M10M10M10M10M10M10M10M7.5M5M2.5 1.2数值模型的建立及参数标定采用A B A Q U S建立未加固及加固砌体墙的数值模型㊂砌体墙采用三维线性减缩积分单元C3D8R模拟;内嵌钢筋采用三维线性杆单元T3D2㊂在未加固砖砌体墙模型的基础上建立F R P加固模型,模型中选用壳单元模拟;假定其与砖砌体墙无相对滑移㊁剥离以及粘结胶的变形,直接将F R P粘贴到砖砌体墙上[9]㊂选用混凝土损伤塑性模型分析组合块体的非线性行为,通过引入损伤因子考虑往复荷载作用下材料的刚度退化㊂损伤塑性模型的粘性系数取0.001,其余塑性参数取默认值㊂采用杨卫忠[10]提出的砌体受压应力-应变关系本构,以及修改过的混凝土受拉本构模型[11]㊂F R P选用能反映平面内正交各向异性材料行为的薄板本构模型(l a m i n a)㊂根据文献[12],F R P加固砖砌体墙达到极限状态时,未断裂且近似处于弹性工作状态,因此不考虑F R P自身的断裂,其本构关系简化为线弹性关系㊂1.3往复荷载作用下有限元模型的验证采用上述建模分析方法,计算文献[13]中砖砌体墙试件W-1在低周反复荷载下的滞回性能㊂通过E m b e d d e d方式将钢筋单元内嵌于构造柱与圈梁的混凝土单元中,使钢筋与混凝土变形协调,通过M e s h(网格)模块来布置种子和划分网格㊂砖砌体墙在A B A Q U S中的数值模型见图2,模型滞回曲线与试验滞回曲线的对比如图3所示㊂可以看出,计算滞回曲线与试验滞回曲线在承载能力㊁变形能力以及耗能等方面均符合较好㊂76Copyright©博看网. All Rights Reserved.2数值模拟结果分析2.1F R P宽度对砌体墙极限荷载与位移的影响图4(a)为F R P加固砌体墙极限荷载随F R P布宽增加的变化曲线㊂由图可知,砌体墙极限荷载随着F R P宽度的增加而增加,当F R P宽度增加到一定程度时,其极限荷载不再增大㊂因此说明F R P有最大加固率,当F R P布加固率超过该值时,砌体极限荷载提高幅度不再变化㊂图4(b)为F R P加固砌体墙极限位移随F R P布宽增加的变化曲线㊂可以看出随着F R P布宽的增加,砌体墙的极限位移逐步增加,表明加固后砌体墙的变形能力得到提高㊂2.2压应力对加固砌体墙极限荷载与位移的影响图5(a)为加固砌体墙极限荷载与竖向压应力关系曲线㊂可以看出,随着压应力的增加,加固砌体墙的极限荷载逐渐增加;当压应力增加到一定程度后,加固砌体的极限荷载逐渐趋于稳定㊂当压应力为0.2时,砌体墙的极限荷载为131.1k N;当压应力为0.6时,砌体墙的极限荷载为151.5k N,增加15.6%㊂图5(b)为加固砌体墙极限位移与竖向压应力关系曲线㊂可以看出,随着压应力的增加,加固砌体墙的极限位移逐渐降低㊂当压应力为0.2时,砌体墙的极限位移为11.54mm;当压应力为0.6时,砌体墙的极限位移为7.61mm,降低34%㊂2.3砂浆强度对加固砌体墙极限荷载与位移的影响图6(a)为不同砂浆强度等级下加固砌体墙极限荷载变化曲线㊂可以看出,随着砂浆强度等级的增加,加固砌体墙的极限荷载逐渐增加㊂当砂浆强度等级为M2.5时,砌体墙的极限荷载为131.1k N;当砂浆强86Copyright©博看网. All Rights Reserved.度等级为M10时,砌体墙的极限荷载为186.1k N,增加42%㊂图6(b)为不同砂浆强度等级下加固砌体墙极限位移变化曲线㊂可以看出,随着砂浆强度等级的增加,加固砌体墙的极限位移变化不大㊂3结论建立的F R P加固砖砌体墙数值模型,能较准确地模拟加固前后砖砌体墙在往复荷载作用下的滞回性能㊂随着F R P宽度的增加,加固砌体墙极限荷载提高程度先增加而后趋于稳定,加固砌体墙极限位移逐步增加㊂随着墙体竖向压应力的增加,加固砌体墙极限荷载先增加而后趋于稳定,极限位移逐步降低㊂随着砂浆强度等级的增加,加固砌体墙的极限荷载逐渐增加,对极限位移影响不大㊂参考文献[1]王瑛,史培军,王静爱.中国农村地震灾害特点及减灾对策[J].自然灾害学报,2005(1):82-89.[2]潘毅,陈建,包韵雷,等.长宁6.0级地震村镇建筑震害调查与分析[J].建筑结构学报,2020,41(S u p1):297-306.[3]王威,周颖,梁兴文,等.砌体结构在2008汶川大地震中的震害经验[J].地震工程与工程振动,2010,30(1):60-68.[4]蔡晓光,孙有为,郭晓云.芦山地震建筑震害统计分析[J].自然灾害学报,2015,24(6):112-119.[5]林磊,叶列.F R P加固砖砌体墙的试验研究与分析[J].建筑结构,2005(3):21-27.[6]黄奕辉,王全凤.F R P加固砖砌体的抗剪承载力研究[J].建筑科学与工程学报,2009,26(1):12-18.[7]裴文博.玄武岩纤维布(B F R P)加固砌体墙抗震性能试验研究[D].石家庄:河北工业大学,2014.[8] P a p a n i c o l a o uC,T r i a n t a f i l l o uT,L e k k aM.E x t e r n a l l y B o n d e dG r i d s a s S t r e n g t h e n i n g a n dS e i s m i cR e t r o f i t t i n g M a t e r i a l s o fM a s o n r y P a n e l s[J].C o n s t r u c t i o na n dB u i l d i n g M a t e r i a l s,2011,25(2):504-514.[9]刘骥夫.G F R P加固砌体墙力学性能研究[D].大连:大连理工大学,2006.[10]杨卫忠.砌体受压本构关系模型[J].建筑结构,2008,38(10):80-82.[11]G B50010 2010.混凝土结构设计规范[S].北京:中国建筑工业出版社,2010.[12]E l G a w a d y M A,L e s t u z z iP,B a d o u x M.S t a t i cC y c l i cR e s p o n s eo fM a s o n r y W a l l sR e t r o f i t t e dw i t hF i b e r r e i n f o r c e dP o l y-m e r s[J].J o u r n a l o fC o m p o s i t e s f o rC o n s t r u c t i o n,2007,11(1):50-61.[13]郑山锁,牛丽华,郑淏,等.酸雨腐蚀砖砌体组合墙抗震性能试验及恢复力研究[J].建筑结构学报,2019,40(7):162-172.96Copyright©博看网. 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浅析钢丝网对抗震性能影响的试验研究
浅析钢丝网对抗震性能影响的试验研究0 引言钢筋混凝土框架结构相较于其他建筑结构具有建筑空间设置较为灵活、性价比相对较高的特征，以及抗震性能较为出色的优点。
在国内外建筑结构建设中应用较广。
但在近些年，钢筋混凝土框架结构虽然较为牢靠但在国内外的大型地震中仍有损坏。
经历次地震灾害调查表明，框架节点是结构抗震的薄弱部位[1-3]。
一旦框架结构的节点失效，将很难再进行加固和修复如初。
钢筋混凝土框架结构的受力破坏大多情况下发生于节点及节点附近与之相连接的梁端、柱端区域[4]。
在这其中，梁端的延性是框架结构用来耗散地震并减少结构位移破坏的重要因素，对整个结构的构件稳定及安全具有重要的影响，从而提高结构的抗破坏能力。
提高了构件的延性才能适当大幅增强钢筋混凝土框架结构的部分抗震能力。
场景假设：假设LISP网络a的X节点需要借助虚拟专用网络来进入网络b。
网络a与网络b的隧道路由器的网络侧接口分别为if0和if1，且两个网络的IP承载网测接口分别为if1和if0。
下面将着重介绍提高钢筋混凝土框架结构抵抗地震能力的具体方法。
为保证节点的刚度，强度等正常性能。
传统的方法通常是在结构的节点核心区和近梁端及近柱端布置数量相当的钢筋。
但同时节点核心区又存在纵向钢筋与其交汇，从而导致施工中钢筋的绑扎变的极为困难，还会导致混凝土浇筑的过程中难以振捣密实，使施工质量无法得到保证，易出现重大事故。
结构抗震的核心就是通过提升构件的延性，增加构件抵抗地震的对应潜力，从而相应加强构件的抗倒塌能力[5-6]。
要提高延性可以尽可能在使构件开始进入非弹性的阶段时，框架结构的塑性铰首先在梁端开始泛起，塑性铰通常以其自身受力而转动的方式来伤耗地震积攒的能量，塑性铰产生的变形还会降低结构的刚度。
本文将着重介绍下面这种提高构件延性的方法：即在梁端塑性铰区域内放置钢丝网片，以此来替代传统方法中使用的箍筋，然后让此钢筋混凝土框架边节点在低周往复荷载下进行测验，比较其与普通混凝土框架边节点在模拟地震效应的低周往复荷载下的破坏形状、滞回特征等方面的抗震性能，从而得出钢丝网片对梁端延性的改善效果以及构件抗震性能的变化。
强震作用下抗震墙的震害产生的原因
抗震墙在地震中的承载力和变形能力很重要。
强震作用下，抗震墙的震害产生原因主要包括以下几个方面：1. 地震动力学因素地震破坏抗震墙的主要原因是地震动力学因素。
地震波的作用下，墙体将受到水平和垂直的地震力，产生弯矩和剪力。
当地震力超过了抗震墙设计能够承受的极限荷载时，墙体就会产生震害。
2. 结构设计问题抗震墙的结构设计与施工质量直接相关。
如果抗震墙设计不合理，剪力墙未能正确传递地震力，或者墙体断面尺寸计算不当，都会影响抗震墙的耐震性能。
抗震墙的钢筋配筋、混凝土强度等也会对抗震墙的震害产生影响。
3. 施工和材料质量问题建筑施工和材料质量的问题也是造成抗震墙震害的原因之一。
如果抗震墙的搭建过程中出现了施工工艺不规范、混凝土浇筑不足或者使用了劣质材料等，都会导致抗震墙的耐震性能下降，从而增加了抗震墙的震害风险。
4. 地基基础条件抗震墙的地基基础条件对其抗震性能也有很大的影响。
如果地基土壤的承载力较低或地基沉降较大，就会直接影响抗震墙的稳定性，增加抗震墙在地震中的倾覆、滑动等破坏风险。
总结回顾：强震作用下抗震墙的震害产生的原因是多方面的，涉及地震动力学因素、结构设计问题、施工和材料质量问题以及地基基础条件等。
要提高抗震墙的耐震性能，需要全面考虑以上因素，并在设计、施工和监测中加以注意和加强。
个人观点和理解：对于抗震墙的设计和建造，需要充分认识地震对结构的影响，加强设计、施工和监测中的质量控制，确保抗震墙能够在地震中发挥应有的作用，保障建筑物及其内部设施的安全性。
也需要进行经验总结和教训吸取，提高设计和施工水平，减少抗震墙在地震中的损失和震害。
抗震墙的承载力和变形能力对于建筑在地震中的安全性至关重要。
在地震发生时，抗震墙承担着减震和消能的重要作用，能够有效地减轻地震对建筑的影响。
然而，抗震墙在地震中也面临着各种潜在的震害风险，需要在设计、施工和监测中加以注意和加强，以提高抗震墙的耐震性能。
地震动力学因素是造成抗震墙震害的主要原因之一。
钢筋网水泥砂浆在砖砌体抗震加固中安全和防护
钢筋网水泥砂浆在砖砌体抗震加固中的安全和防护摘要：汶川大地震后，各地政府及相关部门高度重视现有建筑的安全排查、抗震鉴定与抗震加固工作。
用钢筋网水泥砂浆加固砖墙是抗震加固措施之一，然而在砖砌体抗震加固施工过程中的安全问题，值得我们去总结和深思，通过多年实践发现采取一些相应的防护措施可以减少施工中的安全问题。
关键词：钢筋网水泥砂浆；抗震加固施工；安全问题；防护措施2008年5月12日四川汶川发生了新中国成立以来破坏性最强、波及范围最大的一次地震。
为表达全国各族人民对四川汶川大地震遇难同胞的深切哀悼，从2009年起，每年的这天为全国防灾减灾日。
在我国房屋建筑中，砖砌体结构仍占有较大的比例，只是砖砌体结构的抗拉、抗弯及抗剪强度均较低，在遭受地震荷载作用时极易造成脆性破坏。
因此各级政府部门积极响应国务院的号召，提出了要在一段时间内完成对现有危房的安全排查、抗震鉴定与抗震加固工作,确保建筑物的安全及抗震能力，使其达到设防类抗震设防标准，并符合对山体滑坡、崩塌、泥石流、地面塌陷和洪水、台风、火灾、雷击等灾害的防灾避险安全要求，确保广大人民群众的生命安全，意义重大。
因此，破旧砖砌体建筑的抗震加固成为了各地政府及相关部门三年以来的重要工作之一，然而在钢筋网水泥砂浆抗震加固施工过程中的安全防护问题，值得我们去总结和深思。
一、钢筋网水泥砂浆在抗震加固施工过程中遇到的安全问题安全无小事，人民的安全问题是压倒一切的工作，没有安全保证一切问题都会变得虚无飘渺，因此保护广大人民群众的安全更是每位公务员义不容辞的职责。
安全教育内容丰富，情况复杂，涉及面广；然而在建筑物抗震加固施工过程中遇到的安全问题，大概有以下几个原因造成的。
1．砖砌体建筑在结构改造过程中的安全问题钢筋网水泥砂浆在砖砌体抗震加固施工的依据是加固设计施工图。
与新建结构不同，对老建筑的改造加固，必须解决新老结构和构件等的连接问题，在实际施工中总是会对既有结构和构件造成一定的损伤或破坏。
钢筋网砂桨面层加固墙体
第一节钢筋网砂桨面层加固墙体第一小节特点及适用范围钢筋网砂浆面层加固，是在面层砂浆中配设一道钢筋网或钢板网或焊接钢丝网，达到提高墙体承载力和变形性能（延性）的一种加固方法．优点是出平面抗弯强度有较大幅度提高，平面内抗剪强度和延性提高较多，墙体抗裂性有较大幅度改善，尤其是钢板网和焊接钢丝网，适用于静力加固和中高烈度的抗震加固．第二小节设计构造1、砂浆强度等级宜≥M10，宜采用水泥砂浆，厚度35~40mm。
2、钢筋网宜采用细密点焊钢筋网，规格宜为Ø4@(120~150)×(120~150)，亦可采用Ø6@(200~300)×(200~300)。
钢板网规格为“GW0.8×15×40~GWl.0×15×40。
焊接钢丝网一般采用镀锌电焊网，规格为DHW1.8×50.8×50.8~DWH2.5×50.8×50.8，其质量必须符合相应产品标准。
3、钢筋网、钢板网及焊接钢丝网与墙体的固定，双面加固时采用S形Ø6钢筋以钻孔穿墙对拉，间距宜为900mm，并且呈梅花状布置；单面加固时采用L型Ø6构造锚固钢筋以凿洞填M10水泥砂浆锚固，孔洞尺寸为60mm×60mm，深120~180mm，构造锚固钢筋间距为600mm，呈梅花状交错排列。
对于空斗墙宜双面配筋加固，锚固筋应设在眠砖与斗砖交接灰缝中。
4、竖向钢筋应连续贯通穿过楼板。
为避免钻孔太密，造成楼板过大损伤，在楼板处可采用集中配筋方式穿过，钢筋规格为Ø12@600，上下搭接各400mm，端部焊Ø6横筋两道，以便与钢筋网、钢板网及焊接钢丝网扎结。
5、钢筋网砂桨面层应深入地下，埋深≥500mm，地下部分厚度扩大为150~200mm。
第三小节施工要点1、钢筋网、钢板网及焊接钢丝网在墙面的固定应平整牢固，与墙面净距宜≥5mm，网外表保护层厚度应≥10mm。
钢铁丝网在建筑物抗震和抗风工程中的应用价值
钢铁丝网在建筑物抗震和抗风工程中的应用价值摘要：钢铁丝网作为一种重要的建筑材料，广泛应用于建筑物抗震和抗风工程中。
本文将重点讨论钢铁丝网的应用价值，包括提高建筑物的抗震性能、加强结构稳定性以及提供有效的风力阻力等方面，并介绍目前常见的钢铁丝网应用技术。
1.介绍钢铁丝网是由高强度钢丝组成的一种网状材料，具有优异的抗拉强度和耐腐蚀性能。
其在建筑物抗震和抗风工程中的应用价值不容忽视。
2.提高建筑物的抗震性能在地震区域，建筑物的抗震性能是至关重要的。
钢铁丝网可以用于加固和增强建筑物的结构，提高其整体的抗震性能。
通过将钢铁丝网与混凝土结构相结合，可以增加建筑物的整体刚度和承载能力。
钢铁丝网可以吸收和分散地震引起的能量，减少结构的震动响应，从而降低地震对建筑物的破坏。
3.加强结构稳定性在风力较大的地区，建筑物的抗风能力也是必须考虑的因素。
钢铁丝网可以通过增加结构的稳定性来提高建筑物的抗风能力。
通过将钢铁丝网嵌入建筑物的墙体和屋顶结构中，可以有效地抵抗风力对建筑物的冲击和压力，保证建筑物的结构稳定性。
4.提供有效的风力阻力钢铁丝网可以作为一种有效的风力阻力材料，用于阻挡强风带来的飞沙走石和其他风害。
在沙漠地区和海边地区，强风常常会带来大量的沙尘和盐雾，对建筑物和人们的生活造成威胁。
通过在建筑物周围搭设钢铁丝网，可以有效地防止沙尘和盐雾侵蚀建筑物的外墙和窗户，保持建筑物的外观和使用寿命。
5.常见的钢铁丝网应用技术（1）钢铁丝网加固混凝土结构：将钢铁丝网嵌入混凝土结构中，提高结构的抗震能力和承载能力。
（2）钢铁丝网墙体加固：在建筑物的墙体中嵌入钢铁丝网，增加墙体的稳定性和抗风能力。
（3）钢铁丝网防护层：将钢铁丝网覆盖在建筑物的外墙表面，防止沙尘和盐雾对建筑物造成的腐蚀和损害。
（4）钢铁丝网窗户防护：在建筑物的窗户上安装钢铁丝网，防止风力带来的飞沙走石和外界物体对窗户的破坏。
6.结论综上所述，钢铁丝网在建筑物抗震和抗风工程中具有重要的应用价值。
水泥砂浆电磁屏蔽效能的研究
水泥砂浆电磁屏蔽效能的研究吕志蕊;冀志江;吴禄军;唐章宏;王群【摘要】For the pollution of electromagnetic radiation caused by modern communication and electronic devices, electromagnetic shielding with electromagnetic functional building materials can be acted as one of the effective ways to solve the electromagnetic radiation harm. In this paper, the shielding effectiveness of ferrocement mortar building material was analyzed and a mesh size of the steel mesh was proposed based on the analysis. The shielding effectiveness of this steel mesh was calculated which shows high shielding effectiveness in the middle and short wave frequency bands. Based on the mesh size, the composite structure ferrocement mortar building material was produced with steel mesh embedded in and the shielding effectiveness of this material was measured. Results verified that the composite structure ferrocement mortar material has good shielding effectiveness in the middle and short wave frequency bands.%针对现代通讯与电子技术设备的发展带来的电磁辐射污染，采用电磁屏蔽功能建筑材料是解决电磁辐射危害的一种有效途径。
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实验室研究与探索
ＲESEAＲCH AND EXPLOＲATION IN LABOＲATOＲY
Vol． 34 No． 4 Apr． 2015
钢丝网砂浆加固土坯墙体抗震性能影响因素分析
黄 斌， 阿肯江·托呼提
（ 新疆大学 建筑工程学院，新疆 乌鲁木齐 830047）
图 2 NＲVE 参数计算模型 图 3 DＲVE 参数计算模型网
网格划分
格划分
鉴于篇幅有限，本文重点给出 DＲVE 模型的求解 过程。DＲVE 模型芯墙以 ANSYS 求得的 NＲVE 模型 等效 σ-ε 曲 线 作 为 本 构 关 系，采 用 SOLID65 单 元、 KINH + CONCＲETE 材料模式； 钢丝网水泥砂浆加固面
的改造与抗震加固设计提供一定参考。
1 数值计算模型的建立与求解
1． 1 等效体积单元（ ＲVE） 模型的建立与求解 砌体结构的有限元数值计算模型通常有离散性模
型和连续性模型。土坯砌体离散性模型是将土坯砌块 与灰缝中的泥浆两种材料分开建模考虑其力学性能， 然而这种模型对于大型土坯砌体结构尤其是加固土坯 砌体结构的有限元数值计算存在网格划分困难、计算 量大、耗时长等缺陷。
0． 9
ห้องสมุดไป่ตู้
土坯砌块 23． 80 0． 30 1． 14 0． 14 0． 30
0． 8
砂浆面层 19 564 0． 20 13． 40 1． 54 0． 35
0． 9
地模拟这一过程，采用非线性数值分析方法对加固墙 体进行弹塑 性 分 析［14］。 加 固 墙 体 经 过 二 次 均 质 化 处 理为连续均质体，采用具有模拟拉裂与压碎性能的实 体单元 SOLID65 建立数值计算模型。同时为了荷载 均匀分布于各类加固墙体顶面以及方便对墙体进行推 覆 加 载，采 用 模 拟 正 交 各 向 异 性 材 料 的 实 体 单 元 SOLID45 在墙顶建立顶梁，顶梁刚度远大于墙体刚度， 简化为弹性钢材材性，取弹性模量为 2． 0 GPa，泊松比 为 0． 3。加固墙体与顶梁采用节点耦合方式传递力。 各类加固墙体有限元计算模型的平面尺寸均为 6 m × 3． 3 m，开孔尺寸、墙体厚度的取值及编号见表 2，模拟 房屋楼面荷载产生的竖向压应力分别为 0． 11、0． 21 及 0． 31 MPa。以厚度为 500 mm 的加固墙体为例，数值 计算模型如图 6 所示。
开孔尺寸 /m（ 编号）
500（ DQ5）
0 ×0 （ DQ50）
1． 0 × 1． 6 （ DQ51）
1． 2 × 1． 8 （ DQ52）
1． 4 × 2． 1 （ DQ53）
图 4 NＲVE 模型 Y 向压缩 图 5 DＲVE 模型 Y 向压缩应
应力-应变曲线
力-应变曲线
600（ DQ6） 700（ DQ7）
中图分类号： TU 352； O 241
文献标志码： A
文章编号： 1006 － 7167（ 2015） 04 － 0025 － 05
Seismic Performance Influencing Factors Analysis of Adobe Wall Strengthened with Ferrocement Mortar
Tel． ： 15199193052； E-mail： binley0103@ 163． com 通信作者： 阿肯江·托呼提（ 1962 － ） ，男，新疆乌鲁木齐人，博士，教 授，主要从事结构工程抗震性能及加固技术研究。 Tel． ： 13999165409； E-mail： akjt@ xju． edu． cn
层，强度参照 C20 混凝土，本构曲线采用 Hongnestad 提出的混凝土单轴受压 σ-ε 曲线［13］，单元采用带三向 配筋率的实体单元 SOLID65，选用 MISO + CONCＲETE 材料模式。根据笔者之前在不同配筋率对加固土坯砌 体力学性能影响方面的研究成果，选用 2 @ 25 的钢 丝网（ 钢丝直径为 2 mm，网格间距为 25 mm） 加固土坯 墙体能达到比较好的加固效果，因此实常数中 X、Y、Z 三向配筋率分别为 0． 42% 、0． 42% 、0． 00% ，钢丝屈服 强度取 320 MPa，弹性模量取 180 GPa，泊松比取 0． 3。 同时考虑钢丝网的网格尺寸（ 25 mm） 、加固墙体厚度 （ 500 mm、600 mm、700 mm） 及钢丝网水泥砂浆加固面 层厚度（ 30 mm） 三方面因素，因此 3 种不同厚度的加 固墙体 DＲVE 模型分 别 取 边 长 为 500 mm、600 mm、 700 mm 的立方体基本单元，以保证等效体积单元模型 具有代表性［10］。NＲVE 模型、DＲVE 模型等效 σ-ε 曲 线见图 4、5，NＲVE 模型与 DＲVE 模型所采用的计算 参数见表 1。 1． 2 数值计算模型及求解结果
0 ×0 （ DQ60）
0 ×0 （ DQ70）
1． 0 × 1． 6 （ DQ61）
1． 0 × 1． 6 （ DQ71）
1． 2 × 1． 8 （ DQ62）
1． 2 × 1． 8 （ DQ72）
1． 4 × 2． 1 （ DQ63）
1． 4 × 2． 1 （ DQ73）
表 1 NＲVE 和 DＲVE 模型所采用的计算参数
针对上述问题，本文以钢丝网水泥砂浆加固土坯 墙体（ 以下简称加固墙体） 为研究对象，应用数值分析 软件 ANSYS 并结合加固砌体二次均质化方法［10］，对 同时考虑竖向荷载、开孔尺寸及墙体厚度三因素复合 作用下的 36 种加固土坯墙体数值计算模型开展弹塑 性推覆计算。运用数理统计理论中的正交分析法对加 固墙体的极限荷载与极限位移等抗震性能指标影响因 素进行分析［11］，比 较 各 因 素 的 贡 献 程 度，为 土 坯 房 屋
HUANG Bin， AKENJIANG·Tuohuti （ College of Architecture Engineering，Xinjiang University，Urumqi 830047，China）
Abstract： To study the seismic performance of reinforced adobe wall with ferrocement mortar，this paper considers the impact of the compound action of thickness of walls，the vertical loads and size of holes to the lateral capacity and deformability of reinforced wall． And it applies elastoplastic numerical calculation in reinforced wall，and analyzes the results by adopting the way of orthogonal analysis of mathematical statistics theory and the theory of masonry secondaryＲVE． This study shows that for reinforced wall without holes，vertical loads makes greater contribution to the lateral capacity and deformability of reinforced wall than the thickness of walls； but for reinforced wall with holes，it is the vertical loads and is not the thickness of walls． The conclusion makes the greatest contribution to that of reinforced wall； what’s more，size of holes even contributes much more than that of the thickness of wall． It demonstrates that vertical load is the dominant factor of the reinforced walls，it should reasonably design roof （ floor） loads for rebuilding and seismic reinforcement of abode buildings． Key words： reinforced adobe wall； orthogonal analysis； secondary-ＲVE； seismic performance； finite element； ferrocement mortar
材料
弹性 模量 / MPa
泊松比
单轴抗 压强度
/ MPa
单轴抗 拉强度
/ MPa
裂缝剪力传递系数
张开
闭合
注： DQ 表示加固土坯墙体，DQ51 表示厚度为 500 mm，开孔尺寸为 1． 0 m × 1． 6 m 的加固土坯墙体，依次类推
泥浆
23． 57 0． 25 2． 03 0． 25 0． 30
为 了 避 免 离 散 性 模 型 的 缺 陷，本 文 采 用 Gambarotta 提出的基于微观力学和微观结构的砌体均 质技术（ Homogenization Approach） ［12］对加固墙体选用 二次 ＲVE（ 编号为 DＲVE） 模型，进行 3 次均质化后建 立加固墙体的连续性模型并求解。加固墙体二次均质 化过程如图 1 所示。
0引言
生土建筑在我国已有几千年的历史，它以环境友
好、建筑造价低廉、易就地取材及卓越的物理性能而广 受青睐。时至今日，在我国西北干旱地区仍分布广泛， 在世界其他地区，如伊朗、土耳其、埃及、加纳等国家，