黏土质隧道围岩抗剪强度参数的概率分布及优化实例
隧道围岩基本质量指标BQ计算表
54.5 0.43 54.5 0.43
361
361 361
坚硬程度
坚硬岩 较坚硬岩 较软岩
软岩
隧道围岩基本质量指标修正值[BQ]计算表
K1
K2
K3
BQ
[BQ]
地下水影 响修正系
数
主要软弱结 构面产状影 响修正系数
初始应力 状态影响 修正系数
围岩基本 质量指标
围岩基本质
1.强风化的坚硬岩； 2.弱风 锤击声哑,无回弹,有凹痕, 化－强风化的较坚硬岩； 3. 易击碎;浸水后手可掰开 弱风化的较软岩； 4.微风化
的泥岩
锤击声哑,无回弹,有较深 凹痕,手可捏碎;浸水后可 捏成团
1.全风化的各种岩石； 种半成岩
2.各
最小埋深 坚硬岩
Ⅳ
10m
Ⅲ
20m
较坚硬 岩15 25
较软岩 20 30
坚硬岩
定性鉴定
代表性岩石
未风化－微风化的花岗岩、正
锤击声清脆,有回弹,震手, 难击碎;浸水后大多无吸水 反应
长岩、闪长岩、辉绿岩、玄武 岩、安山岩、片麻岩、石英片 岩、硅质板岩、石英岩、硅质 胶结砾岩、石英砂岩、硅质石
灰岩等
较坚硬岩
锤击声较清脆,有轻微回 弹,稍震手,较难击碎;浸水 后有轻微吸水反应
软岩 25 35
极软岩 30 40
岩体体积节理数与岩体完整性系数对照表
Jv（条/米3） <3
3～10 10～20 20～35
Kv
>0.75
0.75~0.55 0.55~0.35 0.35~.15
BQ值
潮湿或点滴状出水 淋雨状或涌泉状出 水，水压<0.1MPa
水泥土抗剪强度参数试验研究_阮波
水泥加固土具有最大限度利用原位土，搅拌时 无振动和无噪声，对环境影响较小，加固形式灵活、 经济等优点，因此在各类软土地基处理工程中得到 了广泛应用。国内外学者对水泥土进行了大量研 究，Kaniray 等［1］研究了水泥土的无侧限抗压强度 与水泥掺入比、养护龄期及含水率之间的关系； Ja-
niraj 等［2］研究了水泥加固软质黏土的物理力学特
第 13 卷 第 4 期 2016 年 4 月
铁道科学与工程学报 Journal of Ｒailway Science and Engineering
Volume 13 Number 4 April 2016
水泥土抗剪强度参数试验研究①
阮波，彭学先，邓林飞
（ 中南大学 土木工程学院，湖南 长沙 410075）
1 试验研究
1． 1 试验材料 试验所用的土样来自黔张常铁路某软土地基
处理工程，其物理力学指标如表 1 所示。选取的水 泥为普通的 425# 的硅酸盐水泥，其物理力学指标 见表 2。
密度 / （ g ·cm － 3 ）
1． 82
含水率 /% 21． 0
表 1 原状土物理力学性质 Table 1 Geotechnical index properties of the undisturbed soil
100
100
100
100
100
100
100
100
试验围压
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
/ kPa
300
300
300
300
300
300
300
一级结构师基础辅导：黏性土的抗剪强度规律
2.黏性⼠的抗剪强度规律
黏性⼟的强度规律是⼀条不通过原点的斜线,见图12-4-4所⽰。
强度规律公式为:
τf=σtgΦ+c (12-4-2 )
式中c⼀⼀⼟的黏聚⼒;
⼟的内摩擦⾓Φ和黏聚⼒C称为抗剪强度参数(指标)。
对于饱和的黏性⼟,因为在竖向和切向应⼒作⽤下,⼟中会产⽣孔隙⽔应⼒以及排⽔固结的过程。
把有效应⼒原理引⼊公式(12-4-2) ,写成:
τf=(σ-u)tgΦ‘+c’=σ‘tgΦ‘+c’ (12-4-3)
式中σ‘⼀⼀(σ-u)剪切⾯上有效法向应⼒;
c’, Φ‘——有效黏聚⼒和有效内摩擦⾓。
因此,饱和黏性⼟的抗剪强度试验有总应⼒法和有效应⼒法之分;相应的强度参数有总应⼒参数和有效应⼒参数之别。
由于直剪试验不能量测⼟样内的孔隙⽔应⼒, 不能从定量上知道⼟样的排⽔固结的程度。
所以只能根据控制试验速度来求得不同的强度参数,规定了以下三种不同的试验⽅法:
快剪:在⼠样上下⾯上加⼀层塑料薄膜防⽌孔隙⽔排出,在竖荷载施加后⽴即(3~5分钟)进⾏剪切直⾄破坏;
固结快剪:先让⼟样在竖荷载下充分排⽔固结 (通常恒压24⼩时) ,然后快速地将⼟样剪坏;
慢剪:⼟样在竖向荷载下充分排⽔固结,然后缓慢(约40分钟或更长时间)地施加剪应⼒直⾄破坏。
以上三种试验,可以得到不同的强度参数,实际应⽤时要根据⼯程和⼟层的具体情况选⽤试验⽅法及其强度参数。
例如在深厚的⾼塑性黏⼟地基上,建筑物施⼯速度很快,预计动⼟层在施⼯期排⽔固结程度很⼩,就应当采⽤快剪的参数来分析地基的稳定性;⼜如施⼯期很长,预计⼟层能够充分排⽔固结,但竣⼯后可能有瞬时荷载,在这种情况下可以⽤固结快剪的参数。
黏土质隧道围岩抗剪强度参数的概率分布及优化实例
摘要：以长序列隧道浅埋段第四系坡残积黏性土的抗剪强度参数试验数据为基础，运用皮尔逊 X 2 检验方法和有限
比较法分析黏性土隧道围岩抗剪强度参数的概率分布类型并计算其所服从概率分方法对黏聚力、内摩擦角进行优化，探讨变异系数与概率分布类型选取之间的关系。
• 3783 •
Bayes 法对某隧道浅埋段黏土质围岩的 c，ϕ 进行优 化分析。
在修建公路、铁路隧道时，在洞口浅埋段、断
层内、全风化岩体中，常常遇到土质围岩，特别是
黏土质围岩。目前，对这些黏土质隧道进行结构可
靠度分析时，常凭经验确定围岩强度参数的概率分
布，然而概率分布与可靠度的计算结果和精度有很
大关系[1]。因此，必须对黏性土围岩强度参数概率
分布加以研究。
目前，对于岩土参数概率分布的研究，集中在
力学指标概率统计及不同分布对可靠度的影响等方
异系数减小，数据更趋于合理。
关键词：隧道工程；黏土质隧道；有限比较法；概率分布；抗剪强度；变异系数
中图分类号：U 45
文献标识码：A
文章编号：1000–6915(2006)增 2–3782–06
PROBABILITY DISTRIBUTION AND OPTIMIZING EXAMPLE OF SHEAR STRENGTH PARAMETERS OF SURROUNDING ROCK IN COHESIVE SOIL TUNNEL
CHEN Weitao，WANG Yusuo，WANG Mingnian，LI Yajun
(School of Civil Engineering，Southwest Jiaotong University，Chengdu，Sichuan 610031，China)
不同固结状态下黏土抗剪强度与剪切速率的关系
不同固结状态下黏土抗剪强度与剪切速率的关系史卜涛;张云;王哲成;吴吉春;于军;龚绪龙【摘要】利用直剪仪针对不同固结状态下的饱和黏性土,在不同剪切速率条件下进行了系统的试验研究,探讨了剪切速率与剪应力-剪切位移曲线变化规律,分析了剪切速率对强度参数的影响及原因.试验结果表明:对于正常固结土,剪切速率越大,峰值剪应力越小,内摩擦角越小.不同的固结状态下,剪切速率对抗剪强度参数影响不同.超固结比为2时,内摩擦角随着剪切速率的增大而减小,黏聚力随着剪切速率的增大而增大;超固结比为3时,内摩擦角随剪切速率的影响较小,黏聚力随着剪切速率的增大而增大.另外,从黏聚力和内摩擦力的角度,分析了不同剪切速率条件下土体抗剪强度变化的主要控制因素.最后,从孔隙水压力的角度分析了不同剪切速率对抗剪强度的影响.在相同的法向应力下,对于正常固结土,不同剪切速率引起的剪切带周围孔隙水压力变化量与破坏剪应力变化量成正比关系;对于超固结土,黏聚力变化量减去破坏剪应力变化量的差值与孔隙水压力的增量成正比.【期刊名称】《水文地质工程地质》【年(卷),期】2015(042)006【总页数】6页(P59-64)【关键词】直剪试验;超固结比;强度参数;剪切速率【作者】史卜涛;张云;王哲成;吴吉春;于军;龚绪龙【作者单位】南京大学地球科学与工程学院,江苏南京210046;南京大学地球科学与工程学院,江苏南京210046;南京大学地球科学与工程学院,江苏南京210046;南京大学地球科学与工程学院,江苏南京210046;江苏省地质调查研究院,江苏南京210018;江苏省地质调查研究院,江苏南京210018【正文语种】中文【中图分类】TU411.7抗剪强度是边坡稳定分析、地基承载力评价的重要指标。
然而不同的剪切速率，岩土材料的抗剪强度不尽相同［1］，有时还会相差很大。
而且在土工施工过程中，土坝、路堤等施工期的长短，不仅影响到土体固结状态，而且影响土体的强度［2-3］。
饱和软黏土不同固结程度下的抗剪强度特性研究
第36卷 第2期河北工程大学学报（自然科学版）V ol.36 No.22019年6月Journal of Hebei University of Engineering (Natural Science Edition)Jun.2019饱和软黏土不同固结程度下的抗剪强度特性研究郑泽宇1，2，徐 可1，2(1.河海大学 岩土力学与堤坝工程教育部重点实验室，江苏 南京210098；2.河海大学 江苏省岩土工程技术工程研究中心，江苏 南京210098)摘要：为了研究饱和软黏土在不同固结度下的抗剪强度特性，利用应力应变控制式三轴剪切渗透试验仪开展饱和软黏土不同固结程度下的三轴剪切试验研究，对不同围压下不同固结度对土体孔压增量和抗剪强度的影响进行了分析。
结果表明：在部分固结不排水剪切试验中，试样的剪前固结程度越低、剪前孔压越大，则剪切引起的孔压增量越小，但总孔压却是越大，不排水强度低。
通过归一化，得到了孔压增量和固结度之间的相关关系。
关键词：不同固结度；抗剪强度；体变；孔压中图分类号：TU447 文献标识码：AExperimental Study on Shear Strength Properties of SaturatedSoft Clay with Different Degrees of ConsolidationZHENG Zeyu 1，2，XU Ke 1，2(1.Key Laboratory of Geomechanics and Embankment Engineering of the Ministry of Education ，Hohai University ，Nanjing 210098，China ；2. Jiangsu Research Center for GeotechnicalEngineering Technology ，Hohai University ，Nanjing 210098，China)Abstract ：In order to study the shear strength characteristics of saturated soft clay under different degree of consolidation ，the stress-strain controlled triaxial shear permeability tester was used to carry out triaxial shear tests of saturated soft clay under different degree of consolidation. The effects of different degree of consolidation under different confining pressures on pore pressure increment and shear strength of soil were analyzed. The results show that in partial undrained shear tests ，the lower the pre-shear consolidation degree and the larger the pre-shear hole pressure ，the smaller the pore pressure increment caused by shear ，but the larger the total hole pressure and the lower the undrained strength. By normalization ，the correlation between pore pressure increment and consolidation degree is obtained.Key words ：different degree of consolidation ；shear strength ；volume change ；pore pressure 收稿日期：2018-11-01基金项目：国家自然科学基金资助项目(51578213)作者简介：郑泽宇(1994-)，男，安徽六安人，硕士研究生，主要研究方向为软基处理。
盾构隧道施工中的土体力学行为分析与优化
盾构隧道施工中的土体力学行为分析与优化引言：盾构隧道是一种广泛应用于城市地下工程中的施工方法，具有施工速度快、对地表影响小等优点。
然而，在盾构隧道施工过程中，土体的力学行为对施工的稳定性和安全性具有重要影响。
因此，对盾构隧道施工中的土体力学行为进行分析与优化，对工程的成功实施具有重要意义。
一、土体力学行为分析1. 土体承载能力分析：在盾构隧道施工过程中，土体的承载能力是一个重要的指标。
通过对土体的强度参数进行测试，可以评估土体的承载能力。
常用的测试方法包括试验室单轴和三轴剪切试验等。
通过对土体样品的试验结果分析，可以得到不同深度和不同地层土体的承载能力，为施工过程中的土体支撑设计提供依据。
2. 土体变形特性分析：在盾构隧道施工过程中，地层土体会受到应力的作用而发生不同程度的变形。
土体的变形特性对隧道的稳定性和整体变形控制具有重要影响。
通过对土体的弹性模量、压缩模量和剪切模量等参数进行测试，并结合地层的实际情况，可以得到土体的变形特性。
这些参数可以用于隧道施工中的土体支撑设计和施工过程中变形控制的优化。
3. 土体渗透特性分析：土体的渗透特性直接影响盾构隧道施工中的排水和固结效果。
通过对土体的渗透系数和渗透压力进行测试和分析，可以评估土体的渗透特性。
根据不同地层土体的渗透特性，可以合理设计盾构隧道的围岩排水系统，提高施工的安全性和效率。
二、土体力学行为优化1. 土压平衡与非土压平衡施工：在盾构隧道施工中，是否采用土压平衡施工方法是一个需要优化的问题。
土压平衡施工方法通过合理控制土压力，减小土体的变形和影响，对隧道施工稳定性具有重要意义。
然而，在特定地层条件下，非土压平衡施工方法可能更为适用。
通过对不同施工参数和地层条件的分析，可以优化选择合适的施工方法，提高施工效率。
2. 支护结构优化设计：盾构隧道施工中的土体支护结构设计是保证施工安全和隧道稳定的关键。
通过对不同地层土体的力学行为进行分析，结合盾构施工过程中的实际情况，可以优化支护结构的设计。
黏土地层隧道开挖面三维稳定性上限分析
黏土地层隧道开挖面三维稳定性上限分析黏土地层隧道开挖面三维稳定性上限分析近年来，随着城市化进程的不断加快，地下交通工程建设已成为一种趋势。
然而，地铁隧道、高速公路隧道等地下工程建设过程中，由于黏土地层的特殊性质，隧道开挖面的稳定问题一直备受关注。
本文将从三维稳定性上限分析的角度探究黏土地层隧道开挖面稳定性问题。
一、黏土地层的特性黏土地层由于其吸水性强、膨胀性大、黏聚力强等特殊性质，对隧道开挖面的稳定性产生了巨大影响。
黏土的物理性质是由其矿物、组成、组织结构和粘土颗粒之间的相互作用力所决定的。
其中，黏提土的黏结力是影响隧道稳定性的主要因素之一。
二、三维稳定性上限分析原理三维稳定性上限分析方法是一种基于极限坚度理论的数值计算方法。
该方法主要是通过分析隧道开挖面内的各种力学参数和材料性质，计算出不同深度处隧道面的最大承载力和破坏模式，从而预测隧道稳定性的分析方法。
其核心思想是:通过确定介质在三维空间中的极限坚度参数，计算出极限荷载下以下会引起失稳的破坏机理，从而分析隧道面的稳定性。
三、黏土地层隧道开挖面三维稳定性上限分析方法（一）计算黏土的静强度参数静强度参数是在三维稳定性分析中，计算黏土最大承载力的关键参数。
其计算方法主要是采用三轴测试仪或压缩仪等设备对样品进行试验，测量承载力指标，从而得出黏土的静强度参数。
（二）计算黏土的动弹特性参数动弹特性参数包括黏土弹性模量、泊松比、剪切模量和剪切强度，通过计算黏土的动弹特性参数，可以确定其在挖掘过程中发生延性破坏的可能性。
（三）计算黏土的安定系数安定系数是三维稳定性上限分析的关键指标。
其计算方法包括: 确定安定剖面、确定水平力和垂直力、计算剪力矩及地下水位、确定滑动面平衡状态方程、计算在滑动面上方土体的应力状态和变形状态，最后求解土-结构交互作用下的稳定系数。
（四）计算隧道开挖面最大承载力及破坏机制通过计算黏土的静强度参数、动弹特性参数和安定系数，可以得出隧道开挖面在不同深度的最大承载力，并进一步分析破坏机制及其可能引起的工程灾害。
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的地质成因为第四系坡残积(
Q dl + el 4
)形成，共采集了
抗剪强度参数 500 组。图 1 给出了黏聚力 c、内摩
擦角ϕ 频数直方。
数据的均值和方差采用矩法计算；样本区间划
分原则参照相关研究[11]。基于可靠性分析常采用的
几种概率分布类型，本文只分析了正态分布、对数
正态分布、 β 分布和极值 I 型分布 4 种。运用 X 2
别的岩土参数统计，没有区分土质围岩和岩质围岩。
本文通过收集长序列隧道浅埋段黏土质围岩的
抗剪强度参数(c，
ϕ
)，针对第四系坡残积(
Qdl+el 4
)成
因的围岩，运用 X 2 假设检验法以及有限比较法原
理对黏土质隧道围岩 c，ϕ 进行概率分布拟合；探
讨了变异系数与不同概率分布差值的关系；运用
2 c，ϕ 拟合原理及运用
边坡可靠度分析中出现一些不合理的结果。
由于地层沉积成因不同，它所表现的力学性质
也是不一样的，因此不同成因岩土参数的概率分布
可能并不完全一样，同时样本的数量对统计结果也
会有影响[11]。尽管目前对土体的概率分布研究较
多，但是统计时没有区分地质成因。谭忠盛等[7]尽
管对隧道围岩进行了研究，但只是笼统对不同围岩级
16.45 23.2
2 12.77～24.04 65
55.13 1.8 0.84
4 910.1
74.33 1.17
3 24.04～35.31 92
85.38 0.5 1.23
6 682.0
118.47 5.91
4 35.31～46.58 98
101.74 0.2 1.50
6 225.3
109.98 1.30
2.1 X 2 检验原理
如果子样观测值 x1，x2，L，xn 服从假设的理 论分布 F(x)，将 n 个子样观测值分为 R 组。J = 1，
2，L，R，设子样观测值落在 J 组的个数(频数)为 C，
累积频数为 C1，则实际频率为 P0 = C/n。根据假设 的理论分布 F(x)，推算得到的落入 J 组的理论频数
异系数减小，数据更趋于合理。
关键词：隧道工程；黏土质隧道；有限比较法；概率分布；抗剪强度；变异系数
中图分类号：U 45
文献标识码：A
文章编号：1000–6915(2006)增 2–3782–06
PROBABILITY DISTRIBUTION AND OPTIMIZING EXAMPLE OF SHEAR STRENGTH PARAMETERS OF SURROUNDING ROCK IN COHESIVE SOIL TUNNEL
Fig.1 Frequency histograms of internal friction angle and cohesion
表 1 黏土质隧道围岩黏聚力 c 的 X 2 检验结果 Table 1 X 2 check results of c of surrounding rock in cohesive soil tunnel
1.50～12.77 12.77～24.04 24.04～35.31 35.31～46.58 46.58～57.85 57.85～69.12 69.12～80.39 80.39～91.66 91.66～102.93 102.93～114.20
c/kPa (a)
ϕ/(°) (b)
图 1 黏聚力 c、内摩擦角ϕ 频数直方图
检验法对这些数据进行抗剪强度参数的概率分布形
式检验，将 500 组数据分成 10 个区间，因此，检验
统计量
X
2 0.05
(10－2－1)
=
14.07。具体的检验结果见
表 1，2 和图 2，3。
通过表 1，2 分析得到 c 的概率分布为正态分布
∑ 和对数正态分布，其拟合偏差
⎜⎜⎝⎛
X
2 0
=
n j =1
5 46.58～57.85 88
93.28 0.3 1.63
4 583.8
77.14 1.53
6 57.85～69.12 60
65.80 0.5 1.63
分布加以研究。
目前，对于岩土参数概率分布的研究，集中在
力学指标概率统计及不同分布对可靠度的影响等方
面：
(1) 高大钊和魏道跺[2]分析认为，黏聚力值 c 符
合对数正态分布居多，而内摩擦角ϕ 值符合正态分 布居多。范明桥[3]认为，黏聚力 c 值为正态分布的
比例为 42.3%，其他为对数正态分布；ϕ 依次服从正 态分布、对数正态、极值 I 型概率分布。刘 春等[4]
摘要：以长序列隧道浅埋段第四系坡残积黏性土的抗剪强度参数试验数据为基础，运用皮尔逊 X 2 检验方法和有限
比较法分析黏性土隧道围岩抗剪强度参数的概率分布类型并计算其所服从概率分布的概率密度函数。结合具体工
程实例，运用贝叶斯(Bayes)方法对黏聚力、内摩擦角进行优化，探讨变异系数与概率分布类型选取之间的关系。
区间 号
样本区间 /kPa
统计
正态分布
β 分布
极值 I 型分布
(μ = 42.85，σ = 22.10) (α = 0.867，β = 2.22) (α = 0.058，β = 32.94) 频数
理论频数 Dh 理论频数
Dh
理论频数 Dh
1 1.50～12.77 36
27.39 2.7 0.31
4 077.5
研究结果表明：黏土质隧道围岩黏聚力和内摩擦角的最优分布概型分别为正态分布、对数正态分布；极值 I 型分
布不适宜作为坡残积黏土质围岩黏聚力、内摩擦角的概率分布；当变异系数较小时，内摩擦角选用对数正态分布
概型与正态分布、β 分布相差较小；对于黏聚力，建议选择最优概型；黏聚力、内摩擦角经 Bayes 方法优化后变
Dh
⎟⎟⎠⎞
分别为
10.2 和 12.1；ϕ 的概率分布服从正态分布、 β 分布
和对数正态分布，其拟合偏差分别为 12.24，9.46
和 12.32。
• 3784 •
岩石力学与工程学报
2006 年
频数
频数
2.0～5.2 5.2～8.4 8.4～11.6 11.6～14.8 14.8～18.0 18.0～21.2 21.2～24.4 24.4～27.6 27.6～30.8 30.8～34.0
第 25 卷 增 2 2006 年 10 月
岩石力学与工程学报 Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering
Vol.25 Supp.2 Oct.，2006
黏土质隧道围岩抗剪强度参数的 概率分布及优化实例
陈炜韬，王玉锁，王明年，郦亚军
(西南交通大学 土木工程学院，四川 成都 610031)
收稿日期：2006–01–16；修回日期：2006–04–03 作者简介：陈炜韬(1980–)，男，2003 年毕业于西南交通大学土木工程专业，现为博士研究生，主要从事土质隧道稳定性方面的研究工作。E-mail： cwt611@
第 25 卷 增 2
1引言
陈炜韬等. 黏土质隧道围岩抗剪强度参数的概率分布及优化实例
0.05[12])，如果拟合偏差
X
2 0
小于检验统计量
X
2 α
(R－
k－1)(查表可得)，则接受假设理论分布 F(x)，反之
则拒绝。
2.2 X 2 检验方法应用
2.2.1 c，ϕ 的概率分布拟合
本文收集了武广客运专线、黔桂线、达成线等
几条铁路上的一些隧道浅埋段黏土质围岩的直接剪
切强度参数的 = NPi，其中 Pi 为区间理论频率。根据皮尔逊 定理，当 n 很大时，统计量服从自由度为 R－m－1
的 X 2 分布，R 为区间个数，m 为未知参数个数。则
拟合偏差
X
2 0
通过下式计算：
∑ ∑ X
2 0
=
n
Dh
j =1
n
=
j =1
(C − C2 )2 C2
(1)
给定显著性水平α (可靠度分析中常采用α =
• 3783 •
Bayes 法对某隧道浅埋段黏土质围岩的 c，ϕ 进行优 化分析。
在修建公路、铁路隧道时，在洞口浅埋段、断
层内、全风化岩体中，常常遇到土质围岩，特别是
黏土质围岩。目前，对这些黏土质隧道进行结构可
靠度分析时，常凭经验确定围岩强度参数的概率分
布，然而概率分布与可靠度的计算结果和精度有很
大关系[1]。因此，必须对黏性土围岩强度参数概率
CHEN Weitao，WANG Yusuo，WANG Mingnian，LI Yajun
(School of Civil Engineering，Southwest Jiaotong University，Chengdu，Sichuan 610031，China)
Abstract：Taking a long sequence test data of shear strength of quaternary clinosol and residual cohesive soil in shallow-buried tunnel section as a base，the authors studied the probability distribution of the parameters and fitted their probability density function by X 2 check method and finite contrast method，used Bayes method to optimize cohesion and internal friction angle of a soil tunnel，and discussed the relation of the probability distribution and variation factor. The research results show that optimum probability distribution of the cohesion is normal distribution，but the internal friction angle′s is logarithm normal distribution. Extreme type I isn′t equal to be probability distribution of cohesion and internal friction angle of clinosol and residual cohesive soil surrounding rock. When variation factor is lower，optimum probability distribution，normal and Bata distribution have little influenc on the internal friction angle，but whenever optimum probability distribution is best choice for cohesion. Variation factors of cohesion and internal friction angle minish and the data are more reasonable after they are optimized through Bayes method. Key words：tunneling engineering；cohesive soil tunnel；finite contrast method；probability distribution；shear strength；variation factor