10KV电杆承载力计算
10kV变电站负荷计算书
10kV变电站负荷计算书一、建筑概况：工程为北京某度假村项目中某变配电间设计，配电室层高4.8m，下方设有电缆夹层,层高2.1m二、设计内容：本工程包括10/0.38kV配电系统，照明系统，插座系统和接地系统。
供电系统：1、用户供电方式的确定；2、光源的选择；3、用电负荷功率、额定电流的计算；4、导线、穿线保护管、断路器的选择；照明系统：照明从配电箱的引线，线路的敷设方式，包括照度的计算及灯具的选择，安装的高度。
插座系统：动力线的选择，插座的选型及安装高度。
接地系统：接地的方式。
三、设计依据：1、《10kv及以下变电所设计规范》GB50053-942、《建筑照明设计规范》GB50034-20043、《建筑防雷设计规范》GB50057-2010四．设计思路：本次设计对10KV变电所系统进行设计，主要包括：用建筑设计规范来建立设计的整体思路，并完成强电系统的负荷计算、设备选型、系统构成、照度计算以及施工图的绘制，包括系统图和平面图，最后根据设计方案，选择相应的器材的型号和规格.高压系统：1. 高压两路10kV电源双路并行运行。
设有母联开关，为手投自复带电气闭锁。
高压主进开关与联络开关间设电气联锁，任何情况下只能合其中两个开关。
真空断路器选用弹簧储能操作机构，采用直流220V/65Ah铅酸免维护电池柜作为操作、继电保护及信号电源。
2. 高压开关柜采用KYN28A-12型金属铠装移开式开关柜，共10面，并排布置，其中进线柜2面，隔离柜2面，计量柜2面，母联柜2面，出线柜2面。
低压系统：1. 变压器低压侧采用单母线分段方式运行，联络开关采用互投自复或互投手复或手投手复（配转换开关），互投时应自动切断非保证负荷电源；低压主进开关与联络开关之间设电气联锁，任何情况下只能合其中两个开关。
低压开关柜采用GCK型抽屉式开关柜，共16面；其中受电柜2台，联络柜1台，馈电柜9台，电容器柜4台。
要求柜体断流能力>40kA。
10KV电杆承载力计算
10kV电杆校验计算说明书一.工程概况本工程为10kV 3回架空电力线路工程，釆用单杆直线电杆，电杆商度15叫由上下两节组成，上面一节长9m,下面一节长为6m,埋深2m,导线釆用JKLGYJ-185/10型.档距为70叫主杆顶径为q=190〃m,底径为D H = 390mm, 厚为50mm d杆柱混凝土为C30级，钢筋釆用012的I级光國钢筋。
二、结构计算依据(1)《输电杆塔及基础设计》(祥和、在国)(2)《架空输电线路设计》(孟遂民、孔伟)(3)《66kV及以下架空电力线路设计规》(GB50061-2010)三.结构荷载取值1.导线的计算参数JKLGYJ-185/10型导线的截面面积：210. 93mm2,单位质量1016. 37kg/km2.导线无冰风压综合比载：“d =47・2xl(T'MPa/m：3.导线垂直综合比载：/4d = 92.47xlO-3MPa/m :四、结构静力计算分析1、荷載分析(1)运行请况：直线杆塔第一种荷载组合情况为最大设计风速、无冰.未断线。
a、导线重力：G D=y u)A n L = 47.2 X1 210.93 x70 = 696.9Nb、导线风压：P D = Y AD A D L = 92.47 X10" x210.93x70 = 1365.37V(2)斯线情况：斷一根导线的荷载组合情况为无冰、无风。
导线重力：未斷导线相：/<=0.7斷上导线相：G D= = 348.45"断线力：JKLGYJ-185/10型导线计算拉断力为0 =45020",T 4S020故导线最大使用力为T =丄=一^ = 18008NK 2.5字线最大使用力百分比为35%,则O =几狀• 35% = 18008 x 0.35 = 6302.8N(3)安装情况I :是吊上字线，荷载组合情况为有相应风，无冰。
导线重力：G D=696・9N导线风压：Rg =人MO S D L = 8.892 xlO"3x210.93 x 70 = 131 ・3N挂上导线时，导线越过下横担须向外拉开，其拉力％与水平线的夹角为20° ,并假设上下横担间导线水平拉开1.3m。
10千伏水泥杆计算
10kV单回路直线电杆荷载计算实例1.1.1工程概况本工程为单回路10kV架空配电线路工程，其中X号直线采用单回直线环型钢筋混凝土电杆（以下简称电杆），电杆高度15m，由上下两节组成，上面一节长9m，下面一节长为6m，主杆顶径为D0=190mm，底径为D H=390mm,埋深2.5m（杆型图见下图）；导线采用JKLYJ-10 1×185型架空绝缘线，安全系数K=5；假设根据该塔明细表知该基直线杆水平档距为70m，垂直档距80m。
通过计算判断应该采用什么等级的环型钢筋混凝土电杆（本计算中未考虑绝缘子的影响）。
1.2气象条件2.2.1导线垂直比载a）导线直重比载γ1（0,0）=qg/A×10-3 =769×9.80665÷193.43×10-3=38.99×10-3 Mpa/mb）导线覆冰比载γ2（10,0）=27.728b(b+d)/A×10-3 =27.728×10×(24.6+10) ÷193.43×10-3=49.60×10-3 Mpa/mc）导线垂直总比载γ3（10,0）=γ1（0,0）+γ2（10,0）=38.99×10-3 +49.60×10-3=88.59×10-3 Mpa/m式中：q--导线的单位长度质量，kg/km；g--重力加速度；A--导线截面，mm2；d--导线外径,mm；b--覆冰厚度,mm。
2.2导线水平比载a）导线无冰风压比载Ⅰ）大风风压比载γ4（0,25）=αμS d W0 /A =0.85×1.1×24.6×252÷(1600×193.43)= 46.45×10-3 Mpa/mⅡ）安装风压比载γ4（0,10）=αμS d W0 /A =1.0×1.1×24.6×102÷(1600×193.43)= 8.74×10-3 Mpa/mb）导线覆冰风压比载γ5（10,10）=αμS（b+d ）W0 /A =1.0×1.2×（10+24.6）×102÷(1600×193.43)= 13.42×10-3 Mpa/m式中：a -- 风荷载档距系数，应根据设计基本风速查下表；m S-- 导线或地线的体型系数：线径小于17mm或覆冰时(不论线径大小)应取m S=1.2；线径大于或等于17mm，m S取1.1；W0-- 基准风压标准值，kN/m2，应根据基准高度的风速V(m/s)计算。
10KV 电杆受力计算 05JB3-15-200(90°)
最大档距L 风速V （m/s) 风压不均匀系数a 导线的体型系数μsc 导线外径d (m)
风向与导线的夹角 θ（度）
RADLANSθ
sin θ sin 2θ
导线风压高度变化系数μz１
地线风压高度变化系数μz2
OPGW风压高度变化系数μz3
电杆风压高度变化系数μz4
W0=V2/1600
15.6
1.5
1.5
10.75 14.43 10.75
90 45 0.785398 0.707107 20.4071 15.2028 15.2028 16.8 13.8 18.50775 18.50775 107.8863 45 0.785398 0.707107 45 0.785398 0.707107 4 56.64031 2.2 1270 98.11707 GJ-100
1 4.46607 133.163
13.8 9.649494
19.44 6.804
地线支持力Tm=0.2TD 断线冲击系数KC 一串玻璃绝缘子GC
导线长度L 导线米重k 导线自重GD=KL 导线自重GD/=GD/2+GC 地线挂线点到地面作用点的距离h1
上导线挂线点到地面作用点的距离h2
下导线挂线点到地面作用点的距离h3 G/F
(KN/m2)
导线受力WX1=a LdμscμzW0 sin 2θ
地线\OPGW的体型系数μsc
OPGW外径d(外径12.5mm) (m)
(kN)
地线外径d(地线外径7.5mm) (m)
地线受力WX3=a LdμscμzW0 sin 2θ OPGW受力WX4=a LdμscμzW0 sin 2θ 地面到杆顶的距离H 地线到地面的距离h1 导线到地面的距离h2 OPGW到地面的距离h4 电杆稍径B
10KV供配电系统负荷计算方法分析
10KV供配电系统负荷计算方法分析【摘要】供配电系统负荷计算是系统设计过程中的一项重要内容，对电力系统设备的选择以及安全运行有决定性作用。
电力负荷的计算有不同的方法，本文主要就10KV供配电系统电力负荷计算的意义以及几种不同的计算方法进行分析。
【关键词】10KV供配电电力负荷计算方法分析根据我国《实用供配电技术手册》中的介绍，电力负荷根据其重要级别以及中断造成影响的恶劣程度分为三级，分别为一级负荷、二级负荷和三级负荷。
电力负荷的计算可以为电力系统设备的选择以及线路的布置提供依据，能够确保电力系统设备安全运行，保证电力供应的正常运转，服务人民生活以及国家经济建设。
通常对10KV供配电系统进行负荷计算时，都要涉及对供配电线路上电气设备的用电负荷计算以及包含电气设备的用户组的负荷计算。
1 电力负荷的分级通常依据电力负荷对人民生活以及工厂生产的重要性来将电力负荷分为三个级别，具体如下：一级负荷：最高级别负荷，定义依据为该负荷的中断将造成人员伤亡，另外还会对国家的政治、经济造成重大损失，影响具有重要政治意义与经济意义的关键性单位的正常工作，例如交通枢纽、通信枢纽等。
在供电要求中强调保持持续不间断供电的负荷，假如中断将发生中毒、爆炸等严重事故时。
二级负荷：次一级别负荷，定义依据为该负荷的中断将造成较大的经济、政治损失，比如产品报废、影响较重要单位的连续运转，或者引起人员较多的场所秩序混乱的情况。
三级负荷：其余不包含在一级负荷以及二级负荷情况之内的负荷种类。
电力负荷的分级有利于供配电管理单位针对不同级别负荷确定不同的供配电方案以及电气设备保护方案，确保重点场所、重点设备以及重点科研、外交、经济等单位的顺利运行。
2 10KV供配电系统电力负荷计算方法10KV供配电系统电力负荷的计算单元为系统内电气设备的电力负荷计算，然后依次上升为电气设备组负荷计算、整体系统负荷计算，对于三相电气设备组的电力负荷计算通常有需要系数法、二项式法，系统整体负荷计算的方法有逐级计算法、需要系数法、单位产品耗电量法、负荷密度法、单位用电指标法等方法。
10kV杆塔拉线的简易计算与安装(2)
电力建设
第卷
能承受作用在电杆和导线上的水平风力 所以不设 防风拉线 ∀ 若根据地形实际情况 需设防风拉线时 可每隔 ∗ 基电杆装设 处 一般装在线路方向 的两侧 也可采用十字形安装 如图 α β 所示 ∀
线长度 才是所需钢绞线下料长度 ∀ 拉线在电杆上
的固定位置应尽量靠近横担 ∀
施工时 如地锚与电杆水平距离 α 或垂直高度
杆塔拉线的设置原则
杆塔拉线的设置原则如下 先进行实地勘 察 详细了解现场情况 尽可能考虑多种设置方案
在可能的条件下 应使线路长度最短 转角少 跨 越少 应尽量少占农田 或不占良田 拉线坑 应尽量避开塌陷及可能塌陷的地方 ∀
杆塔拉线的受力计算
拉线自重作用在拉线平面内且垂直地面 ∀ 计算 一般耐张杆拉线受力时 应考虑一侧导线断线时承 受另一侧导线的张力 计算终端杆拉线的受力时 应 考虑承受一侧全部导线的张力 ∀ 现以简单受力方式 说明拉线的计算 其受力情况如图 λ 所示 ∀
于 β 当受环境限制时 不小于 β 拉线与线路方
向应对应 角度与线路的分角线应对正 防风拉线应
与线路垂直 拉线两端应设心形环 拉线采用
钢绞线时 固定可采用直径为
ρν 的铁丝缠绕 缠
绕应整齐 紧密 其长度不小于表 λ 所示数值 ∀
镀锌钢绞线 截面Π
表 缠绕长度的最小值
上端缠绕 长度Π
中端缠绕 长度Π
与拉线棒连接处Π 下端 花缠 上端
图 α 拉线受力计算如 式
Τ ΠΠχοσΗ
式中 Τ 拉线承受力 Ν Π 导线最大张力 Ν Η 拉线与地面的夹角 ∀
图 β 拉线受力计算如 式
Τ ΠΗΠ η χοσΗ
式中 Η
η
导线最大张力作用点的高度 拉线着力点 拉线悬挂点 的高度 ∀
浅谈10 kV钢筋混凝土电杆的受力计算
浅谈10kV钢筋混凝土电杆的受力计算胡千里（百色电力有限责任公司，广西百色533000）【摘要】随着计算机运用的不断普及，一些杆塔制作厂家都已经将铁塔的受力计算进行了编程，线路设计人员只需要提供导线的型号、数量以及气象条件、代表档距、水平和垂直档距等一些技术参数，杆塔制作厂家就能提供相匹配的杆塔类型供设计人员选择。
本文主要对杆塔受力进行了分析，并且对混凝土电杆的受力计算进行了详细探讨，以期为同行提供参考。
【关键词】电力；钢筋混凝土电杆；受力计算【中图分类号】TM75【文献标识码】A【文章编号】2095-2066（2020）07-0059-020引言电力线路设计易受杆塔受力计算问题的影响,特别是钢筋混凝土电杆的受力计算。
究其原因,电力线路设计者并未充分掌握电力系统自动化与材料力学方面的技术。
为此,研究人员应在实际工作中不断强化自身技术,以10kV钢筋混凝土电杆受力计算过程为例,通过解决混凝土电杆使用量较少来提高高电压等级电力线路建设的安全性。
更高电压等级的杆型结构比较复杂,铁塔的桁架结构受力计算也确实比较烦琐,但是许多固定杆型的计算都是从事杆塔设计的专家们多次复核过的,而且还有多年成功运行的经验。
而低电压等级的电力线路,比如说10kV线路杆塔制作厂家一般来说就很少能够提供这种类型的服务。
然而,一些山区里边的10kV线路400 m以上的跨越档比比皆是。
如杆塔形式确定使用为更高电压等级,即使安全能够保证,工程量与施工难度也会增加。
也有悖于国家目前大力提倡的节能环保、低碳经济的理念,但是如果使用一般的10kV钢筋混凝土电杆的话,线路设计人员掌握一点10kV钢筋混凝土电杆的受力计算要领就显得尤为重要了。
1杆塔受力分析一般来说,对杆塔进行受力分析要考虑线路的运行情况,断线情况以及安装情况的荷载。
66kV及以下架空电力线路设计规范﹙GB50061—2010﹚第8.1.9条规定:各类杆塔的运行工况应计算下列工况的荷载:①最大风速、无冰、未断线;②覆冰、相应风速、未断线;③最低气温、无冰、无风、未断线。
10千伏水泥杆计算
10kV单回路直线电杆荷载计算实例1.本工程为单回路10kV架空配电线路工程，其中X号直线采用单回直线环型钢筋混凝土电杆（以下简称电杆），电杆高度15m，由上下两节组成，上面一节长9m，下面一节长为6m，主杆顶径为D0=190mm，底径为D H=390mm,埋深2.5m（杆型图见下图）；导线采用JKLYJ-10 1×185型架空绝缘线，安全系数K=5；假设根据该塔明细表知该基直线杆水平档距为70m，垂直档距80m。
通过计算判断应该采用什么等级的环型钢筋混凝土电杆（本计算中未考虑绝缘子的影响）。
2. 导线比载计算a）导线直重比载γ1（0,0）=qg/A×10-3 =769×9.80665÷193.43×10-3=38.99×10-3 Mpa/mb）导线覆冰比载γ2（10,0）=27.728b(b+d)/A×10-3 =27.728×10×(24.6+10) ÷193.43×10-3=49.60×10-3 Mpa/mc）导线垂直总比载γ3（10,0）=γ1（0,0）+γ2（10,0）=38.99×10-3 +49.60×10-3=88.59×10-3 Mpa/m式中：q--导线的单位长度质量，kg/km；g--重力加速度；A--导线截面，mm2；d--导线外径,mm；b--覆冰厚度,mm。
a）导线无冰风压比载Ⅰ）大风风压比载γ4（0,25）=αμS d W0 /A =0.85×1.1×24.6×252÷(1600×193.43)= 46.45×10-3 Mpa/mⅡ）安装风压比载γ4（0,10）=αμS d W0 /A =1.0×1.1×24.6×102÷(1600×193.43)= 8.74×10-3 Mpa/mb）导线覆冰风压比载γ5（10,10）=αμS（b+d ）W0 /A =1.0×1.2×（10+24.6）×102÷(1600×193.43)= 13.42×10-3 Mpa/m式中：a -- 风荷载档距系数，应根据设计基本风速查下表；μS-- 导线或地线的体型系数：线径小于17mm或覆冰时(不论线径大小)应取μS=1.2；线径大于或等于17mm，μS取1.1；W0-- 基准风压标准值，kN/m2，应根据基准高度的风速V(m/s)计算。
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10kV 电杆校验计算说明书一、工程概况本工程为10kV 3回架空电力线路工程，采用单杆直线电杆，电杆高度15m ，由上下两节组成，上面一节长9m ，下面一节长为6m ，埋深2m ，导线采用JKLGYJ-185/10型，档距为70m ，主杆顶径为0190D mm =，底径为390H D mm =,壁厚为50mm 。
杆柱混凝土为C30级，钢筋采用φ12的Ⅰ级光圆钢筋。
二、结构计算依据（1）《输电杆塔及基础设计》（陈祥和、刘在国） （2）《架空输电线路设计》（孟遂民、孔伟） （3）《66kV 及以下架空电力线路设计规范》（GB50061-2010）三、结构荷载取值1. 导线的计算参数JKLGYJ-185/10型导线的截面面积：210.93mm 2，单位质量 1016.37kg/km2. 导线无冰风压综合比载：3147.210a/m d MP γ-=⨯； 3. 导线垂直综合比载：3492.4710a/m d MP γ-=⨯；四、结构静力计算分析1、荷载分析（1）运行情况：直线杆塔第一种荷载组合情况为最大设计风速、无冰、未断线。
a 、导线重力：-3147.210210.9370696.9D D D G A L N γ==⨯⨯⨯=b 、导线风压：3492.4710210.93701365.3D D D P A L N γ-==⨯⨯⨯=(2) 断线情况：断一根导线的荷载组合情况为无冰、无风。
导线重力：未断导线相： s =0.7μ 断上导线相： '1348.452D D D A LG N γ==断线张力：JKLGYJ-185/10型导线计算拉断力为 45020P T N =, 故导线最大使用张力为 max 45020180082.5P T T N K === 导线最大使用张力百分比为35％，则 max 35%180080.356302.8D T T N =⋅=⨯=（3）安装情况Ⅰ：起吊上导线，荷载组合情况为有相应风，无冰。
导线重力： 696.9D G N =导线风压： 3104108.89210210.9370131.3D D D P A L N γ-==⨯⨯⨯=（）（）挂上导线时，导线越过下横担须向外拉开，其拉力2T 与水平线的夹角为20°，并假设上下横担间导线水平拉开1.3m 。
0x =∑，则°12cos 20T =， 得121.14T T =y=0∑，则°12sin 20D G T =+得 1221.58(696.90.342)1223.40.60.9T T T =⨯+=+ 联立上面两式可得22265.6T N =, 121.14 1.142265.62582.7T T N ==⨯=1T 引起的垂直荷载1T G 和横向荷载1T P 为：10.92582.71471.21.58T G N =⨯= 11.32582.721251.58T P N =⨯= 1()200 1.1(696.91471.2)3002002884.9DT F G K G G G N =+++=⨯+++=∑110 1.12125131.32468.8T D P KPP N =+=⨯+=∑（）（4）安装情况Ⅱ：起吊下导线。
正在起吊下导线时下横担处的总重力为：200 1.1696.93002001266.6DF G KGG N =++=⨯++=∑（5）杆身风压计算根据已知条件：风压高度变化系数取z =1μ,构件体形系数取s =0.7μ，杆塔风荷载调整系数取z =1β。
1）正常情况大风时上横担处单位长度杆身风压为：1000.2310.231()(390190)190193.11515H D D D D mm =⨯-+=⨯-+=20100.190.193301.00.7175.4/2 1.6z s z f P A W N m μμβ+==⨯⨯⨯⨯=中横担处单位长度杆身风压为：2001.1 1.1()(390190)190204.71515H D D D D mm =⨯-+=⨯-+= 20200.1930.205301.00.7178.4/2 1.6z s z f P A W N m μμβ+==⨯⨯⨯⨯=下横担处单位长度杆身风压为：3002.91 2.91()(390190)190228.81515H D D D D mm =⨯-+=⨯-+= 20300.2050.229301.00.7 1.085.4/2 1.6z s z f P A W N m μμβ+==⨯⨯⨯⨯=电杆接头处单位长度杆身风压为：40099()(390190)1903101515H D D D D mm =⨯-+=⨯-+= 20400.2290.31301.00.71106.1/2 1.6z s z f P A W N m μμβ+==⨯⨯⨯⨯=地面处单位长度杆身风压为：5001313()(390190)190363.31515H D D D D mm =⨯-+=⨯-+= 20500.310.363301.00.71132.5/2 1.6z s z f P A W N m μμβ+==⨯⨯⨯⨯=2）安装情况上横担处单位长度杆身风压为：2'0100.190.193101.00.718.4/2 1.6z s z f P A W N m μμβ+==⨯⨯⨯⨯=中横担处单位长度杆身风压为：2'0200.1930.205101.00.718.7/2 1.6z s z f P A W N m μμβ+==⨯⨯⨯⨯=下横担处单位长度杆身风压为：2'0300.2050.229101.00.719.5/2 1.6z s z f P A W N m μμβ+==⨯⨯⨯⨯=电杆接头处单位长度杆身风压为：2'0400.2290.31101.00.7111.8/2 1.6z s z f P A W N m μμβ+==⨯⨯⨯⨯=地面处单位长度杆身风压为：2'0500.310.363101.00.7114.7/2 1.6z s z f P A W N m μμβ+==⨯⨯⨯⨯=2、正常情况下的弯矩计算（1）运行情况（大风）杆头荷载如下图（a ）所示，截面1、2、3、4、5处的弯矩为：21 1.1575.40.450.23 2.06M N m =⨯⨯⨯=⋅22 1.15(1365.30.9278.40.45 1.13)2878.0M N m =⨯⨯⨯+⨯⨯=⋅32696.9(0.5250.8750.475)1.151365.3(1.8920.9914)10170.785.40.45 2.12M N m⎡⎤⨯--+⎢⎥=⨯⨯⨯+⨯=⋅⎢⎥⎢⎥+⨯⨯⎣⎦ 42696.9(0.5250.8750.475)1.151365.3(8.7727.874 6.883)98399.2106.10.459M N m⎡⎤⨯--⎢⎥=⨯+⨯⨯+⨯+⨯=⋅⎢⎥⎢⎥+⨯⨯⎣⎦52696.9(0.5250.8750.475)1.151365.3(12.77211.87410.883)153759.3132.50.4513M N m ⎡⎤⨯--⎢⎥=⨯+⨯⨯+⨯+⨯=⋅⎢⎥⎢⎥+⨯⨯⎣⎦大风情况电杆弯矩示意图运行情况(a)断线情况(b)安装情况Ⅰ(c)安装情况Ⅱ(d)（2）断上导线情况因为断上导线对杆身产生的弯矩比断下导线要大得多（即断上导线起控制作用），故只计算断上导线时杆柱的弯矩。
首先计算断导线时的设计荷载， 断导线张力为：1.46302.88823.9D T N =⨯=横担转动后断线张力为：0.80.88823.97059.14D D T T N ∆==⨯=嵌固点处的弯矩为：[][]41' 1.15+'a 1.150.7517059.148.77(348.45+300)0.553769.1C D D F M K T h G G N mϕ=∆+=⨯⨯⨯⨯+⨯=⋅（）据配筋图可知电杆通常布置竖向钢筋12φ12，电杆采用C30级混凝土，216.5/cm f N mm =，c A =π2222221() 3.14(195145)53380r r mm -=⨯-=，21357.2s A mm =,2195r mm =，1145r mm =，170s r mm =，2210/y f N mm =,2101357.2=0.1960.3216.55338022101357.2y s cm y s f A f A f A ϕα⨯===≤+⨯+⨯⨯π °sin =sin 0.196180=0.58ϕ⨯（）所配钢筋能承担的弯矩为：12csin 1951450.582)(16.55338022101357.2170)45556.7822 3.14cm y s s r r M f A f A r N m ϕ++=+=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=•（π故电杆配筋能满足电杆断上导线在嵌固点处产生的弯矩要求，但不能满足大风情况电杆的弯矩要求。
（3）电杆在安装导线时的强度验算根据导线安装情况时引起的荷载对杆柱进行强度验算，即检查杆柱在安装荷载作用下各处弯矩是否满足配筋的抵抗弯矩，安装导线时杆头设计荷载如图（c ）、（d ）所示。
Ⅰ、安装上导线时各处的弯矩为：21(2884.90.5696.90.58.40.50.23)0.91749.3M N m =⨯-⨯+⨯⨯⨯=•'2202(5285.30.51398.30.56387.20.91696.80.90.5 1.13)0.98301.48M P N m=⨯-⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯=•'23035285.30.51398.30.56387.2 1.891696.8(1.8920.994)0.5 2.120.926830.84M P N m=〈⨯-⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯〉⨯=•Ⅱ、安装下导线时各处的弯矩为：'21010.50.230.90.17M P N m =⨯⨯⨯=•'2202(1696.80.90.5 1.13)0.91531.88M P N m =⨯+⨯⨯⨯=•'2303(2038.131398.3)0.5251398.3(0.8750.475)1696.8(1.8920.994)0.5 2.120.910442.06M P N m=〈-⨯-⨯++⨯⨯+⨯+⨯⨯〉⨯=•安装时产生的最大弯矩11749.3M N m =•，28301.48M N m =•，326830.84M N m =• （4）电杆正常情况运行的裂缝宽度验算结合实际情况知，电杆配筋图的嵌固点处配置12φ12光面Ⅰ级钢筋，采用φ4Ⅰ级螺旋钢筋，螺距为S=50mm 。