PKPM平面不规则结构
pkpm 问题汇总
2010年6月第二周结构技术问题汇总1、SATWE弹性挠度计算中是否考虑了中梁刚度放大系数？答：未考虑。
施工图中长期挠度可以选择是否考虑，但对混凝土梁挠度结果影响不大。
2、平面不规则结构，SATWE计算到第二步停止答：主要是选用VSS求解器导致的，该求解器不能取过多振型。
可使用模拟一+LDLT计算。
模拟三程序强制使用VSS求解，也不能使用模拟三。
3、异形柱截面尺寸位置保持不变，使用不同的布置方式（改变角度等），异形柱配筋计算结果差别大答：SATWE对PMCAD的建模数据进行重新整理，对异形柱，SATWE以腹板形心作为计算定位点。
对PMCAD中对称布置的异形柱，要保证两对称柱子的腹板同时沿竖向或横向，此时生成的计算简图一致，配筋也对称。
4、混凝土箱型截面施工图出不了？梁截面为箱型，而平法表示却为矩形，截面配筋也是矩形？答：梁施工图中无该类型处理。
但SATWE计算是正确的。
5、不计算地震作用时，没有剪力墙轴压比输出，如何查看？答：将本工程拷贝到另一文件夹中，此时选择计算地震作用，烈度可以随便选，该模型计算的墙轴压比可供设计。
6、筏板标高与上部结构什么关系？答：08版基础CAD与上部PMCAD中使用同一标高，即坐标系一致，两者关联，所以在进行基础设计时要保证上部标高符合实际。
05版基础与上部标高是独立的，设置相对正负0的标高就可以。
7、有无地下室，其计算的上部结构位移差别较大？答：因为该模型地下室层数多，共4层，取的地下室约束 m值为3，较小，这样计算的地上部分位移要大一些。
可将m值取10或直接设为-4，即嵌固，这样有无地下室计算的位移是很接近的。
8、2层的底部框架结构，非抗震，砌体结构辅助设计计算通过了没问题，但是底框-抗震墙结构三维分析，计算参数中选不计算水平地震力，生成SATWE数据文件及数据检查无错误，但是到第2步SATWE内力及配筋计算却出错！请问是什么原因？答：底框结构的楼层地震剪力在“砌体结构辅助设计”中已经计算完毕，SATWE中不再计算。
(完整word版)PKPM参数(超详细)解析
一、总信息1、水平力与整体坐标夹角:该参数为地震力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。
抗规》5.1.1 条和《高规》4.3.2 条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算”.如果地震沿着不同方向作用,结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为“最不利地震作用方向”。
这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关,对结构可能会造成最不利的影响，在这个方向地震作用下,结构的变形及部分结构构件内力可能会达到最大. SATWE 可以自动计算出这个最不利方向角，并在WZQ。
OUT 文件中输出。
如果该角度绝对值大于15 度，建议用户按此方向角重新计算地震力，以体现最不利地震作用方向的影响。
一般并不建议用户修改该参数，原因有三：①考虑该角度后,输出结果的整个图形会旋转一个角度,会给识图带来不便；②构件的配筋应按“考虑该角度"和“不考虑该角度”两次的计算结果做包络设计；③旋转后的方向并不一定是用户所希望的风荷载作用方向.综上所述，建议用户将“最不利地震作用方向角"填到“斜交抗侧力构件夹角”栏,这样程序可以自动按最不利工况进行包络设计。
水平力与整体坐标夹角与地震信息栏中斜交抗侧力构件附加地震角度的区别是：水平力不仅改变地震力而且同时改变风荷载的作用方向；而斜交抗侧力仅改变地震力方向（增加一组或多组地震组合),是按《抗规》5.1.1 条2 款执行的。
对于计算结果，水平力需用户根据输入的角度不同分两个计算工程目录，人为比较两次计算结果,取不利情况进行配筋包络设计等;而｛斜交抗侧力}程序可自动考虑每一方向地震作用下构件内力的组合，可直接用于配筋设计,不需要人为判断。
只有在风荷载起控制作用时，现有的坐标下风荷载不能起到控制结构的最大受力状态，此时填写一个角度（逆时针为正，顺时针为负)，让坐标系发生变化，使风荷载在新的坐标系下（如何计算出风荷载产生的内力最大值的角度值？)，能起控制作用（控制结构的最大受力状态），改变参数后,地震作用和风荷载的方向(说明两者方向是一致）将同时改变，但地震作用方向已经不是最不利的方向了,故需要在附加地震作用方向上输入一个相反的角度，使地震作用方向应按原坐标系计算，使地震力最大;如不需要改变风荷载的方向，只需考虑其它角度的地震作用时，则无需改变“水平力与整体坐标的夹角”，只增加附加地震作用方向即可。
PKPM结构软件若干常见问题剖析
PKPM结构软件若干常见问题剖析第一章建模系统基本概念系统讲解PMCAD建模软件的主要特性：节点、轴线与网格基本概念，基本构件分类和布置原理，楼层的竖向变化机理，特殊构件的定位和布置方式，楼层之间的连接定位和模型检查，楼板生成机制和布置技巧，各类荷载定义和导算方法等。
1、平面布置要点：轴线网格的基本特性；基本构件的主要性能。
2、楼层之间的定位连接：楼层组装05版与08版的异同，及使用过程中的注意事项；广义层的概念及应用要点；05版与08版构件连接关系的确定原则；05版与08版节点上下层传递的具体原则及注意事项；PMCAD08版如何应用自动检查功能。
3、楼板：05版与08版楼板形成方式的改变；生成楼板的几个常见问题。
4、荷载：楼面恒活的取值方向；新增四种梁、墙荷载类型的应用；PMCAD的导荷方式与原则；导荷结果的查看与使用；PM传基础荷载的原则。
第二章活荷载介绍软件如何按照规范的各种要求考虑楼面梁活荷载折减原则，柱、墙、基础的活荷载按楼层数精确计算折减功能，地震作用计算时活荷载质量折减参数取法，活荷载的不利布置计算及互斥活载应用方法等。
1、活荷载折减：05与08版活荷载折减的具体原则及异同对照；JCCAD中基础活荷载折减方式05与08版的异同对照；2、活荷载质量折减系数3、活荷载不利布置：空间计算软件SATWE、TAT、PMSAP对于活荷载不利布置计算的原则与常见问题；PK二维计算软件对于活荷载不利布置计算的原则。
4、相容活荷载和互斥活荷载：PK二维计算中的互斥活荷载的定义与应用。
第三章风荷载风的基本概念简介，风荷载的计算参数取值，风荷载的分配及查改，多塔结构和连体结构风荷载的计算方法，详细说明全新设计的特殊风荷载设计模式如何应用于复杂体型结构。
1、风荷载的计算：基本风压影响因素；风振系数的计算方法与影响因素；迎风面积的计算；体型系数的确定方法；风荷载的作用点及起算位置如何确定；风荷载的分配原则与查改方法；多塔结构风荷载的计算；2、特殊风荷载的计算：05版与08版软件对特殊风荷载的计算有何异同；3、风荷载计算的常见问题：迎风面的高度确定时，易出现的问题；广义层输入的错层结构在计算风荷载时有哪些注意事项；荷载分配的常见问题。
如何定义PKPM中的参数
如何定义PKPM中的参数PMCAD模块是后续模块TAT-8、TAT、SAT-8、SATWE、JCCAD的基础，因此其数据的准确程度将直接影响到后续模块数据、计算的准确度。
它数据检查提出的问题应消除，不应带入后续模块。
需要定义的设计参数不多也比较简单，要在后序模块里检查是否已准确的转入。
一、楼层组装设计参数<1>、总信息：1、结构体系：按结构布臵的实际状况确定。
共分：框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、板柱剪力墙结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砖混底框结构、共9种类型。
确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数。
进入后续模块尚需调整。
2、结构主材：钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土。
共3个选项：钢筋砼结构；钢与砼混合结构；有填充墙钢结构；无填充墙钢结构；砌体结构。
按含义选取，砌体结构用于底框结构。
选定结构材料及特性即选定结构设计的相关规范。
进入后续模块尚需调整。
3、结构重要性系数：共三挡：1.1、1.0、0.9。
《混规》3.2.2条。
4、底框层数：最多三层，填1或2或3。
《抗规》。
5、地下室层数：最多两层，填1或2。
6、与基础相连的最大楼层号：平地建筑填1，坡地建筑可填大于1。
7、框架梁端负弯矩调幅系数：默认值0.85。
可采用也可修改。
<2>材料信息：1、混凝土容重(kN/m3)：隐含值25。
构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。
2、钢材容重(kN/m3)：隐含值78。
可行。
3、钢结构钢材：按钢材代号填入。
代号有Q235、Q345、Q390、Q420四种。
4、钢截面净毛面积比值：默认0.85。
5、墙：5.1主要墙体材料：填烧结砖，混凝土，蒸压砖，砼砌块，根据实际情况选择。
5.2砌体容重(kN/m3)：根据荷载规范选取，默认22。
5.3墙主筋类别：按钢筋代号填入。
共HPB235、HRB335、HRB400、RRB400、冷轧带肋550五种。
pkpm参数
SATWE参数设置一：总信息1、水平力与整体坐标夹角（度）：一般为缺省。
若地震作用最大的方向大于15度则回填。
2、混凝土容重（KN/m3）：砖混结构25 KN/m3，框架结构26KN/m3。
3、刚才容重（KN/m3）：一般情况下为78.0 KN/m3（缺省值）。
4、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。
应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。
5、转换层所在层号：应按PMCAD楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5.程序不能自动识别转换层，需要人工指定。
对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。
6、嵌固端所在层号：无地下室时输入1，有地下室时输入（地下室层数+1）。
7、地下室层数：根据实际情况输入。
8、墙元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。
9、转换层指定为薄弱层：SATWE中转换层缺省不作为薄弱层，需要人工指定。
如需将转换层指定为薄弱层，可将此项打勾，则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中，如不打勾，则需要用户手动添加。
此项打勾与在“调整信息”页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。
10、所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建议选择。
在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。
11、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取，按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。
特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。
但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。
12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般为缺省勾选。
不勾选的话位移偏小。
13、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：应勾选，使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分，实现框架，短肢墙和普通强的倾覆力矩结果更合理。
14、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。
pkpm调整
高层结构设计的难点在于竖向承重构件（柱、剪力墙等）的合理布置，设计过程中主要通过对一些目标参数的控制来达到这一目的。
一、轴压比：主要为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙肢和柱均有相应限值要求。
见抗规6.3.7和6.4.6，高规 6.4.2和7.2.14及相应的条文说明。
轴压比不满足规范要求，结构的延性要求无法保证；轴压比过小，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少相应墙、柱的截面面积。
轴压比不满足规范要求时的调整方法：1、程序调整：SATWE程序不能实现。
2、结构调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。
二、剪重比：主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全。
见抗规5.2.5，高规3.3.13及相应的条文说明。
剪重比不满足规范要求，说明结构的刚度相对于水平地震剪力过小；但剪重比过分大，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少墙、柱等竖向构件的截面面积。
剪重比不满足规范要求时的调整方法：1、程序调整：当剪重比偏小但与规范限值相差不大（如剪重比达到规范限值的80％以上）时，可按下列方法之一进行调整：1）在SATWE的“调整信息”中勾选“按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力”，SATWE按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。
2）在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放大系数”中输入大于1的系数，增大地震作用，以满足剪重比要求。
3）在SATWE的“地震信息”中的“周期折减系数”中适当减小系数，增大地震作用，以满足剪重比要求。
2、结构调整：当剪重比偏小且与规范限值相差较大时，宜调整增强竖向构件，加强墙、柱等竖向构件的刚度。
三、刚重比：规范上限主要用于确定重力荷载在水平作用位移效应引起的二阶效应是否可以忽略不计。
见高规5.4.1和5.4.2及相应的条文说明。
刚重比不满足规范上限要求，说明重力二阶效应的影响较大，应该予以考虑。
PKPM七大控制指标及调整方法
PKPM七大控制指标及调整方法一、轴压比：含义：轴压比指柱组合的轴压力设计值与柱的截面面积和混凝土轴心压强强度设计值乘积之比值，u=N/（A*Fc）——抗规6.3.6作用：主要是为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙址和柱均有相应限值要去，具体详见抗规6.3.7和6.4.6，高规6.4.2和7.2.14及相应的条文说明。
轴压比不满足要求，对结构的延性没有办法满足；若轴压比过小，说明结构的经济指数指标较差，宜适当减小相应墙柱、柱的截面面积。
轴压比不满足时的调整方法：1、程序调整：SATWE程序不能实现2、人工调整：从公式出发，可以增大墙柱截面面积或提高混凝土的强度。
规范规定：柱轴压比不宜超过下表的规定;建造于Ⅳ类场地且较高的高层建筑，柱轴压比限值应适当减小:注:1.轴压比指柱组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值;对本规范规定不进行地震作用计算的结构，可取无地震作用组合的轴力设计值计算;2.表内限值适用于混凝土强度等级不高于C60的柱;当混凝土强度等级为C65-C70时，轴压比限值应降低0.05;当混凝土强度等级为C75-C80时，轴压比限值应降低0.10;3.表内限值适用于剪跨比大于2的柱;剪跨比不大于2但不小于1.5的柱，轴压比限值应降低0.05;剪跨比小于1.5的柱，轴压比限值应专门研究并采取特殊构造措施;4.沿柱全高采用井字复合箍且箍筋肢距不大于200mm、间距不大于100mm、直径不小于12mm，或沿柱全高采用复合螺旋箍、螺旋间距不大于100mm、箍筋肢距不大于200mm、直径不小于12mm，或沿柱全高采用连续复合矩形螺旋箍、螺旋净距不大于80mm、箍筋肢距不大于200mm、直径不小于10mm，轴压比限值均可增加0.10;5.在柱的截面中部附加芯柱，其中另加的纵向钢筋的总面积不少于柱截面面积的0.8%，轴压比限值可增加0.05;此项措施与注3的措施共同采用时，轴压比限值可增加0.15，但箍筋的体积配箍率仍可按轴压比增加0.10的要求确定;6.轴压比限值不应大于1.05。
PKPM结构平面施工图
目录画结构平面施工图 (2)第一节 楼板计算和配筋参数 (3)一、绘新图 (3)二、计算参数 (4)三、绘图参数 (8)四、楼板计算 (12)五、预制楼板 (18)六、画板钢筋 (20)七、钢筋表 (26)八、楼板剖面 (27)九、退出主菜单 (27)第二节 钢结构组合楼板 (28)一、组合楼板计算 (28)二、绘制施工图 (29)I画结构平面施工图执行PMCAD主菜单三、画结构面图，执行该模块时应插入S1软件锁。
对于框架结构、框剪结构、剪力墙结构的结构平面图绘制，需要由这项功能菜单作出，本菜单还完成现浇楼板的配筋计算。
对钢结构的平面图，将在STS软件的画结构平面图菜单中调用本程序。
因此，对钢结构平面图的操作，也应按照本说明。
可选取任一楼层绘制它的结构平面图，每一层绘制在一张图纸上，图纸名称为PM*.T，*为层号。
结构平面图上梁墙既可用虚线画，也可用实线画出，一般程序按实线画平面图上梁、墙，用户需用虚线画平面上梁墙时，可修改绘图参数对话框中的参数，类似这样的控制参数，均记录在CFG目录下的“用户绘图参数.MDB”文件中。
本菜单也可完成楼板的人防设计，PKPM系统的楼板人防设计应由本模块完成，如地下室顶板等。
当人防等级非0且板的人防等效荷载非0时，在板内力计算时程序自动取板等效荷载，同时按人防规范计算板的配筋。
每自然层的操作分为：（1）输入计算和画图参数；（2）计算钢筋混凝土板配筋；（3）画结构平面图。
运行文件是PM5W.DLL。
屏幕右侧的菜单主要为专业设计的内容，包括楼板计算、画预制板、楼板钢筋等内容。
下拉菜单的主要内容主要为两大类，第一类是通用的图形绘制、编辑、打印等内容，操作与PKPM通用菜单“图形编辑、打印及转换”相同，可参阅相关的操作手册。
第二类是含专业功能的四列下拉菜单，包括施工图设置、平面图标注轴线、平面图上的构件标注和构件的尺寸标注、大样详图。
与施工图其他模块的内容一致。
2第一节楼板计算和配筋参数程序显示右侧主菜单如下图所示，可用光标或键盘点取相应选择项。
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楼层位移比：几何解释
位移比 1
4
B 2r
B:垂直于地震方 向的楼面宽度
3
2 1
r：形心与转心在 垂直于地震方向 的距离
r 0.5B 1.0B 1.5B 2.0B 2.5B
楼层位移比：几何解释
控制位移比
1 . 2 时，相当于
r 0 . 50 B
控制转心与形心的距离
楼层位移比：竖向变化规律
笔者推导了规则单塔楼 偏心地震作用下的位移 在偶然 比公式 :
( ) 1
F ( )
20 LeEI 11 H GJ
2
F ( )
2
11 ( 3 ) 2 (
3
10 20 )
(0
楼面凹凸不规则、楼板不连续 结构的设计
弹性楼板6
主要用于 转换厚板
考 虑 楼 板 的 几 种 方 式
• 考虑楼板的面内刚度和面外刚度
• 采用壳单元
适用范围
• 主要用于厚板转换层、板柱体系
注意 • 普通结构中应用，会减小梁的配筋结果
楼面凹凸不规则、楼板不连续 结构的设计
弹性楼板3
通过楼面调整消除凹凸不规则或楼 板不连续，基本方法两种: • 合法：增设楼板（拉板、拉梁或阳 台板、空调设备平台板）
• 分法：设缝分割为若干规则子结构，
低矮的弱连廊采用滑支座等
结构楼面凹凸不规则、楼板不 连续的调整
• 合法：红色的拉板或蓝色的设备板
结构楼面凹凸不规则、楼板不 连续的调整
• 分法：设防震缝或滑动铰支
楼层位移比：如何进行立面控制
• 控制1/4总高处的位移比小于1.5相当于控 制顶层位移比小于(1+0.5/3.68)=1.136 • 控制1/4总高处的位移比小于1.4相当于控 制顶层位移比小于(1+0.4/3.68)=1.109 • 控制1/4总高处的位移比小于1.2相当于控 制顶层位移比小于(1+0.2/3.68)=1.054
平面不规则结构的 判断及调整
编写：黄吉锋
中国建筑科学研究院软件所
目录
1. 2. 3. 4. 平面不规则的类型 楼层位移比 结构周期比 楼面凹凸不规则、楼板不连续结构的 调整和设计 5. 结构扭转效应控制：扭转不规则结构的 调整和设计
1.平面不规则的类型
• 扭转不规则 • 凹凸不规则 • 楼板局部不连续
平面不规则的类型：扭转不规则
扭转不规则
单向偶然偏心地震作用下的位移比超过1.2
扭转特别不规则
A类高层建筑：单向偶然偏心地震作用下的位移比 超过 1.5，或者Tt/T1>0.90 B类高层建筑、混合结构、复杂高层：单向偶然偏 心地震作用下的位移比超过 1.4，或者Tt/T1>0.85
楼层位移比：计算条件
单向地震计算不计偶然偏心
位 移 比 < 1 .2
位 移 比 >=1.2
单向地震计算计入偶然偏心
双向地震计算不计入偶然偏心 单向地震计算计入偶然偏心
取不利结果判断
取不利结果判断
楼层位移比：几何解释
控制楼层的位移比 等价于控制楼层 形心与楼层转动中心的距离 r 位移比与转动中心的关系：
平均位移：墙顶、柱顶节点的最大位移与最小位 移之和除2 最大层间位移：墙、柱层间位移的最大值
平均层间位移：墙、柱层间位移的最大值与最小 值之和除2
不考虑无柱节点的位移！
楼层位移比：计算条件
是对结构整体抗扭特性的衡量，是结构 的全局指标，非局部指标。 为了保证位移比的全局意义，计算位移 比时，应采用强制刚性楼面假定 规范仅对地震作用要求位移比控制
楼层位移比：如何进行立面控制
通过考察位移比的竖向变化规律我们知道， 结构底部的位移比理论上会趋于无穷大， 控制底部楼层的位移比有时难以实行。
笔者建议，仅对于楼面标高高于结构主体 总高度1/4的楼层，才按照规范限值控制 其位移比；对于地下室以及楼面标高不高 于结构主体总高度的1/4的楼层，可以不 必控制其位移比。
弹性板
2.楼层位移比
• 基本概念 • 计算条件 • 相关参量取值
• 几何解释：位移比与形心转心的关系
• 竖向变化规律，位移比立面控制
楼层位移比：基本概念
• 楼层位移比的概念
D max D
• 楼层层间位移比的概念
max
楼层位移比：相关参量取值
最大位移：墙顶、柱顶节点的最大位移
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
采用强制刚性楼板假定后变成整体扭转振型
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
何为“第一”， “第二”， “第N” 振 型？ 有几个 “振幅零点” 就是第几阶振型
第一振型
第二振型
第三振型
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
何谓振型 的“阶”？
一 阶 振 型 实 例
连廊
防震缝
防震缝，滑动铰支
楼面凹凸不规则、楼板不连续 结构的设计
若经分、合二法调整未果，或受到客观 条件限制不能作此类调整，则须对此类 不规则结构采用更为严格的方法进行基 于性能的抗震设计，设计要点如下： 主体结构设计：中震弹性设计 考虑弹性楼板； 偶然偏心、双向地震取不利； 位移角及承载力均作小震、中震双控；
楼面凹凸不规则、楼板不连续 结构的设计
如 何 定 义 弹 性 楼 板
楼板局部 大开洞造 成的明显 的薄弱部 位应定义 弹性板
弹性板
楼面凹凸不规则、楼板不连续 结构的设计
楼板开洞较多或较复杂时应整层定义弹性板
如 何 定 义 弹 性 楼 板
弹性板
楼面凹凸不规则、楼板不连续 结构的设计
如 何 定 义 弹 性 楼 板
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
Y
T y1
T x1
X
沿结构刚度主轴方向的第一侧振周期示意
4. 楼面凹凸不规则、楼板不连 续结构的调整和设计
合法 分法 基于性能的抗震设计
– 主体结构
• 如何定义弹性板 • 关注有效质量系数
– 弱连系楼盖 – 主体结构独立工作复核 – 构造加强
结构楼面凹凸不规则、楼板不 连续的调整
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
何谓振型 的“阶”？
二 阶 振 型 实 例
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
何谓振型 的“阶”？
三 阶 振 型 实 例
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
周期比验算中所用到的周期Tt,Tx1,Ty1，均为 “第一”，不应取其余。 “第二”，“第三”，乃至于“第N”均为不可 取。 X,Y应理解为结构的刚度主轴，一般不同于 用户建模时所采用的坐标轴
结构周期比：扭转效应与周期比
• 结构扭转效应随周期比的变化曲线
周期比接近1.0时，扭 转效应出现峰值
结构周期比：扭转效应与周期比
• 周期比接近1.0时，扭转效应出现峰值，故应 使周期比尽量远离1.0 • 理论上宜控制双向周期比均满足限值:
Tt T x1 0 . 9 ( 0 . 85 ) Tt T y1 0 . 9 ( 0 . 85 )
主要用于 板柱体系
考 • 面内刚度无限大，考虑楼板的面外刚度 虑 • 采用板弯曲单元 楼 板 适用范围 的 • 面内刚度很大，又不可忽略面外刚度的结构 几 种 • 板柱体系、板柱剪力墙体系 方 式
楼面凹凸不规则、楼板不连续 结构的设计
弹性膜
考 • 考虑楼板的面内刚度，面外刚度为零 虑 • 采用平面应力膜单元 楼 板 适用范围 的 • 要考虑面内刚度，可以忽略面外刚度的结构 几 种 • 多数楼面凹凸不规则、楼板不连续、大开洞 方 结构，均可应用。 式
主要用于楼面凹凸不 规则、楼板不连续、 大开洞结构
楼板模型的使用逻辑：总结
在不采用等代杆系时，楼板可如下考虑：
• 实际运用时,可采用较松的做法,满足下式即可:
Tt max( T x 1 , T y 1 ) 0 . 9 ( 0 . 85 )
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
T t : 以扭转为主的第一周期 T x 1 : 以 X 向平动为主的第一周期 T y 1 : 以 Y 向平动为主的第一周期
结构周期比：如何选取Tt,Tx1,Ty1
• 如此看来，这个控制已经足够严格了！
3.结构周期比
• 扭转效应与周期比的关系 • 如何选取Tt,Tx1,Ty1
结构周期比：扭转效应与周期比
• 结构的地震扭转反应与两个因素有关：一 是偏心率，二是周期比。用公式表示就是：
结构相对扭转反应
偏心率
周期比
r
u
e Tt , r T l
弹性板
多塔 楼 之间 的 连廊 应 定义
楼面凹凸不规则、楼板不连续 结构的设计
刚性楼板假定
在楼板规则的多 数工程中应用！
考 虑 楼 板 的 几 种 方 式
• 面内刚度无限大，面外刚度为零
适用范围
• 楼板面内刚度足够大的工程，但板厚 较小（<150mm） 梁刚度放大 • 以此近似考虑楼板的面外刚度
平面不规则的类型：凹凸不规则
平面太狭长 凹入太多
凸出太细
平面不规则的类型：凹凸不规则
狭长平面实例
平面不规则的类型：凹凸不规则
凹 凸 不 规 则 平 面 实 例
平面不规则的类型：凹凸不规则
凹 凸 不 规 则 平 面 实 例
平面不规则的类型:楼板局部不连续
一般不规则
有效宽度Be小于典型宽度B的50%：Be<0.5B