现浇箱梁支架验算书
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段A匝道第三联现浇支架计算书编制：审核：审批：中铁二十局集团有限公司怀阳高速公路X2标项目经理部二〇一八年二月目录一、工程概况 0二、箱梁设计情况 0三、支架布设方案 (2)四、计算依据 (3)五、荷载计算取值 (4)1、恒载 (4)2、活载 (4)六、各构件受力计算 (4)1、荷载分块 (4)2、荷载计算 (5)3、支架验算 (7)（1）竹胶板验算 (7)（2）方木验算 (8)（3） I14工字钢验算 (9)（4）贝雷梁验算： (9)（5） I36工字钢验算： (12)（6）Φ529mm钢管桩计算 (14)（7） C30混凝土独立基础计算 (14)A匝道桥第三联支架计算一、工程概况本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。
桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。
桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。
桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。
本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。
二、箱梁设计情况本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。
全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。
腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。
箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。
混凝土强度为C50，工程量为569.75m³。
图1 桥位布置图图2 箱梁横断面图三、支架布设方案支架顺桥向第1跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③；第2跨设置2个边墩、2个中墩，编号①、②、③、④；第3跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③。
现浇箱梁支架验算
目录一、标准联箱梁特征 (1)二、支架布设方案 (1)三、理论计算 (2)（一）、基本计算原理及依据 (2)（二）、分析单元选取 (3)（三）、各个单元的自重荷载计算 (3)（四）、A-1单元分析计算 (5)（五）、A-2单元模板支架计算 (12)（六）、B-1单元模板支架计算 (19)（七）、B-2单元模板支架计算 (25)（八）、箱梁中横梁模板支架计算 (31)（九）、箱梁翼板下模板、支架计算 (37)（十）、箱梁中横梁加厚部分模板支架计算 (42)（十一）、侧模理论计算 (48)（十二）、贝雷支架验算 (51)四、门式支架平面布置示意图.................................................. 错误！未定义书签。
支架承载力理论计算一、标准联箱梁特征现以标准断面联支架为研究对象，箱梁顶宽26米，梁高2.2米。
梁底至原地面平均净高约11.5米。
二、支架布设方案1、门式支架布置标准联箱梁顶板投影面宽26米，其中翼板投影宽3.5米，箱梁底板宽16.87米。
为了方便计算，把箱梁纵向划分成3个区段，横向划分成3个区块，如下图所示。
门式支架采用HR重型门架，门架正面与桥梁纵轴线面平行，横桥向采用交叉拉杆连接。
分别布置如下：（1）、横梁处（C段）：横桥向采用60cm间距，顺桥向采用50cm间距。
（2）、箱梁中部一般位置（A段）：横桥向采用90cm间距，顺桥向采用100cm间距，腹板位置横桥向加密至60cm，顺桥向片间距均取100cm。
（3）、箱梁底板厚度渐变位置（B段）：横桥向采用90cm间距，顺桥向采用100cm间距，腹板位置横桥向加密至60cm，顺桥向片间距均取100cm。
（4）、悬臂翼板部位：横桥向位置90+90+90+120cm，顺桥向片间距均取100cm。
2、传力系统设置（1）、上下托设置门架上设调节杆，上安装可调顶托，下端设可调底座。
（2）、分配梁设置箱梁梁底支架顶托上设三根Φ48×3.5mm并排钢管，横桥向布置，作为分配梁；翼板部分顶托上设三根Φ48×3.5mm并排钢管，横桥向布置，作为分配梁；（3）、方木及竹胶板底模及外侧方木均采用10×10松木方，中心间距25cm，材质东北落叶松。
【2019年整理】现浇箱梁模板支架施工技术方案验算书
中环快速路工业园区段工程标段七现浇箱梁模板支架方案验算报告二○一三年十月中环快速路工业园区段工程标段七现浇箱梁模板支架方案验算报告目录一、工程概况 (1)二、编制依据 (1)三、采用的标准和规范 (1)四、支架的地基处理 (2)五、现浇箱梁碗扣支架总体设计方案 (2)六、跨U型槽匝道桥支架方案 (3)七、阳澄湖大道门洞支架设计方案 (4)八、现浇梁模板总体设计方案 (5)8.1箱梁底板底模板 (6)8.2箱梁内侧模板 (6)九、现浇箱梁荷载计算及支架验算 (6)9.1碗扣式钢管支架一般构造特性 (7)9.2满堂支架段验算 (8)9.3地基承载力验算 (20)9.4阳澄湖大道门洞验算 (21)十、验算结论和建议 (27)现浇箱梁模板支架验算书一、工程概况主线快速系统桥梁1 座，长约867m。
跨径布置新建段3*29.5+3*33+3*30 +2*30+(30.5+32.5+30)+2*30+(25.5+27+24.31)m，桥宽为25.5~36.953m，支架现浇；拼宽段3*30+3*30+4*30m，宽度8.995~3.0m。
箱梁第一联采用单箱三室斜腹板形式，桥宽标准宽度25.5，箱梁采用C50砼，采用双向预应力结构，满堂支架现浇；箱梁第二联到第七联，桥宽由25.5~28.002m；第八到十联为现状星华街高架桥左右幅拼宽处理，拼宽新建采用“结构分离、桥面系连接”的方式，箱梁采用单箱单室和单向预应力结构。
NS匝道跨径布置新建段一号桥为21.23+20m，宽度8.5m；二号桥为3*32.5+（22+31.9+22+21.918）m，宽度9.253~8.5m；利用段3*30m宽度13m。
箱梁采用单箱单室斜腹板形式，桥宽标准宽度8.5 m，箱身采用C50砼，采用单向预应力结构，支架现浇。
SN匝道跨径布置新建段(25+27+27+25)+3*27+（29+26.633+28.754）m，宽度8.5m；利用段3*30m宽度13m。
现浇箱梁支架受力检算
附件一满堂支架力学性能检算书1、编制依据⑴、建设工程大桥施工图；⑵、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）；⑶、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166－2008）；⑷、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；⑸、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；⑹、《钢结构设计规范》（GB20017-2003）；⑺、《路桥施工计算手册》---人民交通出版社；2、计算单元选择现浇箱梁共一联（三跨）箱梁箱室分布相同（单跨三室），选取中跨作为计算单元。
3、模板、支架材料3.1、支架材料支架采用碗扣式钢管脚手架，整体高度3.6~4.1m (计算时按照5m) ,宽度为17m（底板12m宽，翼缘板2.5m宽），所有钢管采用Φ48×3.5mm，性能见表3-1。
支架布置情况：跨中及翼缘板支架立杆纵横向间距为90cm×90cm，水平杆步距120cm；腹板处立杆纵横向间距采用90cm×60cm，水平杆步距120cm；箱梁横截面渐变段（距桥墩处5m范围）由于荷载较集中,立杆纵横向间距布置采用60㎝×60㎝。
时设置水平杆及剪力撑，以增加支架整体稳定性，支架高度微调通过上下顶托。
表3-1 支架钢管截面特性3.2、底模材料⑴、底模横向分配梁采用I10工字钢（16Mn）。
A=14.33cm2，I x=245cm4，W x=49cm3，E=2.06×105MPa，[σ]=200MPa, [τ]=120MPa。
⑵、底模纵向采用10×10cm方木，梁中部位间距25cm布置(腹板底部间距20cm)，渐1变段及横梁处部位间距20cm。
方木性质按照红松考虑，力学性能指标如下：E= 7.7×103MPa，[σ]=11 MPa (考虑到木质老化、露天结构等因素，系数按照规范调整为强度0.9，弹性模量0.85)。
⑶、侧模竖肋采用10×10cm 方木，间距25cm；横肋采用10×15cm方木，间距45cm。
现浇箱梁支架验算
风荷载支a 箱梁底部横桥向间距，翼板顺桥向间距0.6b 箱梁底部顺桥向间距，翼板横桥向间距0.6h 步距1.2N 查表、公式N=Φ*A*f49.0单根支架受力（KN）N ,N ,=P*a*b 28.4验算结果√/×N vs N ,√2、有风荷载单根立杆内力验算考虑冬季施工全包裹，挡风系数1.0水平风荷载（KN/m 2)W K /1*W K0.25水平风荷载作用在立杆上的集中水平力（KN)W p Wp=W K /*(b*h）0.26W L 水平力作用下产生的竖向内力（KN）W V W V =h/a*W p 0.53支架高度8m范围，步距数为8/h，迎风面产生的拉力(KN)∑W V ∑W V =8/h*W V3.53未浇筑砼时迎风面支点位置承载力（KN)N1端横梁（1.2恒载+1.4活载）*a*b 3.99未浇筑砼时迎风面跨中位置承载力（KN)N1跨中（1.2恒载+1.4活载）*a*b 4.0验算结果√/×N1支点、N1跨中 vs ∑W V √浇筑完砼背风面支点位置承载力(KN)N2端横梁∑W V =1.2恒载+8/h*WV 27.8浇筑砼时背风面跨中位置承载力（KN)N2跨中∑W V =1.2恒载+8/h*WV27.8单根在不同步距下的设计承载力（KN）N入=(h+2*0.5)/i查表Φ、公式N=Φ*A*f49.0支架根据横杆步距不同时承载力（KN）有风荷载支架验算2支架验算无风荷载支架验算支架间距（m）验算结果√/×N2支点、N2跨中 vs N √W L 水平力作用下产生的斜下向内力（KN）W X W X =√（h 2+a 2）/a*W P0.6支架高度8m范围，步距数为8/h，斜向力总合（KN）∑W X ∑W X =8/h*W X 3.9扣件抗滑系数(KN)Q C 规范取值8.0验算结果√/×Q C vs∑W X √3、立杆底部承载力验算可调底托底面面积（m 2）A 0.12*0.120.0144地基底层为15cm C20砼（KN/m 2）f 20000立杆对地面产生的强度（KN/m2）f A N ,/A(单根支架受力)1970.5验算结果√/× f vs f A ,√3、地基承载力验算地基承载面积（m 2）A 0.49*0.490.24换填砖渣顶部（KPa）fg 允许承载力200.0立杆对地基的压强（KPa）f A N ,/A 118.2验算结果√/× f vs f A ,√b 取1000mm宽度验算1000d 面板厚度15计算跨径（m）L 0.20截面抵抗矩(mm 3)W W=b*d 2/637500截面惯性距(mm 4)I I=b*d 3/12281250弹性模量(MPa)E 100001、强度验算均布荷载（KN）q q=Q m *1m 75.0计算弯矩（KN*m）M M=0.1*q*L 20.300允许弯应力（MPa）[σ] 12.0计算弯应力（MPa）σσ=M/W 8.0以弯矩验算结果√/×[σ] vs σ√支架验算验算基础验算地基验算3面板验算(均布荷载)竹胶板参数断面尺寸（mm）强度验算(均布荷梁验参数管主16.329624.49440.60.60.60.60.60.60.90.60.90.90.60.91.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.249.049.049.049.049.049.025.728.434.126.628.426.6√√√√√√0.1944（未浇）支点4.0（1.2恒载）16.8（浇筑）支点（未浇）跨中4.0（1.2恒载）25.2（浇筑）跨中承载力N N承载力支架规P220.01440.01440.01440.01440.01440.0144 2000020000200002000020000200001785.81970.52370.81844.31970.51844.3√√√√√√0.240.240.240.240.240.24200.0200.0200.0200.0200.0200.0107.1118.2142.2110.6118.2110.6√√√√√√1000100010001000100010001515151515150.200.200.200.200.200.20 375003750037500375003750037500 281250281250281250281250281250281250 10000100001000010000100001000043.875.059.445.475.045.40.1750.3000.2380.1810.3000.181梁支架安全手册P106 12.012.012.012.012.012.04.78.0 6.3 4.88.0 4.8√√√√√√。
大洲大桥异形现浇箱梁支架验算书（DOC）
大洲大桥异形现浇箱梁支架验算书（DOC）省道S304线沙县大洲大桥及接线工程B合同段大洲大桥异形现浇箱梁支架验算书1、现浇箱梁施工方案及方法现浇箱梁支架采用钢管立柱支撑贝雷片桁架体系。
立柱下与钢筋砼预制块基础用δ＝12mm钢板连接，贝雷片桁架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚1.5cm 的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。
箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板高度的1/3～2/3之间（75cm处），第二次浇筑剩余腹板及顶板砼，待箱梁砼强度达到90%设计强度，且砼龄期不小于10天，进行预应力张拉。
1.1施工工艺流程1.1.1施工程序预制C30钢筋砼垫块、地基处理→测量放样→安放钢筋砼垫块→垫块预埋钢板与钢管柱焊接→水平支撑、斜拉杆连结→支撑体系搭设→安装支座→底、外侧模安装固定→底、腹板钢筋绑扎→波纹管安装、定位→安装腹板模板、端头模板→冲洗模板→浇筑底腹板砼→安装顶模→顶板钢筋绑扎→预埋件安装→冲洗顶模板→浇筑顶板砼→穿钢绞线→养生→腹板预应力张拉→压浆→封锚→拆除支架及模板。
1.2.2施工工艺流程图对模板测量、检查修正，浇筑底腹板混凝土顶模板涂刷脱模剂，安装顶模板底模板安装、刷隔离安装侧模安装钢筋骨架、定位网、保护层垫块安装预应力制孔波纹管模板试拼、检查及修整钢筋材质检验、加工成型梁体表面检查修整模板涂刷脱模剂夹具设备检验穿预应力束支架拼装并预压测量放线、调整标高砂浆垫块预制内模板涂刷脱模剂，安装内模板及端模安装顶板钢筋、定位网、保护层垫块张拉设备检验混凝土试件制取并养生支架拆除张拉预应力束预应力钢绞线编束预应力管道通孔钢筋材质检验、加工成型砂浆垫块预制对模板测量、检查修正，灌筑顶板混凝土并养生原材料检验、确定混凝土配合比拆除内模板1.2地基处理清除搭设支架地段原地面杂物、软土及基坑积水等，采用含水量合适的素土、石灰土或碎石土分层填筑压实至设计标高；普通地段将地表整平用压路机碾压密实，必要时对原地面20cm范围做5%掺灰处理，压实度达到90%以上，再铺设15cm碎石垫层。
支架法现浇箱梁计算书(DOC)
现浇箱梁支架验算书1、现浇箱梁荷载分配分析1.1 单箱二室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱二室现浇箱梁断面图单箱二室箱梁面积叠加图1.1.1、单箱二室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)；肋、腹板荷载：q2=2.1×26=54.6(KN/m2)；横梁荷载：q3=2.1×26=54.6 (KN/m2)；翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）。
(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
(4)、混凝土浇注冲击荷载：q7 =2 kN/m2。
(5)、混凝土振捣荷载：q8=2 kN/m2。
1.2 单箱四室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱四室现浇箱梁断面图单箱四室箱梁面积叠加图1.2.1、单箱四室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)。
肋、腹板荷载：q2=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
横梁荷载：q3=1.4×26=36.4 (KN/m2)。
翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。
(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。
的木档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
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K109+010车行天桥现浇箱梁支架验算书一、编制依据（一）、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）（二）、《钢结构设计手册》（中国建筑工业出版社）（三）、公路桥涵施工技术规范（JTG/TF50—2011）（四）、K109+010车行天桥施工图纸二、结构形式现浇箱梁采用钢管支架，立柱采用Φ273壁厚6mm钢管，上下连接40×40×2cm钢板，立柱纵桥向按6.0m步距，横桥向按2m和3m 步距具体形式见支架布置示意图。
立柱平连、纵连、斜连采用型钢连接。
立柱顶部焊接40×40×1.5cm钢板，上下钢板必需整体满焊。
钢板上横桥向铺设双28a工字钢作为分配梁，工字钢上方纵桥向铺设贝雷桁片作为纵梁，在桁片上方搭设10×10木方作为横梁，间距为30cm，上方铺设竹胶板。
支架基础采用混凝土基础。
现 浇 箱 梁 支 架 纵 向 布 置 图C30砼说明：此图是第一、二孔支架结构形式，第三、四孔支架结构形式同一、二孔三、载计算（取30m一跨进行计算）（一）、梁自重自重计算取偏安全的最大截面进行验算底板块截面面积：S1=1.17+1.60=2.77m2腹板块截面面积：S2=1.15m2翼板块截面面积：S3=0.5m2取箱梁砼比重26KN/m3，则各块自重为g底=2.77×26/2.67=26.97 kPag腹=1.15×26/0.8=37.38kPag翼=0.5×26/2=3.25 kPa（二）、模板重量计算，主要包括支架、内模及侧模，以混凝土自重5%计算，则底板：26.97×5%=1.35kPa腹板：37.38×5%=1.87kPa翼板：3.25 ×5%=0.16kPa（三）、施工人员、材料等施工荷载：2.5kPa （四）、倾倒混凝土产生的冲击荷载：2.0 kPa （五）、振捣混凝土产生的荷载：2.0 kPa 荷载组合：计算强度：q=（一）+（二）+（三）+（四）+（五） 计算强度：底板：q1=(26.97+1.35+2+2+2.5)×1=34.82KN/m 腹板：q2=(37.38+1.87+2+2+2.5)×1=45.75KN/m 翼板：q3=(3.25+0.16+2+2+2.5)×1=9.91KN/m 四、 底板验算面板规格：底模采用2440mm ×122mm ×15mm 竹胶板，直接搁置于间距L=30cm 的木方上，木方为10cm ×10cm ，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算，竹胶板允许应力强度[]MPa 80=σ E=6×103 Mpa 。
材料力学性能参数及指标m 31053.75620.015162bh w -⨯=⨯==m 41072.811230.0151123bh I -⨯=⨯==m 20.0150.0151h b A =⨯=⨯=按三跨连续梁考虑弯矩：（取腹板处模板进行验算）.m 410.1020.375.74102ql M KN =⨯==强度：[]80MPa σ＜MPa 11103.750.41KN.mW M σ5max max ==⨯==- 满足强度要求 五、 木方验算木方截面尺寸10cm ×10cm 横桥向布置间距为30cm ，木材容重按8KN/m 3直接搁置在间距腹板处为45cm 、底板处为75cm 、翼板处为90cm 桁片上，按三跨连续梁考虑，安全系数取1.2 （一）、木方计算强度底板q 1=(26.97+1.35+2+2+2.5)×0.3＋8×0.1×0.1=10.53KN/m ×1.2=12.64 KN/m腹板q 2=(37.38+1.87+2+2+2.5)×0.3＋8×0.1×0.1=13.81KN/m ×1.2=16.6 KN/m翼板q 3=(3.25+0.16+2+2+2.5)×0.3＋8×0.1×0.1=3.05KN/m ×1.2=3.66 KN/m材料力学性能参数及指标m 31041.67630.163a w -⨯===m 41068.331240.1124a I -⨯=== m 20.010.10.1a a A =⨯=⨯=方木的力学性能指标按《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）中的A －3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[]10.8MPa ＝0.912＝σ⨯， MPa 108.10.9109E 33⨯=⨯⨯=按三跨连续梁考虑 1、底板.m 71.01020.7564.12102ql M KN =⨯== 强度：[]10.8MPa σ＜MPa 2.4101.670.71KN.mW M σ4max max ==⨯==- 2、腹板.m 34.01020.456.16102ql M KN =⨯== 强度：[]10.8MPa σ＜MPa 0.2101.670.34KN.mW M σ4max max ==⨯==- 3、翼板.m 30.01020.966.3102ql M KN =⨯==强度：[]10.8MPa σ＜MPa 8.1101.670.3KN.mW M σ4max max ==⨯==- （二）、木方挠度验算4000.75m 4-107.726-1033.86108.138440.7564.125384EI 45ql W 〈⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==底板 4000.75m 4-101.326-1033.86108.138440.456.165384EI 45ql W 〈⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==腹板4000.75m 4-104.636-1033.86108.138440.966.35384EI 45ql W 〈⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==翼板 挠度验算合格六、 贝雷桁片验算每片贝雷桁片惯性矩I=283000cm 4，截面模量W=3910 cm 4，允许弯矩[].m 958KN M =，允许应力[]MPa 245=σ，弹性模量E=2.0×105MPa ，桁片间距底板处为75cm ，腹板处为45cm ，翼板处为90cm 。
（一）、强度验算 安全系数取1.2底板q 1=(26.97+1.35+2+2+2.5)×0.75＋0.9KN/m=27.015KN/m ×1.2=32.42 KN/m腹板q 2=(37.38+1.87+2+2+2.5)×0.45＋0.9KN/m =21.49KN/m ×1.2=25.8 KN/m翼板q 3=(3.25+0.16+2+2+2.5)×0.9＋0.9KN/m =9.82KN/m ×1.2=11.78KN/m按三跨连续梁考虑（跨径6m ）取底板处（最大）计算958KN.m 7.116102642.32102ql M 〈=⨯==KN弯矩验算合格 强度：[]245MPa σ＜MPa 98.293910cm116.7KN.mW M σ3max max ====弯曲应力验算合格 （二）、挠度验算4006m 7-105.028-10283000111021004642.32100EI 4ql 677.0W 〈⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=挠度验算合格 七、 工字钢分配梁验算分配梁采用双28a 工字钢 材料截面特性惯性矩I=7115cm 4，截面模量W=508.2cm 3，弹性模量E=2.1×1011Pa （一）、强度计算底板q 1=(26.97+1.35+2+2+2.5)×6＋8.6KN/m=217.5KN/m ×1.2=261KN/m腹板q 2=(37.38+1.87+2+2+2.5)×6＋8.6KN/m =283.1KN/m ×1.2=339.7KN/m翼板q 3=(3.25+0.16+2+2+2.5)×6＋8.6KN/m =68.1KN/m ×1.2=81.7KN/m该结构属于超静定结构（四跨连续梁），按简支结构计算 翼板悬臂处：.m6.76231.68125.02qx 125.0M KN =⨯⨯==[]245MPa σ＜MPa 3.75101.016476.6KN.m2W M σ3-max max ==⨯==腹板处：.m9.169227.339125.02qx 125.0M KN =⨯⨯==[]245MPa σ＜MPa 167101.0164169.9KN.m2W M σ3-max max ==⨯==（二）、挠度计算4002m 3-104.78-1071158102.1384427.3395384EI 45ql W 〈⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==底板 4003m 3-104.88-1071158102.1384431.685384EI 45ql W 〈⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==翼板八、 支撑钢管验算钢管稳定验算（30根钢管）钢管外径D=273mm 内径d=261mm 壁厚=6mm作用在钢管上总荷载为：34.82×72m 2+45.75×48 m 2+9.91×120 m 2=5892KN单根钢管承载为 5892KN/30根=196.4KN钢管长度按7m 计 L=7m 956.0273/261/===D d a 钢管截面最小回转半径ma D i i y x 09.0)1(4/2=+⨯==杆件长细比 λ=L/i=7/0.09=77.8 因为λ=77.8≤80所以φ=1.02-0.55〔（λ+20）/100）2=0.49 强度验算A=0.2732∏/4-0.2612∏/4=0.005m 2[]245MPa σ＜MPa 3.39005.04.196A P σa ====钢管抗压强度验算合格 整体稳定验算[]245MPa σ＜MPa 1.80005.049.04.196A P σa ==⨯==φ九、 砼基础验算每排立柱下拟采用12m ×1m ×0.8m C25砼基础，每排立柱承载力为 196.4×5=982.5KNM P a 2.811125.982A P σ=⨯==地基承载力依据现场实际测得结果附：现浇箱梁支架主要材料数量表主要机械设备配备一览表现浇箱梁支架主要材料数量表序号名称规格单位数量备注1 支架立柱钢管273*3.5mm m 600 100根2 平联、斜联槽钢【16 m 23003 工字钢Ⅰ28 m 4804 桁片 1.5*3m m 4205 桁片 1.5*1.5m 片286 底板木方10cm*10cm m 36857 钢板15mm厚m2 329 混凝土基础C25 m3 192 预计主要机械设备配备一览表序号名称规格型号单位数量备注1 吊车QY25 台 12 发电机50KW 台 23 挖掘机DH220 台 1 临时使用4 压路机台 1 临时使用5 切割机台 16 电焊机台 27 角磨机180 台 28 风枪套 3。