卞郑线金具长度调整计算
钢绞线伸长值计算公式
钢绞线伸长值计算公式钢绞线伸长值计算(1) 依据台座具体形式及钢绞线锚固形式，计算下料长度为：下料长度L=传力柱长+钢横梁宽-1.20=85+0.60-1.20=84.4m设计图纸规定单束张拉控制力为195.3KN,则各阶段的张拉力为:初始应力0.1δcon ：0.1×195.3=19.53KNδcon ： 195.3KN1.05δcon ： 205.065KN(2)根据公式ΔL=ΡL/AypEyp，(式中:L=84.4m，Ayp=140mm2，Eyp=1.95×105N/mm2)计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：结果为：0.1δcon时: ΔL1=60mmδcon时: ΔL2=604mm1.05δcon时: ΔL3=635mm则钢绞线在控制应力时的量测伸长值:ΔL=ΔL2-ΔL1=544mm钢绞线在1.05δk时的量测伸长值:ΔL=ΔL3-ΔL1=575mm单根：总吨位/总根数×锚固长度m/2.73(或2.8)=伸长值（单位mm）偏差5～10％总吨位＝KN.M/10，钢绞线面积取140mm2，弹性模量1.95~2×105如：5根钢绞线60吨，张拉段45m，单根伸长值＝60/5×45/2.8=192.9mm7根6米120吨：120/7×6/2.8＝36.7346913根13米250吨：250/13×13/2.8＝89.2857113根21米250吨：250/21×13/2.8钢绞线的下料、编束钢绞线下料前先将钢绞线卷放在自制的放线架中，再将铁皮剪断，然后人抓住钢绞线一端，将钢绞线缓缓拉开（注意不使钢绞线产生有害变形，对有害变形的部分必须除掉），钢绞线下料用砂轮切割机切断。
钢绞线下料长度既要满足使用要求，又要防止下料过长造成浪费。
每根钢绞线的长度按下式确定：L=l+2×（l1+l2+l3+l4）式中：L—钢绞线下料长度l—孔道净长l1—工作锚长度l2—千斤顶长度l3—工作锚长度l4—张拉端外露长度，取50cm将下好的钢绞线放在工作台上，据设计编制成束。
安装工程电线长度计算(3篇)
第1篇一、引言电线是安装工程中不可或缺的组成部分，其长度计算对于整个工程的成本预算、材料采购、施工进度等方面都有着重要的影响。
本文将详细介绍安装工程电线长度计算的方法与技巧，以帮助工程人员提高工作效率，降低工程成本。
二、电线长度计算的基本原则1. 实际测量法：根据现场实际情况，使用卷尺或激光测距仪等工具进行测量，得到电线的实际长度。
2. 模拟计算法：根据设计图纸，模拟电线在空间中的走向，计算电线的理论长度。
3. 经验公式法：根据工程经验和相关规范，使用公式进行计算。
三、安装工程电线长度计算的具体方法1. 实际测量法（1）现场测量：在施工现场，按照设计图纸和施工要求，对电线走向进行实际测量。
注意测量过程中要确保测量工具的准确性，避免误差。
（2）记录数据：将测量得到的电线长度、弯曲角度、拐角数量等数据记录在案。
（3）计算总长度：将所有测量得到的电线长度相加，得到电线的总长度。
2. 模拟计算法（1）绘制线路图：根据设计图纸，绘制电线的线路图，标明电线走向、拐角、弯曲等。
（2）计算理论长度：按照线路图，根据电线的直径和弯曲角度，使用公式计算电线的理论长度。
（3）修正长度：根据实际施工情况，对理论长度进行修正，得到实际电线长度。
3. 经验公式法（1）确定电线类型：根据工程需求，选择合适的电线类型，如单芯线、多芯线、屏蔽线等。
（2）查找公式：根据电线类型和规范要求，查找相应的计算公式。
（3）计算长度：将实际工程数据代入公式，计算电线的长度。
四、电线长度计算技巧1. 合理规划线路：在施工前，根据现场实际情况，合理规划电线走向，尽量减少拐角和弯曲，降低施工难度。
2. 选择合适的电线类型：根据工程需求，选择合适的电线类型，确保电线满足工程性能要求。
3. 精确测量：在测量过程中，注意测量工具的准确性，减少误差。
4. 优化施工方案：根据电线长度计算结果，优化施工方案，提高施工效率。
5. 严格控制材料损耗：在材料采购过程中，根据电线长度计算结果，严格控制材料损耗，降低工程成本。
钢绞线伸长量的计算方法
（一）结构设计形式第五联现浇预应力箱梁采用单箱三室直腹板断面，梁高1.6m，混凝土设计标号为C50。
纵向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15L型连接器，钢绞线N1、N2、N3、N7、N8、N9采用单端张拉，N4、N5、N6采用双端张拉，横向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15P型固定P锚，钢绞线N1、N2采用单端张拉。
（二）后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式：ΔL=（1）Pp=（2）式中：ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力的平均值（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和（rad）；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）；k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
从公式（1）可以看出，钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
Ep的理论值为Ep=（1.9~1.95）×105Mpa，而将钢绞线进行检测试验，弹性模量则常出现Ep’=（1.96~2.04）×105Mpa的结果，这是由于实际的钢绞线的直径都偏粗，而进行试验时并未用真实的钢绞线面积进行计算，采用的是偏小的理论值代入公式进行计算，根据公式Ep=可知，若Ap偏小，则得到了偏大的Ep’值，虽然Ep’并非真实值，但将其与钢绞线理论面积相乘所计算出的ΔL却是符合实际的，所以要按实测值Ep’进行计算。
钢绞线长度计算
0 0.0959 0
0.0015 0.0015 0.0015
0.25 0.25 0.25
0.00503741 0.99498 0.02830581 0.97209 0.005373 0.99464
1395 1395 1395
140 140 140
AB BC 腹板N3
1.7996 8.001
1.7996 8.001
L(m)修正 L(m) Δx 切线角（度） θ (rad) k u kl+uθ e-(kl+uθ ) 控制应力Mpa 截面积mm2
腹板N1
AB BC CD
4.8192 2.8798 2.128
4.8192 2.8798 2.128
0 5.5 0
0 0.0959 0
0.0015 0.0015 0.0015
L(m)修正 L(m) Δx 切线角（度） θ (rad) k u kl+uθ e-(kl+uθ ) 控制应力Mpa 截面积mm2
腹板N1
AB BC CD
6.3859 2.8798 0.537
6.3859 2.8798 0.537
0 5.5 0
0 0.0959 0
0.0015 0.0015 0.0015
585.9 584.321 573.922
N3
585.11 579.11 12.86 55.87
68.72
137.45
长值计算
700mm2.Eg=195000MPa,每束张拉控制力为：5*1860*140*0.75=976.5KN。采用预埋波纹管成型，u=0.25,k=0.0015.按两侧张拉
钢绞线根数 每束张拉控制力KN Eg(Mpa) 终点力（KN） 平均张拉力Pp(KN) 每段伸长量mm L(mm) 总伸长量mm
改造工程线长调整计算及施工方法
改造工程线长调整计算及施工方法摘要：升高改造工程由于塔位位移，杆塔升高等原因使改造段导地线长度发生变化，而有时导地线不需更换，这就要求施工前必须精确计算导地线长度变化量，根据变化量采用合理的方法来调整线长和制定合理的施工方案才能满足调整前后导地线张力保持不变。
关键词：改造工程线长调整计算施工方法一、现有工程概况及线长调整计算随着国家建设的发展，在原输电压线路下方建设低等级的输电线路、铁路、高速公路的情况越来越频繁，这样原输电压线路与低等级的输电线路、铁路、高速公路等的垂直距离不满足设计要求，必须对原线路进行升高改造。
由于输电线路改造工程施工与一般常规线路建设施工相比，不确定因素较多，施工程序也不尽相同，施工的特殊性较多，安全隐患多，这就要求我们施工技术人员在施工准备阶段必须要对现场情况进行详细调查，收集原线路设计相关参数，制定合理的施工方案，而施工方案的制定必须知道升高改造前后导地线长度变化值的大小，因此计算改造前后线长长度变化量的大小就显得非常重要，而有的工程设计没有给出导地线调整量时，更没有给出调整方案，本人结合自己所施工几个工程的现场操作方法和经验，对升高改造工程线长变化量计算原理进行公式推导和施工方法进行归类总结。
升高改造工程有以下几种情况：采用加1基或2基直线塔，采用加1基或2基耐张塔。
对于采用增加耐张塔的导地线因必须开断，然后增加耐张串，导地线长度能够满足调整要求，线长容易调整。
当增加塔型全为直线塔时，因改造后塔位位移，塔高变化，而导地线又利用原导地线不需重新展放，如果不对原导地线长度进行调整，导致改造段导地线张力发生变化，与原设计张力不一致，因此必须对原导地线长度进行调整。
因增加1基或2基直线塔的推导原理基本一致，下面只对增加1基直线塔的线长变化量进行理论计算，根据线长变化量的计算结果并结合现场实际情况采用相应施工方案进行调整：上图2/为升高改造后的杆塔，1、2、3为改造前的杆塔，其中1、3改造前后不变，杆塔2改造后需拆除，线长调整值就是要将改造后A-B/-C曲线段长度(L/)减去改造前A-B-C曲线段长度(L)，曲线段长度由本档导地线两挂点间距离和弧垂长度两部分组成。
钢尺伸长量改正计算
钢尺伸长量改正计算一、钢尺量边工具井下用钢尺量边时所采用的工具包括有钢尺、拉力计（弹簧秤）和温度计等。
钢尺长度宜采用 30m 或 50m 的，最好整尺全长均有毫米刻划。
二、钢尺丈量边方法1、水平巷道中要丈量水平距离方法：利用经纬仪的水平视线瞄准在前后视点所挂垂球线上，用大头针在绳上标出十字丝交点，然后用钢尺丈量仪器镜上中心与大头针之间的距离，丈量时钢尺末端的整厘米对准经纬仪镜上中心，另一端加钢尺检定时的标准拉力 P两端同时读数，每条边读数三次，每读一次后移钢尺 2 ～3cm 同0时测记温度。
2、倾斜巷道中丈量倾斜距离：方法：丈量方法一水平巷道丈量基本相同。
在测水平角时候同时测量倾角。
3、丈量边长大于尺长时，先分段丈量，为此应进行定线。
图 1-5 悬空丈量边长（三） 钢尺量边改正用钢尺量得的边长，还要视具体情况加入比长、温度、拉力、垂曲及倾斜等项改正。
1、比长改正它是由钢尺比长检定而求得的,比长方法将在本节后面专门介绍.若对钢尺的整尺长作了比长检定,求得其在标准拉力p0和标准温度t0时的真实长度为LM ,而尺面的名义长度为LM(通常LM 为50m 或30m)，则整钢尺长的比长改正数为：若用此钢尺区丈量某一边长L ，则此边长L 的比长改正数为：2、温度改正M K L L -=∆0L L L M K K ∆=∆所量边长L 的温度改正数为：式中 α— 钢的线膨胀系数，即温度变化1ºС时，1m 长度钢尺的变化量； — 钢尺比长时的标准温度；t — 丈量边长L 时的钢尺温度.3、拉力改正井下量边时，应以拉立计对钢尺施加在比长时的标准拉力，所以你不必介入拉力改正。
若所加拉力p 不等于时，则需加入拉力改正：式中 E — 钢尺的弹性系数，; F — 钢尺的横断面积，以为单位。
4、垂曲改正钢尺悬空丈量边长时，尺身受自重而下垂呈悬链状而非一直线，使所测的边长大于实际边长，因此要加入垂曲改正，其符号永远为负。
桩长计算及调整
桩长计算及调整菜单名：桩长计算及调整命令名：MZCJS功能说明：计算当前桥梁所有桩基础的桩长并做调整，同时更新模型图中各桩的桩长。
操作步骤：菜单下拉选择，或者点击主工具条中的图标，弹出如下界面：此界面左侧显示为各墩台基础情况，包括钻孔编号、墩台号、桩顶力、桩径、调整值、计算桩长、桩长，其中的调整值可以手工编辑，桩顶力通过柱顶力文件加上墩柱自身重力计算获得。
右侧是钻孔资料的信息，反映钻孔的编号、孔口标高、钻孔桩号、土层的信息等以及桩长图示。
按钮的功能介绍：只计算选中的当前编号的桩长，实际桩长=计算桩长+调整值，计算完成后，用户可根据实际情况对桩长进行调整，修改调整值或直接修改实际桩长即可。
计算所有编号钻孔资料的桩长。
保存桩长计算的结果。
清除上次计算的参数和结果，重新读取模型中的相关参数。
选择后提示界面如下：参数说明：承载力提高：根据《公路桥涵地基与基础设计规范》第4.3.2条“当荷载组合Ⅱ或组合Ⅲ或组合Ⅳ或组合Ⅴ作用时,容许承载力可提高25%(荷载组合Ⅰ中如含有收缩、徐变或水浮力的荷载效应,也应同样提高);”如果取用的桩顶力符合《规范》上述要求，勾选该项。
持力层透水：主要影响桩尖土极限承载力修正系数λ，要根据桩底所在土层性质进行取舍，如果桩尖土是透水性土，则需勾选该项，如果是不透水性土，不需要勾选。
桩成孔：用以确定桩的成孔直径，程序根据《规范》取用三种钻孔形式中的最小孔径增大数值，用户可根据实际情况调整该值。
一般冲刷深度：桩尖处土的极限承载力是根据从一般冲刷线开始计算的深度计算得来。
局部冲刷深度：计算有效摩阻力起始位置。
忽略深度：有些土层（如回填土、耕殖土等）计算中是不予考虑的，根据每个钻孔的实际情况进行选取。
桩顶埋深：摩阻计算起始位置应根据桩顶所在的位置而定，也就是桩顶在什么位置，该位置以下土的摩阻才起作用。
深度修正系数：地面土容许承载力随深度的修正系数κ2，桩尖处持力层土类按《规范》表2.1.4选用；根据桩尖处土的类型调整该参数值。
钢绞线伸长值及油表读书计算
钢绞线伸长值及油表读书计算一、张拉锚固控制力及理论伸长值计算1、钢绞线张拉锚固控制应力：бcon=0.75f pk=0.75*1860=1395Mpa，钢绞线横断面积为A=140mm2，钢绞线弹性模量E g=1.95×105MPa。
2、单根钢绞线张拉控制力P=бcon×A=1395×140/1000=195.30KN3、理论伸长值计算44.85米长台座：△L=PL/E g A=бcon L/E g=1395×4.485×104/（1.95×105）=321mm73.2米长台座：△L=PL/E g A=бcon L/E g=1395×7.32×104/（1.95×105）=524mm88.06米长台座：△L=PL/E g A=бcon L/E g=1395×8.806×104/（1.95×105）=630mm二、各阶段张拉力、油压表读数及钢绞线伸长值（见下表）1、用3号顶逐根调整初应力：2、用1号顶和2号顶进行整体张拉。
2.2.1、13m中板有9根钢绞线，则每个顶承担压力为：N=9P/2=9×195.30/2=878.85KN2.2.2、13m边板有11根钢绞线，则每个顶承担压力为：N=11P/2=11×195.30/2=1074.15KN3、各表回归方程：（油表读数单位：MPa，力值单位：KN）千斤顶号：1，油表号：102917，油表读数=-0.2661+0.0204×力值油表号：102902，油表读数=0.2429+0.0204×力值千斤顶号：2，油表号：103414，油表读数=0.0482+0.0208×力值油表号：102907，油表读数=-0.4429+0.0213×力值30T千斤顶号：油表号：1A41204，油表读数=-0.3964+0.2028×力值油表号：1A41209，油表读数=-0.5911+0.2029×力值。
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输入参数
中横担
单侧转角α/2 = 32.4096 °
两挂孔间垂直距离C =
600
mm
两挂孔间直线距离D =
600
mm
因为:单侧转角α/2= 32.4096 > 横担挂线点间倾斜角arccos(C/D)=
中间结果 所以:使用公式
①
{
α/2=arcsin((A-B)/D)+arccos(C/D) A-B=D*sin(α/2-arccos(C/D))
①
) A-B=D*sin(α/2-arccos(C/D))
最终结果
A-B=
321.581
mm 。
，即:内、外串平行挂板和调整板总长度之差
计算表 S7451S
0 arccos(C/D) (C/D)) 和调整板总长度之差
0 arccos(C/D) (C/D)) 和调整板总长度之差
最终结果
A-B=
321.581
mm 。
，即:内、外串平行挂板和调整板总长度之差
输入参数
下横担
单侧转角α/2 = 32.4096 °
两挂孔间垂直距离C =
600
mm
两挂孔间直线距离D =
600
mm
因为:单侧转角α/2= 32.4096 > 横担挂线点间倾斜角arccos(C/D)= 中间结果
中间结果 所以:使用公式
0
arccos(C/D) (C/D))
和调整板总长度之差
600
mm
两挂孔间直线距离D =
600
mm
因为:单侧转角α/2= 32.4096 > 横担挂线点间倾斜角arccos(C/D)=
中间结果 所以:使用公式
①
{
α/2=arcsin((A-B)/D)+arccos(C/D) A-B=D*sin(α/2-arccos(C/D))
最终结果
A-B= 321.581 mm ，即:内、外串平行挂板和调整板总长度之差
220kN级瓷绝缘子双联耐张串长度调整计算表
工程名称: 220kV卞墅—郑陆变送电线路工程
工程编号:
耐张塔号: N67
内侧/外 侧:
内侧
水平转角: 64.81916667
塔型(呼高): SJT433(33) 前侧/后侧: 卞墅
输入参数
上横担
单侧转角α/2 = 32.4096 °
两挂孔间垂直距离C =