轧制对3003铝箔中第二相粒子影响的研究
金属箔材轧制过程中第二相颗粒的尺寸效应研究
金属箔材轧制过程中第二相颗粒的尺寸效应研究朱远志;范伟龙;刘冉;夏程伟;李晓辉【摘要】金属箔材轧制时,箔材的厚度最小为几个微米.微米级甚至是亚微米量级尺寸的第二相颗粒都可能对基体的力学性能,甚至是箔材的表面形状造成影响.相对于基体而言,颗粒的软硬程度及其大小对轧制过程中箔材的影响是截然不同的.该文通过有限元模拟的方法研究了单个的硬质及软质第二相颗粒对箔材基体性能及形状的影响.论文中引入参量:颗粒直径/箔材厚度比(以下简称d/T).结果表明,箔轧时,相较于硬质颗粒而言,不同尺寸的软质颗粒对箔材的影响较大.第二相颗粒为软质颗粒时,应力集中程度及箔材表面变形程度随着颗粒尺寸的增大而增大,当d/T小于1/20时,第二相颗粒周边基体应力集中现象不明显;当d/T为1/20～1/5时,应力集中比较明显,箔材表面发生轻微变形;当d/T大于1/5时,基体中应力集中明显,箔材表面变形严重.第二相颗粒为硬质颗粒时,随着d/T的增加应力集中现象越不明显,基体表面几乎没有变形.%In foil rolling,the minimum thickness of metallic foils is usually several microns,while the size of the secondary particles in alloys is from several nano-meters to tens of microns.It is necessary to know the effect of hard and soft particles in different sizes on stress concentration and the shape of the foil surface in the foil rolling process.In this study,a parameter of particle diameter to foil thickness ratio has been introduced.Finite element simulation was used to investigate the effect of this parameter on the mechanical properties and the shape of the foil surface.It is found that for soft particles when the d/T is less than 1/20,the second particles result in a slight effect on stress concentration of its surrounding matrix and foil surface shape.When d/T is in 1/ 20～1/5,thestress concentration caused by the secondary particle is dramatic,and the surface shape change of foil is observed.When this ratio is over than1/5,severe stress concentration and surface shape distortion occurs.For hard particles with the increment of d/T,the second particles have nearly no effect on stress concentration of its surrounding matrix and foil surface shape.【期刊名称】《华中师范大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2017(051)006【总页数】5页(P791-795)【关键词】金属箔材;第二相颗粒;模拟;变形【作者】朱远志;范伟龙;刘冉;夏程伟;李晓辉【作者单位】北方工业大学机械与材料工程学院,北京100144;北方工业大学机械与材料工程学院,北京100144;北方工业大学机械与材料工程学院,北京100144;北方工业大学机械与材料工程学院,北京100144;北方工业大学机械与材料工程学院,北京100144【正文语种】中文【中图分类】TG335.5箔材在我国微电子、机械、医药、食品和建筑等诸多行业有非常广阔应用.箔材的生产水平可以看出一个国家的工业水平高低.金属箔材的厚度非常薄，一般为几十微米以下，有时甚至低至几微米.对于厚度如此小的箔材，轧制过程中坯料中的微小气孔、二次沉淀、夹杂物等小缺陷都可能导致材料表面质量和机械性能的恶化.同时，随着合金元素的增加，材料中可能会出现大量的第二相粒子，使得第二相对合金的影响显得更重要[1].这些颗粒可能对材料的强度或者是表面形状产生影响.而且随着这些颗粒种类、形状、尺寸、分布以及体积分数的不同，对箔材基体所产生的影响也可能不同[2-4].合金中第二相颗粒的尺寸从几十纳米到几十微米不等，其尺寸范围与箔材的厚度尺寸范围相当.因而第二相颗粒对于箔材的强度及表面质量的影响可能远大于第二相颗粒对于中厚板的影响.箔轧时，可能发生第二相颗粒周围严重的应力集中，最终导致箔材失效甚至断裂[5-6].另外在箔材的轧制过程中，较大的第二相颗粒可能对箔材表面形状产生重要影响.但到目前为止，人们并不确定多大尺寸的颗粒可能对箔材轧制产生较大影响.另外，不同性质颗粒对箔材轧制的影响也是一个值得研究的课题.多年来，人们对如何利用第二相粒子来提高金属材料的性能进行了大量研究.Levin 和Prangnell等的研究结果表明[7-8]：相对于较小的颗粒，在同一材料中较大颗粒更容易破裂.Ganguly和Mishnaevsky的研究结果表明[9-10]：在颗粒的团簇区有较大的内部应力，容易引起材料的破坏，而且颗粒聚集区域的应力集中现象随着颗粒的增大而增大.尽管第二相对基体的强化效果已研究了几十年，但对于单个颗粒对材料性能，特别是对于厚度只有几个微米的箔材性能及表面质量影响的研究并不多见.弄清箔材生产中，不同颗粒尺寸对于箔材性能及表面质量的影响，具有重要的实际意义和理论价值.本文以典型箔材，1235铝合金箔材轧制为例进行研究.利用有限元分析技术对超薄箔材轧制过程中不同尺寸的硬质(第二相颗粒硬度大于基体)与软质(第二相颗粒硬度小于基体)第二相颗粒对金属箔材基体性能及金属箔材表面形状的影响进行研究.其研究结果对材料科技人员，特别是从事箔材轧制的工程技术人员可能有较好的参考价值.根据箔材的基本形状，建立尺寸为0.04 mm×0.04 mm×0.006 mm的铝金属基体几何模型(见图1a)，第二相颗粒通常有圆形、正方形、三角形等形状，相比其他形状，球形颗粒应用较为广泛，因此本实验选择球形颗粒(见图1b)，模拟时使第二相颗粒的体心与基体厚度方向的几何中心重合(见图1c)；计算时，选取颗粒直径/箔材厚度比分别为1/20、1/5、1/2进行相应的模拟计算.本文采用的基体材料参数和第二相颗粒参数见表1[5，11-12].把相关材料属性参数分别赋予金属基体以及第二相颗粒.轧制是金属箔材在一对旋转的轧辊中间进行变形.箔材在轧辊摩擦力和正压力作用下进行变形，减薄.因此，模拟研究时，在金属箔材厚度方向施加压应力，在箔材的长度方向施加拉应力.第二相颗粒的绝对尺寸大小也许对箔材轧制来说没有太大的意义.但颗粒尺寸大小与箔材厚度的比例更能反映颗粒与箔材之间的尺寸关系.因此，本论文中引入比例因子，第二相颗粒直径/箔材厚度比，即d/T，通过计算来模拟研究和评价不同的d/T对基体箔材性能及形状的影响.本论文选用的d/T分别为：1/2，1/5和1/20. 去除第二相颗粒后，与第二相颗粒接触处基体的应力分布情况见图2.由图可知，第二相颗粒为软质颗粒时，当d/T为1/20，基体周围能看到较小的应力集中现象(见图2a)；随着d/T比例的增加，第二相颗粒周边基体的应力集中现象越来越明显，当d/T达到1/2时，应力集中现象非常严重，区域明显变大，且程度明显加深(见图2c).第二相颗粒为硬质颗粒时，当d/T为1/20，基体周围能看到较小的应力集中现象(见图2d)；随着d/T的增加，第二相颗粒周边基体的应力集中现象越来越不明显，d/T增大到1/2时，几乎没有什么应力集中现象(见图2f).第二相颗粒存在于基体内部，其内部应力的变化情况也可能影响箔材的力学性能.在不同d/T时，计算第二相颗粒内部的应力集中情况，结果如图3所示.图3表明，在第二相颗粒为软质颗粒的情况下，当d/T较小时，第二相颗粒的应力分布比较均匀(见图3a)；随着d/T数值的增加，第二相颗粒的应力分布情况趋于局部化(见图3c).在第二相颗粒为硬质颗粒的情况下，当d/T较小时，第二相颗粒的应力分布集中现象明显(见图3d)；随着d/T数值的增加，第二相颗粒的应力分布情况趋于均匀化，颗粒内部的应力集中程度减小(见图3f).第二相颗粒的存在对箔材基体的表面形状可能会产生一定的影响.本文对不同性质的第二相颗粒对箔材表面形状的影响进行了研究，研究结果见图4.图4表明，当第二相颗粒为软质颗粒时，在d/T较小时，箔轧时箔材的表面形状并不受第二相颗粒的影响(见图4a)；当d/T达到1/2时，由于第二相颗粒的存在，箔材表面的形状受到第二相颗粒的影响非常明显(见图4b).基体中与第二相颗粒接触位置变形严重.第二相颗粒为硬质颗粒时，d/T较小时，箔材表面形状基本不受第二相颗粒的影响，表面外形在箔材轧制过程中保持平直(见图4c)；继续增大d/T的数值，如达到1/2，箔材的表面形状受到第二相颗粒存在的影响仍然比较小(见图4d).对于硬质和软质颗粒的硬化效应而言，它们遵循不同的规律.若第二相颗粒为硬质颗粒时，箔材轧制过程中，当基体中位错产生运动，并与第二相颗粒相遇，运动位错将受到第二相颗粒的阻挡.这时，位错可能选择两种方式越过第二相颗粒.一种是位错线直接切割通过第二相颗粒，第二种是位错线发生弯曲，然后绕过第二相颗粒[13-15].但对于硬质颗粒而言，根据位错线与第二相颗粒作用力的公式[16]：其中，G为第二相颗粒剪切模量，b为运动位错的柏氏矢量，R为第二相颗粒的半径.由于硬质颗粒的剪切模量G很大，这时，位错切割通过第二相硬质颗粒时会遇到很大阻力[17]，而通过位错线的弯曲，绕过第二相颗粒所需的力比较小，消耗的能量会比较低.这时，位错线会选择绕过的方式，跨越第二相颗粒.由公式(1)可知，对于不同尺寸的硬质颗粒而言，那么半径较小的第二相颗粒，所需的剪切应力比较大，造成的应力集中也会更加明显，这一点和模拟结果相一致(见图3d～图3f).当第二相颗粒为软质颗粒时，其剪切模量比较低.箔材轧制过程中，相对绕过方式而言，基体中的运动位错以切割的方式越过第二相颗粒所需的力较小，消耗的能量比较低.这时，当基体中的位错与第二相颗粒相遇时，运动位错以切割的方式越过第二相颗粒这一障碍.在切割颗粒的过程中，粒子内部产生变形，出现了新的界面，界面能升高.颗粒越大，切过的界面面积越大，所需的剪切应力越大，颗粒中的应力集中现象越明显(见图3a～图3c).与颗粒相邻的基体位置的应力集中度也随着颗粒直径的增加而变得明显(见图2a～图2c).箔轧时，第二相颗粒为硬质颗粒时，位错运动是绕着第二相颗粒前行的，第二相颗粒的形状没有发生大变化.而第二相颗粒为软质颗粒时，其剪切模量小于基体，位错通过切割的方式越过第二相颗粒，这种切割方式会造成颗粒形状的变化，具体见图5.图5表明，在一次剪切应力作用下，在球形软质颗粒表面会切割出一个台阶，在第二次剪切应力条件下，又切割出另外一个台阶，多次切割后，软质颗粒会被拉长，高度方向的尺寸会降低.软质颗粒上下层的金属就易于向软质颗粒中心流动，造成软质颗粒上层和下层基体的局部变形，会在基体金属(箔材)上下表面形成类似于缩颈的变形现象，影响到箔材的表面形状.该现象在铝合金箔轧时可以看到(见图6).铝合金箔轧时，箔材中的软质夹杂物(见图6a所标示)被拉长，并形成表面凹坑(见图6d)，影响到箔材的表面质量.试验结果与模拟结果非常吻合.模拟研究了箔材轧制过程中不同大小和性质的第二相颗粒对基体的强化效应及箔材表面形状的影响，得到如下结论.1) 箔轧时，当第二相颗粒为硬质颗粒时，随着d/T的增加，第二相颗粒周边基体的应力集中现象越来越不明显；当第二相颗粒为软质颗粒时，随着d/T的增加，第二相颗粒周边基体的应力集中现象越来越明显.2) 箔轧时，当第二相颗粒为硬质颗粒时，随着d/T的增加，箔材的表面形状变化不明显，箔材的表面形状受到第二相颗粒存在的影响较小；当第二相颗粒为软质颗粒时，箔材的表面形状变化明显，随着d/T的增加，箔材表面局部变形越来越严重.【相关文献】[1] 曾周亮，宁康琪，彭北山. 高强铝合金第二相强化及其机理[J]. 冶金丛刊， 2008(4):5-7．[2] 王国承，王铁明，尚德礼，等. 超细第二相粒子强化钢铁材料的研究进展[J]. 钢铁研究学报，2007(6):5-8．[3] 张永皞，张志清，林林. 3xxx系罐身铝合金第二相及其对加工过程的影响研究进展[J]. 材料导报， 2012， 13:101-108．[4] 麻晓飞. 第二相粒子形状对晶粒长大的元胞自动机仿真的影响[J]. 热加工工艺， 2011， 22:25-28．[5] ZHU Y Z, WAN Q, LI B L, et al. 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外文翻译--锻造、轧制对OBCCTiAlNb合金微观结构的影响
锻造、轧制对OBCCTiAlNb合金微观结构的影响C.J. Boehlert*摘要：热顶锻和热叠轧对微观结构斜方晶系的的影响都会以体立方晶格(BCC)来研究TiAlNb合金。
起始材料锭的成分:Ti_25Al_25Nb(at.%),Ti_23Al_27Nb(at.%), and Ti_12Al_38Nb(at.%)对小雪茄形状的Ti25Al25Nb钢锭进行了轧制预热处理来了解其对微观结构的影响。
发现super-transus预热处理造成BCC谷物和表面边缘开裂。
锻造和轧制规程进行加热后的材料温度在932-1000°C之间，这些温度低于BCC-transus的温度在Ti23Al27Nb和Ti25Al25Nb和Ti12Al38Nbtransus之上。
相比其他两个合金，加工Ti12Al38Nb导致了一个更大尺寸的晶粒。
Ti25Al25Nb合金需要超负荷的锻造、轧制。
而彻底bccTi12Al38Nb合金表现出最好的可加工性而且需要比较小负荷的锻造、轧制。
这和合金的铝含量和o相体积分数有关。
为获取均匀微结构含有细O和BCC阶段,缺乏大型BCC谷物之前,Sub-transus处理的合金Ti2AlNb被证明是可行的技术，可能会损害机械性能。
关键词：钛合金;BCC阶段;斜方晶系的阶段1.介绍自从通过一个Ti25Al12.5Al(%)1合金运用Banerjee et al逐步发现斜方晶系，钛铝化合物包含O相(基于Ti2AlNb)已经被广泛运用于高温材料。
主要是因为它较高的强度和刚度以及他们的蠕变和抗氧化性能，最近的研究结果表明O合金主要的改进性能高于商业钛合金。
O合金性能主要依靠强烈的微观结构,因此得以广泛加工。
到目前为止,加工O合金的微观结构关系已被调查到一个有限的范围内。
大部分的热机的处理基于之前提出的方法论传统a-b钛合金和钛aluminides金属间化合物a2。
早期的合金开发工作集中在挤压、锻造, 或滚动操作电弧熔化锭。
电解铝液铸轧生产3003阴极铝箔坯料质量控制
１ ３ ０ ０ ３ 铸 轧坯料 对质 量要 求
３ ０ ０ ３ 阴极 铝 箔 坯 料 所 采用 连 续 铸 轧 方 式 生
２ ． ２ 铸轧 带坯夹渣 、气道 、纵向条纹严重 ，晶粒
度忽大忽小 ，导致在轧制铝板带箔过程 中频繁 断
产 ，无论是坯料 的内部缺 陷 ，还是 表面及外观缺
作 者简 介 ：戴
热 轧 、冷轧等多道序工艺 ，生产过程繁琐 、浪费
能 源 ，近 年 来 随 着 技 术 的进 步 ，生产 阴极 铝 箔 坯
１ ． ３ 板 卷 上 、下 表 面 晶粒 度 应 均 匀 一 致 ，且 晶粒 度等 级 为优 １ 级。
料逐 渐 利用 电解 铝 液 直接 铸轧 的短流 程 生产 工 艺 ，与传统方法相 比具有生产成 本低 、工艺流程
淀 ，以过饱 和状态保 留在 固熔体 中产生 晶内偏析
和组 织 差 异 ，导 致 晶界 附近 区域 含 锰 量 较 晶粒 内
轧制 ，因为这样 的铸轧带坯无法生产 出合格 的铝
板 带箔 产 品。
部高。
可 见 ，铸 轧法 生 产 ３ ０ ０ ３ 铝 合 金 板 坯 工 艺 开 发
３ ３ ０ ０ ３ 铸轧坯料 产生质 量缺 陷分析
ｄ ｏ ｉ ：１ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ ５ — ４ ８ ９ ８ ． ２ ０ １ ３ ． ０ １ ． １ ２
０ 前 言
３ ０ ０ ３ Ａ １ 一 Ｍｎ 铝 合 金 由于其 具 有 良好 的耐 蚀性 、
陷 ，对后续铝箔加工质量 以及铝箔腐 蚀质量均有 很大 的影 响，对铸轧板的质量有如下要求。 １ ． １ 表面应平整 、洁净 、不允许有热 带 、气道 、 夹杂 、裂纹 、腐蚀 、粘 连 、金属及非金属压入等
3003电解电容器阴极箔用铸轧铝合金研究综述
冶金冶炼M etallurgical smelting 3003电解电容器阴极箔用铸轧铝合金研究综述胡宗喜，崔军峰，陈雨楠（中铝山西新材料有限公司，山西 河津 ０４３３０４）摘 要：３００３合金因其出色的腐蚀性能和力学性能是常用的阴极箔材料。
本文着重讨论３００３铝锰合金阴极箔现有的研究现状，分析其技术难点，对比不同专利、文献，对３００３铸轧铝合金箔生产过程中的元素设计，铸轧及热处理工艺上提高性能的方法进行汇总比较，为国内生产更高质量，适应市场的３００３阴极箔产品提出意见，开拓思路。
关键词：阴极箔；３００３；铸轧；比电容中图分类号：ＴＭ５３５ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００２－５０６５（２０２１）０８－００１５－３Review on cast rolled aluminum alloy for 3003 cathode foil of electrolytic capacitorHU Zong-xi，CUI Jun-feng，CHEN Yu-nan（Ｃｈｉｎａｌｃｏ Ｓｈａｎｘｉ Ｎｅｗ Ｍａｔｅｒｉａｌ Ｃｏ．， Ｌｔｄ．， Ｈｅｊｉｎ ０４３３０４，Ｃｈｉｎａ）Abstract: ３００３ ａｌｌｏｙ ｉｓ ｃｏｍｍｏｎｌｙ ｕｓｅｄ ａｓ ｃａｔｈｏｄｅ ｆｏｉｌ ｂｅｃａｕｓｅ ｏｆ ｉｔｓ ｅｘｃｅｌｌｅｎｔ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ａｎｄ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ． Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｍａｉｎｌｙ ｄｉｓｃｕｓｓｅｓ ｔｈｅ ｃｕｒｒｅｎｔ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｓｔａｔｕｓ ｏｆ ３００３ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｍａｎｇａｎｅｓｅ ａｌｌｏｙ ｃａｔｈｏｄｅ ｆｏｉｌ ａｎｄ ａｎａｌｙｚｅｓ ｉｔｓ ｔｅｃｈｎｉｃａｌ ｄｉｆｆｉｃｕｌｔｉｅｓ． Ｔｈｒｏｕｇｈ ｔｈｅ ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｃａｓｔｉｎｇ ａｎｄ ｒｏｌｌｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ３００３ ａｌｕｍｉｎｕｍ ａｌｌｏｙ ａｎｄ ｔｈｅ ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｅｌｅｍｅｎｔｓ， ｔｈｅ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ３００３ ａｌｕｍｉｎｕｍ ａｌｌｏｙ ｗａｓ ｓｕｍｍａｒｉｚｅｄ． Ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｈｅｌｐ ｔｈｅ ｄｏｍｅｓｔｉｃ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ３００３ ｃａｔｈｏｄｅ ｆｏｉｌ ｗｉｔｈ ｈｉｇｈｅｒ ｑｕａｌｉｔｙ ａｎｄ ａｄａｐｔ ｔｏ ｔｈｅ ｍａｒｋｅｔ， ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ａｄｖａｎｃｅｓ ｓｏｍｅ ｐｒｏｐｏｓａｌｓ ａｎｄ ｐｒｏｖｉｄｅｓ ｓｏｍｅ ｖｉｅｗｐｏｉｎｔ ｆｏｒ ｉｎｄｕｓｔｒｙ．Keywords: ｃａｔｈｏｄｅ ｆｏｉｌ； ３００３； ｒｏｌｌ ｃａｓｔｉｎｇ； ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｃａｐａｃｉｔａｎｃｅ1 概述电解电容器是我国电子元器件的重要产品之一，铝电解电容器具有比电容高、体积小、重量轻及低成本的优点[1]。
冷轧变形量及退火温度对3003铝合金箔组织性能的影响
冷轧变形量及退火温度对3003铝合金箔组织性能的影响吕丹;韩颖;革义勇;雷金琴;李丽【摘要】利用常温拉伸试验结合偏光组织分析,试验研究了两种冷轧变形量制备的3003铝合金箔材组织和性能随退火温度的变化规律.并通过高温下垂试验结果分析,确定出较好的3003铝合金箔材生产工艺制度.结果表明,14.3％冷轧变形量,420℃退火1.5h,其箔材抗高温下垂性能较好.【期刊名称】《轻合金加工技术》【年(卷),期】2015(043)001【总页数】5页(P33-37)【关键词】冷轧变形量;退火温度;抗高温下垂性能;晶粒尺寸【作者】吕丹;韩颖;革义勇;雷金琴;李丽【作者单位】东北轻合金有限责任公司,黑龙江哈尔滨150060;东北轻合金有限责任公司,黑龙江哈尔滨150060;东北轻合金有限责任公司,黑龙江哈尔滨150060;东北轻合金有限责任公司,黑龙江哈尔滨150060;东北轻合金有限责任公司,黑龙江哈尔滨150060【正文语种】中文【中图分类】TE166.3减薄翅片用铝合金箔材的厚度可以在体积不变的情况下增加板翅式换热器有效换热面积，是提高换热器效率的重要途径。
但是，减薄铝合金箔材的厚度在高温真空钎焊过程中易引起塌陷、倒伏等现象。
对于3003铝合金箔材，一些铝合金生产企业和高校院所的研究工作主要集中在材料的生产工艺、钎焊性能、组织演变和析出相对再结晶的影响等［1-4］，但没有建立起翅片用铝合金箔材组织、常温力学性能与抗高温下垂性能的对应关系。
本试验旨在确定抗高温下垂性能较好的3003铝合金箔材的晶粒尺寸范围，并确定工业化大批量生产该种箔材的工艺制度。
1 试验过程1.1 试验材料3003铝合金的0.21 mm和0.18 mm两种厚度箔材，其化学成分如表1，金相组织如图1。
两种冷轧变形量的箔材由以下方法制得:一种是由9.0 mm厚度板材多道次冷轧至0.21 mm厚度箔材，对应的冷轧变形量为97.7%;一种是9.0 mm厚度板材多道次冷轧至0.21 mm厚度箔材，完全退火后再轧制到0.18 mm厚度，退火后的冷轧变形量为14.3%。
铝箔轧制工艺影响因素研究
qiyekejiyufazhan0引言铝箔凭借其可靠性，在电线电缆、食品、饮料、药品、香烟、家庭日用品等方面得到广泛应用，通常情况下，铝箔被用于包装材料、电解电容器材料及房屋、建筑、交通工具等的绝热材料，还被用于装饰的壁纸、金银线及各式各样文具印刷品等。
随着近年来食品卫生行业、轻工业、电子工业等对高质量铝箔需求的不断攀升，铝加工企业在多个环节，诸如热轧、冷轧、熔铸、中间退火、均匀化等，对铝箔轧制工艺影响因素及质量予以了控制，以保障最终铝箔产品的各项性能满足用户需求。
对于铝箔轧制工艺来说，其所面临的影响因素多种多样，主要包括铝箔坯料、轧制油、轧辊参数、板形控制。
由此可见，对铝箔轧制工艺影响因素开展研究，具有十分重要的理论与实践意义。
1铝箔轧制工艺特征铝箔轧制是一门较为特殊的压延技术。
铝箔轧制至中精轧过程中，因为产品厚度十分小，加大轧制压力，使轧辊产生弹性变形相较于被轧制材料产生塑性变形更为容易，轧辊的弹性压扁是不可忽视的，它严重影响铝箔轧制，轧制力难以发挥如同轧板材一般的功效，通常而言，铝箔轧制是在恒压力前提下的无辊缝轧制，调整铝箔厚度主要通过调整开卷张力及轧制速度来实现。
2铝箔轧制工艺影响因素及应对措施铝箔轧制生产过程中每道工序的工艺控制不合理，均会对铝箔质量造成不利影响。
铝箔轧制工艺的合理制定对于铝箔轧制生产而言至关重要。
市场对铝箔产品的要求日益严苛，使用铝箔轧制工艺的相关人员必须革新思想观念，不断开拓创新，开展好对铝箔轧制工艺影响因素的应对工作。
对于如何进一步促进铝箔轧制生产的顺利开展，可以将下述内容作为切入点。
2.1铝箔坯料影响因素及应对铝箔坯料供料主要由热轧坯料、铸轧坯料等组成，这些坯料在加工过程中存在一定差异，但均必须满足相应的质量要求，方可开展铝箔轧制生产，否则会在轧制时出现断带、针孔、板形不良等问题。
对于来料状态及其力学性能而言，质量有保障的铝箔坯料的化学成分科学合理。
结合众多生产实践，合金成分中应当严格控制氢、非金属夹杂物等的含量，尤其是硅、铁含量，铁质量与硅质量比例应当控制在一定范围内；并且对于各种供料渠道的铝箔坯料，其晶粒大小、第二相化合物数值同样应控制在合理范围内，否则会对铝箔轧制生产造成不利影响。
轧后冷却速度和模拟方式对Ti_IF钢第二相粒子析出行为的影响_商建辉
2000年3月钢 铁 研 究第2期(总第113期)March 2000Research on Iron &SteelNo.2 (Sum113)轧后冷却速度和模拟方式对Ti-IF 钢第二相粒子析出行为的影响商建辉 王先进 茹 铮 钟定忠(北京科技大学) (武汉钢铁集团公司)摘 要 通过采用新型的热模拟技术,研究了不同冷却速度和热处理方式对第二相粒子析出行为的影响。
结果表明,轧后不同的冷却速度和模拟方式对T iC 粒子的析出行为影响较大,较低的冷却速度有利于形成粗大、稀疏的T iC 粒子。
关键词 Ti-IF 钢 第二相粒子 析出 冷却速度EFFEC T OF COOLING RATE A ND SIMULATION PATTER NON PRECIP ITATING BEHAVIOR IN TI )IF STEELShan g Jianghui Wang Xiangjin Ru Zheng Zhong Din gzhong (University of Science &T echnology Beijing) (Wuhan Iron &Steel Corp.)Abstract The effect of cooling rate and simulation pattern on the precipi tating behavior has been studied using the thermo-mechanical technique.Resul ts show that the cooling rate and simu -lation pattern have important effect on the precipitating behavior of TIC particles and low cooling rate is of benefi t to a sparse dispersion of coarse TIC particlesKeywords T i-IF steel second phase particle precipitation cooling rate联系人:商建辉,副教授,北京市(100083),北京科技大学压加系1 前 言I F 钢,即无间隙原子钢,是目前深冲性能最好、级别最高的冲压用钢。
轧制工艺总结修改
关于轧制工艺与中间退火的总结一、铝箔轧制工艺的设计铝合金板带材的轧制工艺从广义上讲应包括：设备功能的选择、毛坯的选择、润滑油的选择、各道次压下率分配以及相应的轧制力、张力、速度、润滑参数、轧制参数、板型参数等。
1）在设备选择上主要包括：最大入口厚度、最小入口厚度、可轧合金、最大速度、最大最小可轧宽度、最大最小张力、测厚及厚控功能、板形检测与控制功能、润滑油系统及控制功能、轧辊直径、恒张力控制功能。
2）毛料选择主要包括：合金状态、厚度、宽度、加工形式以及满足的力学性能、板形、厚差、表面质量、内部质量、卷取条件等。
3）轧制油的选择主要包括：轧制类型、添加剂，配比以及轧制油温度等。
对于一个成熟具体的工艺参数以及路线设定，应该首先了解设备的具体功能、参数、总体设计思路，以便在工艺设计时充分利用设备的功能，具体工艺参数设定的基本依据为产品的厚度、宽度、表面质量以及其他要求。
对再加工产品主要是力学性能要求。
此外，一个成熟的工艺路线的确立，应该是不断通过在线加工的不断检验，确认毛坯的加工工艺是否合理有效，并结合轧制之后产品力学性能、化学性能、微观组织来检验、确定相关工艺的稳定性。
科学、稳定和合理的轧制工艺对于轧制铝板材产品质量的重要保障。
铝板材轧制工艺参数的选定主要集中在成品冷轧总加工率、道次分配和轧制速度的选取。
而在设备具体参数已选定的情况下，道次压下量的选择主要考虑极限压下量、轧制速度和来线板形问题了。
对铝合金板带材的轧制来讲，道次分配的次序应该先确定最终道次，然后确定第一道次，调整中间道次的设计思路。
不同状态的合金由于在力学性能等方面存在明显的差异，冷轧产品的平均道次压下量率一般都会有所不同，对于软状态的合金（例如1XXX，3XXX和8XXX系列大部分铝合金）的道次平均压下率最高可达50%左右。
因此，结合上述思路以及冷轧产品的总加工率就可初步的拟定相关合金的轧制工艺路线。
经过多年的实验论证以及长期的生产经验总结，冷轧的道次分配方法是一般先按等压下率分配，计算公式如下：ε≈[1-(h/H)1/n]×100%其中，ε表示为压下率，%H表示为坯料厚度，mmh表示为成品厚度，mmn表示为所需要轧制道次。