变换工艺总结
Shell煤气变换高水气比改低水气比工艺总结
［ 摘
要 ］ Ｓｅ 炉 制 得 的粗 煤 气 Ｃ ｈｌ ｌ Ｏ含 量 高 ，变 换 采 用 高 水 气 比工 艺 虽 然 无 甲烷 化 副 反 应 ，但 蒸 汽 消 耗 高 。河 南
丌祥 化 限 公 的 应 用 实践 证 明 ：选 用 低 水 气 比耐 硫 变 换 工 艺 可 以 获 得 很 好 的 效 果 。 Ｅ有
Ｈｉ ｈ Ｒａ ｉ ｏ ｈ ｌ Ｇ ａ ｇ ｔｏ ｆ ｒ Ｓ ｅ ｌ ｓ
ＷＡＮＧ Ｍｅｌ．Ｚ ｎｉ ＡＮ ｈｊ ｎ ｉ ｉ ＩＷｅ ｌ．Ｗ ＧＺ ｉ ｕ
（ ｅａ ａｘａｇ Ｃ ｅ ｉ ｌ ｎ ｕｔ ｏ， ｔ，Ｙｍ ７ ３ ０， ｈｎ ） Ｈ ｎ Ｃ ｉａ ｉ ａＩ ｒ
低 水气 比耐硫 变换 工艺 的特 点是 ：充分利 用 Ｓ ｅ 废锅 流 程 原 料 气 水 含 量 低 的 特 点 ，通 过 控 ｈｌ ｌ 制第一 变换 炉入 口温度 来控 制该 变换炉 变换 反应
改后 的变换 系统 投运 后获 得 了成 功 ，现将 有关情
况介绍 如下 。
的深度 ，进 而控 制床层 的热 点温 度 ，达 到在 热点
剂选 用进 口的 Ｋ —１催 化 剂 和 国 内生 产 的 Ｑ ｓ ８１ ｃ
Ｔｘｃ ｅａｏ的变换 工艺 流程 进行处 理 。该流程 的优 点 是 不会 有 甲烷化 副反应 发生 ，缺 点是蒸 汽消 耗大 （ 吨醇 在 １ ８ 以上 ） ． ５ｔ ，所用 的催 化 剂 价格 昂贵 ，
并 且 由于一段 催 化剂处 于高水 气 比和 高温 的苛刻
ｔ ａ ｂ ｎ ｒ ｔｏ ｈ ｖ ｏ ｍｅｈ ｎ ｔ ｎ ｒ ａ ｔ ｎ ｔ ｋ ｎ ｌ ｃ ｏ ｃ ｒ ｏ ａ ｉ ａ ｅ ｎ ｔ ａ ａｉ ｅ ｃｉ ａ ｉ ｇ ｐ ａ ｅ，ｂ ｔｓｅ ｍ ｏ ｓ ｍｐ ｉｎ ｉ ｇ ｏ ｏ ｕ ｔ ａ ｃ ｎ ｕ ｔ ｓｈｉｈ．Ｔｈ ｐ ｌｃ ｔｏ ｎ ｏ ｅ ａ ｐ ｉ ａｉｎ ｉ Ｈｅ ａ ｉｉｎｇ Ｃｈ ｍｉａ ｎ ｕ ｔｙ ｎ ｎ Ｋａｘ ａ ｅ ｃ ｌ Ｉ ｄ ｓｒ Ｃｏ ，Ｌｔ ｓ ｏ ｔ ａ ｏ ． ｄ ｈ ｗｓ ｈ ｔ ｌｗ ｓｅ ｍ ｔ ｃ ｒ ｏ ｒ ｔ ｓ ｉ ｒ ｃ ｓ ｗｉｈ ｕｆ ｒ ｔａ ｏ ａ ｂ ｎ ａ ｉ ｈ ｆ ｐ ｏ ｅ ｓ ｔ ｓ ｌｕ ｏ ｔ
三角函数变换的方法总结
三角函数变换的方法总结三角学中，有关求值、化简、证明以及解三角方程与解几何问题等，都经常涉及到运用三角变换的解题方法与技巧，而三角变换主要为三角恒等变换。
三角恒等变换在整个初等数学中涉及面广，是常用的解题工具，而且由于三角公式众多，方法灵活多变，若能熟练掌握三角恒等变换的技巧，不但能加深对三角公式的记忆与内在联系的理解，而且对发展数学逻辑思维能力，提高数学知识的综合运用能力都大有益处。
下面通过例题的解题说明，对三角恒等变换的解题技巧作初步的探讨研究。
（1）变换函数名对于含同角的三角函数式，通常利用同角三角函数间的基本关系式及诱导公式，通过“切割化弦”，“切割互化”，“正余互化”等途径来减少或统一所需变换的式子中函数的种类，这就是变换函数名法．它实质上是“归一”思想，通过同一和化归以有利于问题的解决或发现解题途径。
【例1】已知θ同时满足和,且a、b均不为0，求a、b的关系。
解析：已知显然有：由①×cos2θ＋②×cosθ，得：2acos2θ＋2bcosθ=0即有：acosθ＋b=0又 a≠0所以，cosθ＝－b/a ③将③代入①得：a（－a/b）2－b（－b/a）＝2a即a4＋b4＝2a2b2∴（a2－b2）2＝0即｜a｜＝｜b｜点评：本例是“化弦”方法在解有关问题时的具体运用，主要利用切割弦之间的基本关系式。
（2）变换角的形式对于含不同角的三角函数式，通常利用各种角之间的数值关系，将它们互相表示，改变原角的形式，从而运用有关的公式进行变形，这种方法主要是角的拆变．它应用广泛，方式灵活，如α可变为（α＋β）－β；2α可变为（α＋β）＋（α－β）；2α－β可变为（α－β）＋α；α／2可看作α／4的倍角；（45°＋α）可看成（90°＋2α）的半角等等。
【例2】求sin（θ＋75°）＋cos（θ＋45°）－cos（θ＋15°）的值。
解析：设θ＋15°＝α，则原式＝sin（α＋60°）＋cos （α+30°）－cosα＝（sinαcos60°＋cosαsin60°）＋（cosαcos30°－sinαsin30°）－cosα＝sinα＋cosα＋cosα－sinα－cosα＝0点评：本例选择一个适当的角为“基本量”，将其余的角变成某特殊角与这个“基本量”的和差关系，这也是角的拆变技巧之一。
新能源电源变换技术总结
新能源电源变换技术总结
新能源电源变换技术是近年来电力行业发展的重要领域。
随着环保意识的增强和能源消耗的增加，新能源电源变换技术逐渐成为电力行业的主要研究方向，以满足市场需求和可持续发展的要求。
新能源电源变换技术是指将不同类型的电源转换为适合特定用途的电源的技术。
例如，将太阳能或风能等可再生能源转化为交流电，以供电力系统使用。
新能源电源变换技术的发展，为可再生能源的利用提供了强有力的支持。
新能源电源变换技术的应用范围非常广泛。
不仅可以用于太阳能和风能等可再生能源的利用，还可以用于直流电的变换，以及交流电的变换。
此外，在电动车、航空航天、电子产品等领域，新能源电源变换技术也有着广泛的应用。
第三，新能源电源变换技术的发展趋势是向智能化、高效化、轻量化和可靠性方向发展。
随着科技的不断发展，新能源电源变换技术也在不断地升级和改进。
例如，采用数字信号处理技术，可以提高变换器的控制精度和可靠性。
采用高频开关技术，可以减小变换器的体积和重量，提高变换器的效率。
新能源电源变换技术的发展离不开政策和市场的支持。
政府部门应加大对新能源电源变换技术的投入和支持，鼓励企业加大研发投入，提高技术水平，推动新能源电源变换技术的应用和发展。
同时，市
场需求也是新能源电源变换技术发展的重要推动力，市场需求的增加将促进新能源电源变换技术的应用和发展。
新能源电源变换技术是电力行业发展的重要领域，具有广泛的应用前景和发展潜力。
在未来的发展中，新能源电源变换技术将不断地升级和改进，以适应市场需求和可持续发展的要求。
全低温变换实践总结及开车纪实
低温变换实践总结（一）第一种：反硫化反硫化原理：耐硫低变催化剂的活性组分金属硫化物在一定条件下转化为金属氧化物并放出硫化氢，从而使催化剂试活，这一现象成为反硫化。
反硫化条件：第一：汽气比高第二：低变炉进口温度高第三：原料气硫化氢含量低第四：饱和热水塔（增湿器）喷水过多第五：不正常的工艺操作判断反硫化方法：对变换系统进出口处取样分析硫化氢含量，当出口硫化氢含量大于进口硫化氢含量时，基本可以判断系统反硫化。
采取措施：第一：降低汽气比第二：降低喷水量第三：降低变换炉进口温度第四：通知造气工段适当提高原料气硫化氢含量。
第二种：蒸汽与变换系统的关系第一：蒸汽是变换系统的重要反应物。
第二：蒸汽压力应该大于变换系统压力0.3MP，若蒸汽压力低于变换系统压力，导致蒸汽无法加入变换系统，甚至会发生变换系统原料气倒入蒸汽系统的事故。
第三：合格蒸汽对变换系统极为重要。
当蒸汽带水，不饱和时会引起变换系统温度极大的波动，甚至会将水带去床层。
第四：蒸汽加入过多，汽气比过大，会发生低变反硫化作用。
汽气比经常性过大会使催化剂反硫化失活。
第五：变换系统或压缩停车时必须首先考虑切断蒸汽，防止反硫化。
第六：蒸汽切入变换系统时必须暖管，防止蒸汽带水或引发液击现象。
第七：蒸汽中的氯离子化合物对低变催化剂有极大的毒害作用。
但是实践观察，在低变保护剂前加入适当蒸汽，也是控制温度的小技巧。
第三种：预见性调节与系统动态平衡第一：保证系统平衡，包括反应物料平衡，反应热平衡，生成物料平衡等，这些随着温度，压力，空速，原料气成分，氧含量，汽气比等的变化而将平衡破坏，操作人员必须预见性的采取措施，在系统因素变化中，保持各方面的动态平衡。
第二：比如对汽气比和喷水的控制，应该注意总蒸汽含量的平衡。
第三：对温度曲线要在查阅时，及时采取措施缩小峰值，减小系统温度大幅度波动。
原始开车事故纪实整理（一）第一种：风机“气喘”事故原始开车期间，风机试车时，风机发生气喘，风机内发出击打的声音。
Shell粉煤气化低水气比耐硫变换工艺运行总结
迅 速暴涨 到 ６０ｏ 超 过设备 的设计 温度 （８ ， ０ Ｃ， ４５ｏ ｃ）
严重 威胁设 备 的安全运行 。
１ 高水气比耐硫 变换工艺的运行
１ １ 高水 气 比工 艺 的设 计思路 ． 先将 部 分气 体通 过 第一 变 换炉 ， 在一 变之 前 并
１２２ 超 温 、 ．． 高水 气 比条件 下 ， 化 剂 寿命 急剧 缩 催
摘
要： 分析 Ｓ ｅ 粉煤 气化高水气比耐硫 变换Ｘ 艺在 生产 中遇到 的频繁 超温 、 ｈｌ ｌ － 蒸汽 消耗 高、 艺冷 凝液量 大等问 工
题 ， 结 工 业 生产 中针 对 高 水 气 比 工 艺进 行 的技 改措 施 。介 绍 了低 水 气 比 耐硫 变换 工 艺在 Ｓｅ 粉 煤 气化 高 Ｃ 总 ｈｌ ｌ Ｏ煤
二、 第三变 换 炉 的 反 应 条 件 ， 证 变 换 单 元 的变 换 保
６ ｈ 的办 法提 高 水 气 比。由 此也 造 成 了床 层 阻 ０ｔ ） ／
力增 加 ， 到 ７ 达 ０～１０ ｋ ａ ０ Ｐ 。在 高温 、 高水气 比 、 高压
差 的操作条 件下 ， 化剂性 能快速 衰退 ， 催 使用寿命 急
剧缩 短 。一 变人 口温度 由开车初 期的 ２ ０～ ７ ６ ２ ０℃ ， 经过 不到 １ ０ ０ｈ的运行 和十余次 的开停 车 ， 变人 ０ 一 口温 度 已经 提升 至 ２ ５～３０ ｑ 才 能 达到 催 化剂 的 ９ ０ Ｃ
率、 满足 甲醇合成 单元 的 Ｈ Ｃ要 求 。同时通 过控 制 ／
壳牌 （ ｈｌ 粉 煤 加压 气 化 工 艺 是 一 种 先进 的 Ｓｅ ） １
反 应推 动力太 大 ， 因此 一变 催 化剂 的装 填量 必 须准
总结等效变换的概念、目的、条件和应用注意事项
总结等效变换的概念、目的、条件和应用注意事项1. 概念：总结等效变换是指将电路中的一部分元件以另一种等效的形式替代，而不改变整个电路的性能特性。
2. 目的：总结等效变换的目的是简化复杂电路的分析和设计，以便更容易理解和计算电路的行为。
3. 条件：进行总结等效变换需要确保等效替代元件的电气特性与原始电路元件的特性相同，确保变换不会改变原始电路的性能。
4. 应用注意事项：在进行总结等效变换时，需要注意以下几点：- 确保等效替代元件的电气特性与原始元件相同- 确保变换后电路的性能不受影响- 不要破坏电路的结构和功能- 需要进行准确的计算和验证5. 总结等效变换的一个常见应用是将电路中的复杂网络替换为简化的等效模型，以便更方便地进行分析和设计。
6. 将电路中的一组并联电阻替换为一个等效的总电阻，从而简化电路分析和计算。
7. 总结等效变换还可以用于简化无源网络的等效理查森模型，以便更容易地进行电路分析和计算。
8. 在进行总结等效变换时，需要特别注意被替换元件的影响范围，以确保不会改变电路的整体性能。
9. 总结等效变换的目的是通过简化电路分析和设计，提高工程师的工作效率。
10. 在进行总结等效变换时，需要对电路的特性有深入的理解，以确保等效替代的准确性和有效性。
11. 总结等效变换可以用于分析和设计各种类型的电路，包括放大器、滤波器、振荡器等。
12. 通过总结等效变换，可以将复杂的电路简化为更容易理解和计算的形式，从而加快电路设计的过程。
13. 在进行总结等效变换时，需要考虑电路的不同工作状态和特性，以确保等效替代的准确性。
14. 总结等效变换的过程中，需要综合考虑电路中各个元件的特性，以确保替代元件的准确性和适用性。
15. 为了避免误解，总结等效变换的结果需要进行验证和实际分析，以确保不会引入错误。
16. 总结等效变换也可以用于将复杂的传输线网络简化为等效的电路模型，以方便分析和设计通信系统。
17. 在进行总结等效变换时，需要考虑元件的非线性特性和频率响应，以确保等效替代的准确性和适用性。
变换汽提塔塔内件更换钛材总结
１ 次焊接完成（ 如发生意外情况没有一 次性完成 时， 在封底焊后 ， 应填充至一定的厚度以防产生裂 纹） ； 下降管焊接后 ， 要求对焊缝内外打磨齐平。
（ ４ ）焊缝焊完后 ， 应 对 焊缝 表 面 的 咬边 、 突
比例加以摸索和调整来 寻求最佳 比例； ③对激冷
水 量进 行严格 监 控 ， 尽 可 能 以工艺 优 化 和 相关 技
小氮肥
第４ ４卷
第１ １ 期
２ ０ １ ６年 １ １月
ｌ ５
行 时没有 停塔 检修 的机 会 。 冷 凝 液汽 提塔 所 处 的操 作 环 境 恶 劣 ， 塔 体 及 塔 顶冷 凝 器 、 汽 提气 管道 腐蚀 严 重 ， 在 设备 强制 检 验 中发 现 该 设 备 已 经 达 到 报 废 程 度 。按 温 度 判 断， 塔 顶冷 凝器 已无 法发 挥 作用 ； 塔底 冷凝 液泵 进
术改造来实现激冷水量 的稳定 ； ④对于渣 口砖 ， 在 充分论证其优缺点 的情况下 ， 可以对其砖型做适 当调整， 以最大限度地保护下降管及激冷环。
（ 收 到修 改稿 日期 ２ ０ １ ６ ． ０ ６ ． １ ８ ）
瘤进行修理 ， 将周 围的飞溅物清理干净 ， 并 进行 １ ０ ０ ％Ｐ Ｔ检测， 达到 Ｊ Ｂ ／ Ｔ ４ ７ ３ ０ －２ ０ ０ ５ Ｉ 级为合格。
筒 节 总长偏差 ≤１ ０ ｍｉ ｌ ｌ 。
数 ≤２ 次， 否则应上报焊接技术负责人 ， 订 出具体
返 修 方案 ， 并 编 写 专 门 的返 修 方 案后 方 能再 次 进 行返修。
（ ３ ） 手工电弧焊 打底及盖面 ； 焊条 Ｅ Ｎ ｉ Ｃ ｒ Ｍｏ 一 ３ （ ３ ． ２ ｍ ｍ） 于２ ０ ０ ｏ Ｃ下烘 干 ， 采 取直 流 正 接 ， 电 流 要低 ， 保持 在 ９ ０ —１ ３ ０ Ａ， 封 底层 的焊 接 应 确 保 焊缝 根部 焊透 ， 焊 接 中对 焊 缝 根 部 两边 的熔 化 状 况 要 多加 注意 ， 保证 焊缝 根部熔 合 良好 ， 焊层 之 间 应清 理干净 ， 确 认表 面无 缺 陷后 再 焊接第 ２层 ； 盖 面时 应注 意焊 缝 两侧 不 咬边 ， 每 道 焊缝 原则 上 应
等温变换装置运行总结
升温后 ， 添加管网蒸汽并控制汽气 比， 然后通过等 温热交换器预热后 ， 再经保护剂 罐脱 除有害杂质
后进 人等 温变 换 炉 内 进行 变 换 反 应 ， 同时 与 等 温 变换 炉 管 内的热 水 进 行 换 热 ； 出等 温 变换 炉 的变
５ ２
化
肥工业 ຫໍສະໝຸດ 第４ ０卷第 ３期
等 温 变 换装 置 运 行 总结
乞永立 ， 钱 进 华
（ １ ． 石 家庄正元塔器设备有限公 司 河北石家庄 ０ ５ ２ １ ６ ５ ；
２ ． 河北 正元化 工 工程设 计 有 限公 司 河北石 家庄
摘要
０ ５ ０ ０ ６ １ ）
针对传统 变换 炉在运行 中存在 的不足 ， 开发 了等温 变换炉 。介 绍 了等 温变换 炉的结 构、 特 点及 开发
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ Ｉ ｎ ｖ ｉ ｅ ｗ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｓ ｈ ｏ ｒ ｔ ｃ ｏ ｍｉ ｎ ｇ ｓ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｔ ｒ ａ ｄ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｌ ｓ ｈ ｉ ｔ ｆ ｃ ｏ ｎ ｖ ｅ ｔｅ ｒ ｒ ，ｔ ｈ ｅ
ｉ ｓ ｏ ｔ ｈ ｅ ｒ ｍａ ｌ ｓ ｈ ｉ ｔ ｆ ｃ ｏ ｎ ｖ ｅ ｔ ｒ ｅ ｒ ｈ ａ ｓ ｂ ｅ ｅ ｎ ｄ ｅ ｖ ｅ ｌ ｏ ｐ ｅ ｄ ．Ａ ｄ ｅ ｓ ｃ ｒ ｉ ｐ ｔ ｉ ｏ ｎ ｉ ｓ ｇ ｉ ｖ ｅ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ，ｃ ｈ ａ ｒ ａ ｃ ｔ ｅ ｒ ｉ ｓ ｔ ｉ ｃ ｓ ａ ｎ ｄ ｄ ｅ ｖ ｅ ｌ ｏ ｐ ｍｅ ｎ ｔ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｉ ｓ ｏ ｔ ｈ ｅ ｍ ａ ｒ ｌ ｓ ｈ ｉ ｔ ｆ ｃ ｏ ｎ ｖ ｅ ｔｅ ｒ ｒ ，ａ ｎ ｄ ｉ ｔ ｓ ｏ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｉ ｓ ｓ ｕ ｍｍｅ ｄ ｕ ｐ ． Ｏｎ ｅ ｉ ｓ ｏ ｔ ｈ ｅ ｍ ａ ｒ ｌ ｓ ｈ ｉ ｔ ｆ ｃ ｏ ｎ ｖ ｅ ｎ ｅ ｒ ｉ ｓ ｕ ｓ ｅ ｄ ｔ ｏ ｒ ｅ ｐ ｌ ａ ｃ ｅ ｔ ｈ ｅ ｏ ｒ ｉ ｇ ｉ ｎ ａ ｌ ｍｕ ｌ ｔ ｉ － ｓ ｔ ａ ｇ ｅ ｃ ｏ ｎ ｖ ｅ ｎ ｅ ｒ ，ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｂ ｙ ｓ ｉ ｍｐ ｌ ｉ ｆ ｙ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ
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变换工艺总结一、变换工艺生产原理(一)一氧化碳变换反应得特点1.一氧化碳变换反应得化学方程式为CO+H 2O(g) C Ｏ2+Ｈ2 (１—1)可能发生得副反应:CO ＋Ｈ２ C+ Ｈ２O (1—2)CO+3H 2 CH 4+ H 2Ｏ (1-3)2。
一氧化碳变换反应具有如下特点1)就是可逆反应,即在一氧化碳与水蒸气反应生成二氧化碳与氢气得同时,二氧化碳与氢气也会生成一氧化碳与水。
2)就是放热反应,在生成二氧化碳与氢气得同时放出热量,反应热得大小与反应温度有关。
kJ/km ol T 104.0625-101.19111.2184T --418682-6-3R ⨯⨯+=H ∆T —温度,K３)该反应就是湿基气体体积不变、干基气体体积增加得反应、 ４)反应需要在有催化剂存在得条件下进行,对反应1-1要有良好得选择性。
同时,在催化剂得作用下,一氧化碳变换反应进行所需要得能量大大降低,反应速度因此而加快。
(二)一氧化碳变换反应得化学平衡1.平衡常数:平衡常数用以衡量一定条件下可逆反应进行得限度、一氧化碳变换反应得平衡常数与反应体系中各组分得分压有关,具体计算方法如下:(1-4)由于一氧化碳变换反应就是放热,故平衡常数随温度得降低而增大。
因而降低温度有利于变换反应得进行,变换气中残余得一氧化碳含量降低。
一氧化碳变换反应就是等体积得反应,故压力低于5MPa 时,可不考虑压力对平衡常数得影响。
在变换温度范围内,平衡常数用下面简化式计算:(1-5)2.变换率与平衡变换率:变换率定义为已变换得一氧化碳得量与变换前一氧化碳得量之百分比、而反应达平衡时得变换率为平衡变换率,其值为一定操作条件下一氧化碳变换反应可能达到得最大得极限。
在工业生产中由于受到各种条件得制约,反应不可能达到平衡,故实际变换率不等于平衡变换率,通过测量反应前后气体中一氧化碳得体积百分数(干基)来计算变换率,具体表达式如下:(１－6)a—变换前气体中一氧化碳体积百分数(干基);a’—变换后气体中一氧化碳体积百分数(干基)。
由(1－５)与(１-4)式可以瞧出平衡变换率得影响因素:变换温度:降低变换体系温度,平衡常数增大,故平衡一氧化碳含量降低,平衡变换率增加。
变换压力:升高变换压力,平衡常数不变,故平衡一氧化碳含量不变,平衡变换率不变。
H2Ｏ/CO比:体系中增加H２O,即H2Ｏ/CO比高有利于反应平衡向生成氢气得方向移动,平衡变换率增加,平衡一氧化碳含量降低、但H２O／CO比过高,平衡变换率趋于平坦,经济上不合理。
原料气组成:原料气一氧化碳含量增加,二氧化碳减少,平衡变换率增加。
综上所述,生产中提高平衡变换率得措施为:降低变换温度、适当提高H２Ｏ/ＣＯ比、减少二氧化碳得含量。
(三)一氧化碳变换得反应机理一氧化碳变换反应气固相催化反应。
一氧化碳变换反应与一般气固催化反应一样,总过程由下列几个步骤连续组成:a。
反应物从气相主体扩散到固体催化剂得外表面;b。
反应物从催化剂外表面扩散到内表面;c.反应物在催化剂内表面得吸附、表面上得化学反应以与反应产物从内表面上得脱附;d.产物由催化剂得内表面扩散至催化剂得外表面;e.产物由催化剂外表面扩散至气相主体。
其中a与b步骤为外扩散过程,d与e步骤为内扩散过程,ｃ步骤为化学动力学过程。
反应过程若包括了反应气体流动状况、传质及传热等物理过程(即内外扩散过程)对催化反应速度得影响,其动力学为宏观动力学。
而在催化剂表面上进行得化学反应动力学则为本征动力学、研究表明,在一氧化碳变换得操作条件能保证气体与催化剂外表面之间得传递过程足够快,即外扩散得影响可忽略不计,以下将分别讨论内扩散与本征化学反应动力学过程、一氧化碳在催化剂表面上进行得变换反应机理,普遍认为就是按如下过程进行得:水蒸气分子被催化剂得活性表面吸附,并分解为氢与吸附态氧原子,氢进入气相,吸附态氧在催化剂表形成吸附层一氧化碳分子碰撞到氧原子吸附层而生成二氧化碳,并离开催化剂表面上述过程表示为:[K］＋H2Ｏ(g)=［K］O+H2快［Ｋ］O+CO=［K］+CＯ2慢,控制步骤［Ｋ］:催化剂活性中心[K］Ｏ:为吸附态氧(四)一氧化碳变换反应速度得影响因素一氧化碳变换反应本征动力学方程式如下:或(1—７)k:速度常数,kｍol/(kg⋅h⋅ＭPa)k‘: 速度常数,kmol／(kg⋅h)p、p i:总压、各组分分压,MＰaｌ、m、n、q:幂指数δ＝ｌ＋m＋n+q由该式可知一氧化碳变换反应速度得影响因素:变换压力:当温度与气体组成一定时,反应速度随反应总压增大而增大,研究发现,这就是由于压力对催化剂活性有显著影响。
所以升高变换压力使一氧化碳变换得速度加快。
H2O/CO比:在Ｈ2O／ＣO较低时,一氧化碳变换速度随之增加而加快,然后趋于平缓。
这与H2O/CO对一氧化碳平衡变换率影响就是一致得。
变换温度:气体组成与变换压力一定时,温度对反应速度得影响体现在ｋ、ＫP随温度得变化中、在较低温度范围内,K P很大,温度提高,k 显著提高,故一氧化碳得变换速度随变换温度提高而增大。
但随温度逐渐升高,可逆放热得平衡常数K P降低,一氧化碳得变换速度随变换温度升高而减少。
因此,有一最适宜变换温度,在这一温度下,一氧化碳变换速度最快,一氧化碳变换率最大,且一氧化碳变换率增大,最适宜变换温度就是下降得。
(五)内扩散得影响在工业条件下,当使用当量直径为２—１0mｍ或更大得催化剂颗粒时,变换反应得内扩散就是严重得,在一定程度上降低了反应速度。
因此,一氧化碳变换反应过程得速度应就是在本征反应速度得基础上计入内表面利用率得宏观反应速度。
对于同一尺寸得催化剂在相同压力下,温度升高,内表面利用率下降;在相同温度与压力下,小颗粒得催化剂具有较高得内表面利用率;而对同一尺寸得催化剂在相同温度下,内表面利用率随压力得增加而迅速下降。
(六)一氧化碳变换催化剂２0世纪６0年代以前,一氧化碳变换催化剂主要以铁铬系列,操作温度较高,变换后一氧化碳含量较高。
60年代以后,出现铜锌催化剂系列,操作温度较低,变换后一氧化碳较低,但抗硫毒能力较差。
随后,人们发现钴钼系列变换催化剂不但变换温度较低,变换后一氧化碳低,而且抗硫毒能力极强,对水汽比也无要求。
故本项目采用钴钼系列低变催化剂、1.工业上对催化剂得一般要求高得催化活性:催化剂得活性就是表示催化剂加快反应速度能力得一种度量。
高活性,即在相同条件下,能使反应具有较快得速度,对于可逆反应来说可缩短达到平衡得时间。
好得选择性:选择性就是指反应能同时发生几种不同得反应时,催化剂只能加速希望发生得某一反应。
如钴钼仅仅加速一氧化碳与水蒸气生成氢气与二氧化碳得反应,而不能加速甚至能抑制甲烷化反应与析炭反应。
活性温度低:活性温度也称操作温度,就是指起始温度与催化剂耐热温度之间得范围。
活性温度低,可在较低温度下进行,提高一氧化碳变换率,减少反应物预热,降低反应设备材质要求,简化热量回收装置。
2.催化剂得基本组成及性能催化剂通常由活性组分、促进剂与载体组成。
活性组分就是催化剂中起决定作用得物质,促进剂就是加入到催化剂中得少量物质,它本身没有活性或活性很小,加入它就是提高催化剂得活性、选择性或稳定性,载体就是为催化剂活性组分提供附着得多孔物质。
主要有Ｆe-Cr、Cu—Zｎ、Cｏ-Ｍｏ三大催化剂系列Fｅ－Cr系变换催化剂得变换工艺,操作温度范围为3２0～500℃,称为中、高温变换工艺。
其操作温度较高,在高水气比下经变换后变换气体仍含有３％左右得CO。
Fｅ－Cｒ系变换催化剂得抗硫毒能力差,蒸汽消耗较高,有最低水气比要求、Cu—Zn系变换催化剂得变换工艺,操作温度范围为190～280℃,称为低温变换工艺。
这种工艺要求变换温升较小,通常串联在中、高温变换工艺之后,进一步将气体中3~5％左右得CO降低到０、3%以下。
Cｕ—Zｎ系变换催化剂得抗硫毒能力极差,适用于总硫含量低于０、1pｐｍ得气体、Ｃo－Ｍｏ系变换催化剂得变换工艺,操作温度范围为240～４80℃,称为耐硫宽温变换工艺,宽温变换催化剂操作温区较宽,原料气经变换后ＣO可降至1。
0％以下;Co—Mo系变换催化剂得抗硫毒能力极强,对总硫含量无上限要求、在以煤为原料制取合成气工艺中,依据各煤种、煤气化工艺及上下游流程配置得特点,可以采用Fe－Cr非耐硫高温变换工艺或Co—Ｍo系耐硫变换工艺。
非耐硫变换气体要先脱硫,由于脱硫工艺要求在常温下进行,故流程会出现“冷热病”,进入变换需补加蒸汽,增加消耗、而采用耐硫变换时,气体经提温后可直接进入变换,流程短,能耗低。
开发Ｃｏ-Mo系催化剂得目得就就是为了满足重油、煤气化制化工产品流程中可以将含硫气体直接进行CO变换,再脱硫脱碳得需要,从而简化工艺路线。
目前国内得Cｏ-Ｍｏ系变换催化剂发展已相当成熟,并已取得国内同类规模项目得应用业绩,能够满足本项目得要求。
因此,本项考虑选择国内Co—Mo系变换催化剂配置变换流程。
3.催化剂得硫化催化剂中得钴与钼就是以氧化态形式存在得,使用前必须进行硫化,使氧化钴与氧化钼完全转化为硫化钴与硫化钼。
为了保持活性组分处于稳定状态,正常操作时气体中应有一定得总硫含量、对催化剂进行硫化,可用含氢得二硫化碳,也可直接用硫化氢或用含硫化氢得原料气。
用含氢得二硫化碳硫化催化剂得化学式如下:首先进行得就是二硫化碳得氢解反应CS2+4H２=CH4＋２Ｈ2Ｓ+２40、6KJ/ｍol (２—8) 然后就是催化剂得硫化反应CｏO＋H2S ＣｏＳ+Ｈ2O +13。
４KＪ/ｍol(2-9)ＭoO３＋2H2Ｓ+H2 ＭoS2+3Ｈ2O＋48、1ＫJ/moｌ(２－１0)直接用硫化氢硫化催化剂得化学式为(２—9)与(2—10)用含硫化氢得原料气硫化催化剂得化学式(2—9)与(2－10),并且除上述反应外,还可能产生如下副反应:CO+H2O CO２+H2+39。
7KJ/molCＯ＋3H2 CＨ4+H２O +2１４。
6ＫJ/ｍolＣOＳ+H２O CＯ２+Ｈ２Ｓ+35。
２KJ/mｏl 所以使用原料气硫化必须注意避免副反应得发生,尤其在压力较高得情况下,甲烷化反应得可能性很高、为了避免副反应发生,或者已经发生了,一般往原料气中加氮气以降低氢含量与CO分压得方法来限制温度超过允许值。
上述硫化反应都就是放热反应,个别得(甲烷化反应)就是强放热反应,且只有达到一定温度硫化反应才能进行。
硫化操作注意以下几方面得问题:硫化温度得控制:温度过低,如室温,不会发生氢解反应,加入得二硫化碳在催化剂表面大量聚集,当温度升到200℃时,氢解反应与硫化反应都急骤发生,温度暴涨,温度高于５00℃,引起活性组分微晶增大甚至烧结。
操作温度过高,如大于３00℃,因此时会发生还原反应生成金属钴,金属钴对甲烷化反应有很强得催化作用,再叠加上硫化反应,床层可能出温度暴涨。