水池计算书
游泳池设计计算书
游泳池设计计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、依据规范：《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002)《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002)二、示意图：游泳池示意图三、基本资料1.几何参数:长度L=50.75m, 宽度B=16.8m, 高度H=2.00m, 底板顶标高=-0.800m底板外伸长度 C=0mm，池壁厚度为200mm，底板厚度为200mm，最高水位2.0m2.荷载信息:恒载分项系数: 自重1.27k,其它1.20活载分项系数: 地下水压1.27,其它1.40准永久值系数: 地面活载1.00,顶板活载1.00,地下水压活载1.00活载组合值系数：0.903.材料信息:混凝土钢筋材料等级钢筋混凝土容重:γc=25.00kN/m,池内水重度:γw=10.00kN/m保护层厚度(单位:mm)水池埋深：0.000m,地下水埋置深度dw：0.000m4.计算信息:裂缝宽度限值: 0.250mm5.设计信息:工况说明： 1试水状态(有水无土) 2施工状态(无水无土)四、水池计算：1、壁板内力计算1．外荷载计算1) 池内有水，池外无土：池内水压力：Pw = H i × 10.00 = 2.00 × 10.00 = 20.00 kN/m2 2．内力计算1) 长边壁板与短边壁板的线刚度比为：0.33长边壁板内力计算：该边壁板边界约束条件简化为：三边固定，一边简支该边壁板按照浅池计算，按竖向单向计算。
3) 短边壁板内力计算：该边壁板边界约束条件简化为：三边固定，一边简支该边壁板按照浅池计算，按竖向单向计算。
注：水压作用下正弯矩表示壁板外侧受拉3、配筋及裂缝计算按照《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002），计算各位置裂缝宽度。
水池结构计算书(实用版)
********供水及基础设施建设工程清水池结构计算书一、计算参数池外地坪标高： 341.5-343.3m； 池顶设计标高： 345.05m； 池内底标高： 340.9m； 池内最高水深3.7m。
抗浮设计水位按一百年一遇洪水位314.7m。
地面标准堆积荷载：P d =10KN/m 2；填土的标准容重：γt =18KN/m 3； 土体侧压系数λ=1/3污水容重：γs =10.4KN/m 3； 取池壁湿度当量温差△t=10℃混凝土弹性模量E c =28×103Mpa清水池基底置于中风化基岩，承载力满足设计要求。
二、计算依据砼结构设计规范 GB50010-2010 给水排水构筑物结构设计规范 GB50069-2002给水排水工程钢筋砼水池结构计算规程 CECS138:2002建筑地基基础设计规范 GB50007-2011《资中县银山镇供水及基础设施建设工程岩土工程勘察报告》 《给水排水工程结构设计手册（第二版）》 三、池体细部尺寸的拟定池壁厚300mm，池顶板厚150mm； 底板厚350mm；底板外挑300mm。
四、抗浮计算抗浮设计水位远低于池底标高，抗浮满足要求。
五、地基承载力验算基础置于中风化基岩，承载力满足要求。
六、结构分析和计算步骤由于清水池埋深较浅，池外水、土荷载较小，因此仅计算当池外无水、土,池内满水,做满水试验时的受荷情况。
清水池池顶设现浇板，池顶为铰接。
池壁与底板整体浇筑为固接。
七、内力计算 1、荷载计算： ○1.污水荷载 kN/m ；1.2710.4452.84wq =××=241.6wk q = kN/m22、池壁计算（1）10.3m 跨度池壁，t b ＝300mm ，按上端铰接、下端固定的单向受力计算。
情况A ：池内满水，池外无水、土 ○1.由q 产生的竖向弯矩： w2152.84456.3615M =−××=− kN ·m ；44.38k M =− kN ·m 由湿度当量温差产生的竖向弯矩： 21.40.0813t c c M t E h α=−×⋅Δ⋅⋅5721.40.0813********.330.73−=−××××××=−kN ·m ； 21.95tk M =− kN ·m56.36-30.7387.09M =−=−合 kN ·m ；66.33k M =−合 kN ·m根据裂缝要求，池壁内侧纵向配筋ф16@150；○2.水平角隅弯矩： 20.03552.84429.59j M =−××=− kN ·m ；23.3jk M =− kN ·m由湿度当量温差产生的竖向弯矩：21.40.0542t c c M t E h α=−×⋅Δ⋅⋅5721.40.054210103100.320.48−=−××××××=−kN ·m ； 14.63tk M =− kN ·m29.59-20.4850.07M =−=−合 kN ·m ；37.93k M =−合 kN ·m根据裂缝要求，池壁内侧横向配筋ф14@200； 情况B ：池外有水、土，池内无液由于荷载较小，此处略去计算过程，采用构造配筋ф14@200；（2）5.175m 跨度池壁，t b ＝300mm ，按上端铰接、下端固定的双向受力计算。
清水池计算
设计计算书初稿Q=50m3/d=2.08m3/h1.集水池①设计参数：停留时间：0.5～1.0h，本设计采用 t=1.0h ②有效体积：V=Qt=2.08*1.0=2.08m3③尺寸设计调节池有效水深h=1.0m面积F=V/h=2.08m2则长取2m，宽取1.1m设调节池超高h‘=0.4m，则总高H=h+h’=1.4m2. 调节池①设计参数：设停留时间：t=8h②有效体积：V=Qt=2.08*8=16.64m3,取17m3③尺寸设计调节池有效水深h=2m面积F=V/h=8.5m2，取9m2则长取3m，宽取3m设调节池超高h‘=0.4m，则总高H=h+h’=2.4m布气管设置1） 空气量D=D 0Q=3.5*50=175m ³/d=2.03*10-3m ³/s2） 空气干管直径33-m 015.012*14.310*03.2*4v 4d ===πD ，取15mm 校核管内气体流速m /s 49.11015.0*14.310*03.2*4d 4v 23-2===πD ‘， 在10-15m/s 范围内，符合要求3） 支管直径d 1空气干管连接2支管，通过每支管空气量qq=D/2=1.02*10-3m ³/s 则支管直径33-11m 015.06*14.310*.021*4v q 4d ===π，取15mm 校核支管流速m/s 77.5015.0*14.310*.021*4d q4v 23-21===π‘ 在范围5-10m/s 内，符合要求。
4） 穿孔管直径d 2沿支管方向每隔2m 设置两根对称的穿孔管，靠近穿孔管的两侧池各留1m ，则穿孔管的间距数为（L-2*1）/2=0.5穿孔管个数n=（0.5+1）*2*2=6每根支管上连3根穿孔管，通过每根穿孔管的空气量q 1=1.02*10-3m ³/s则穿孔管直径-32d 7.36*10m ===，取8mm校核流速m/s 77.6008.0*14.310*.340*4d q 4v 23-2212===π‘ 在5-10m/s 内，符合要求。
水池结构计算书
水池计算一. 底板计算上部结构及侧壁：3100kN覆土：1200 kN挑土：0.5*（18+46）*4.2*18=2420KN底板：0.5*9.6*23.6*25=2830KNGk＝9550 kN基地平均反力 P=9550/23.6*9.6=42KPaLy=6,lx=8，按双向板计算，四边简支。
M yK＝0.062×42×6²＝94KN-MM xK＝0.0317×42×6²＝48KN-M底板厚500mm计算As＝1100mm²实配X向Φ18@180（1414mm2）计算As＝1500mm²实配Y向Φ18@150（1696mm2）裂缝计算：计算最大裂缝宽度wmax:wmax=2.1ψ*σsk(1.9c+0.08deq/ρte)/Es=0 .19 mm 小于最大裂缝宽度限值wlim=0 .2mm 裂缝计算满足要求。
二. 侧壁计算1. 荷载取值以池内无水，池外有土计算地面堆积荷载 f1= 20×1/3=6.7KN/㎡（均布荷载）土压力 f2= 1/3×8×4.2=11.2KN/㎡（三角形荷载）地下水压力 f3=10×3.7=37KN/㎡（三角形荷载）2. 荷载计算（以池内无水，池外有土计算）①荷载设计值 0 ~ 58KN/㎡（三角形荷载）9.4KN/㎡（均布荷载）②荷载标准值 0 ~ 48.2KN/㎡（三角形荷载）6.7KN/㎡（均布荷载）3．池壁1（以池内无水，池外有土计算）Ly=3.7,lx=8，按单向板计算,一端固定一端铰接。
1）三角形荷载My＝0.0298×58×3.7²＝24KN-M M YK＝0.0298×48.2×3.7²＝20KN-MM0Y＝-1/15×58×3.7²＝-53KN-M M0YK＝-1/15×48.2×3.7²＝-44KN-M2）均布荷载My＝0.07×9.4×3.7²＝9KN-M M YK＝0.0298×6.7×3.7²＝7KN-MM0Y＝-1/8×9.4×3.7²＝-16KN-M M0YK＝-1/15×6.7×3.7²＝-11KN-M 荷载总计：My＝33KN-M M YK＝27KN-MM0Y＝-69KN-M M0YK＝-55KN-M侧壁厚300mm计算As＝660mm²实配X向Φ14@200（770mm2）计算As＝920mm²实配Y向Φ14@150（1026mm2）裂缝计算：计算最大裂缝宽度wmax:wmax=2.1ψ*σsk(1.9c+0.08deq/ρte)/Es=0 .18 mm小于最大裂缝宽度限值wlim=0 .2mm 裂缝计算满足要求。
水池抗浮验算计算书
水池抗浮验算计算书
车库基础抗浮验算计算书
整体抗浮计算：
抗浮设计水头：2.0m，底板厚0.5m，底板上覆土0m，顶板折算厚0.25m ，顶板地面做法0.15m。
单位面积水浮力：2.0x10=20KN
单位面积抗力：0.5x26+0.25x26+0.15x20=19.8KN
整体抗浮验算满足。
底板局部抗浮计算：
抗浮设计水头：2.0m，底板厚0.5m，底板上覆土0m。
单位面积水浮力：2.0x10=20KN
单位面积抗力：0.5x26=13KN 局部抗浮不满足。
防水底板需计算配筋。
单位面积净浮力q为：20-13=7KN
按两端固定计算：
板带支座最大负弯矩M1为：Mx=q*L^2/12
=7*7.3*7.3/12
=31.08KNm
板带跨中最大正弯矩M2为：M2=Mx/2=15.54KNm
配筋为：上部为：As1=M1/（0.9*fy*h1）
=31080000/（0.9*360*500）
=191mm 2
下部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 2.5）
=15540000/（0.9*360*300）
=96mm 2
500mm底板按照构造配筋即可，双层双向配 12@150。
水池计算书
矩形水池设计执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》钢筋： E - HRB4001 基本资料1.1 几何信息水池类型: 有顶盖半地上长度L=7.750m, 宽度B=14.300m, 高度H=6.350m, 底板底标高=-1.850m池底厚h3=350mm, 池壁厚t1=300mm, 池顶板厚h1=150mm,底板外挑长度t2=350mm注：地面标高为±0.000。
(平面图) (剖面图)1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度修正后的地基承载力特征值fa=210.00kPa地下水位标高-2.000m,池内水深5.000m, 池内水重度10.00kN/m3,浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.051.3 荷载信息活荷载: 池顶板1.50kN/m2, 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活载调整系数: 其它1.00活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00不考虑温湿度作用.1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20纵筋保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35) 钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00按裂缝控制配筋计算构造配筋采用水池规程CECS138-20022 计算内容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内力(不考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算(7) 混凝土工程量计算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=415.59 kN池壁自重G2=1882.24kN底板自重G3=1109.06kN水池结构自重Gc=G1+G2+G3=3406.89 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=4897.75 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1= 0 kN池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 429.98 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 429.98 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 0.00 kN(4)活荷载作用Gh顶板活荷载作用力Gh1= 166.24 kN地面活荷载作用力Gh2= 159.25 kN活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=325.49 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=8.450×15.000 = 126.75 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(3406.89+4897.75+429.98+0.00+325.49)/126.750= 71.48 kN/m2 3.1.2 结论: Pk=71.48 < fa=210.00 kPa, 地基承载力满足要求。
盈建科 水池计算
盈建科水池计算以盈建科水池计算为题，我想向大家分享一次我参与的水池计算项目的经历。
这个项目是为了在一个别墅的后院建造一个游泳池，以供业主和他的家人在炎热的夏天里消暑娱乐使用。
我们需要考虑的是水池的尺寸和形状。
根据业主的要求，我们设计了一个长方形的水池，长为10米，宽为5米，深度为1.5米。
这样的尺寸可以容纳足够多的水量，同时也适合业主的后院空间。
接下来，我们需要计算水池的水量。
通过测量水池的尺寸，我们可以得出水池的体积。
根据公式：体积 = 长 × 宽 × 深度，我们计算出水池的体积为10 × 5 × 1.5 = 75立方米。
这个数值可以帮助我们确定所需的水量，以及水池的过滤系统和水处理设备的容量。
为了保持水质清洁，我们还需要考虑水池的循环和过滤系统。
根据水池的容量和使用频率，我们选择了一个适当的过滤器，并安装了一个循环泵来保持水的流动。
同时，我们还建议业主定期清洁水池，并添加适量的消毒剂，以保持水质的健康和清洁。
除了水池的基本设计和水量计算，我们还考虑了其他因素，如水池的安全措施和周边环境的美化。
我们在水池的周围安装了栏杆和防滑地面，以确保使用者的安全。
同时，我们还在水池周围种植了一些花草，增加了美观度，营造了一个宜人的环境。
通过这次水池计算项目，我学到了很多关于水池设计和建造的知识。
我明白了水池计算的重要性，以及如何根据客户的需求和空间限制来设计一个合适的水池。
同时，我也体会到了团队合作的重要性，因为只有各个专业领域的人员共同努力，才能完成一个成功的水池项目。
总的来说，水池计算是一个复杂而又关键的工作，它需要考虑到众多因素，如尺寸、形状、水量、循环和过滤系统等。
通过合理的设计和计算，我们可以建造出一个安全、美观、舒适的水池，为人们提供一个享受夏日的休闲场所。
希望我的经验对大家有所启发，如果有机会，我希望能够继续参与更多的水池计算项目，为人们打造更多美好的水池。
水池结构计算书(实用版)
********供水及基础设施建设工程清水池结构计算书一、计算参数池外地坪标高： 341.5-343.3m； 池顶设计标高： 345.05m； 池内底标高： 340.9m； 池内最高水深3.7m。
抗浮设计水位按一百年一遇洪水位314.7m。
地面标准堆积荷载：P d =10KN/m 2；填土的标准容重：γt =18KN/m 3； 土体侧压系数λ=1/3污水容重：γs =10.4KN/m 3； 取池壁湿度当量温差△t=10℃混凝土弹性模量E c =28×103Mpa清水池基底置于中风化基岩，承载力满足设计要求。
二、计算依据砼结构设计规范 GB50010-2010 给水排水构筑物结构设计规范 GB50069-2002给水排水工程钢筋砼水池结构计算规程 CECS138:2002建筑地基基础设计规范 GB50007-2011《资中县银山镇供水及基础设施建设工程岩土工程勘察报告》 《给水排水工程结构设计手册（第二版）》 三、池体细部尺寸的拟定池壁厚300mm，池顶板厚150mm； 底板厚350mm；底板外挑300mm。
四、抗浮计算抗浮设计水位远低于池底标高，抗浮满足要求。
五、地基承载力验算基础置于中风化基岩，承载力满足要求。
六、结构分析和计算步骤由于清水池埋深较浅，池外水、土荷载较小，因此仅计算当池外无水、土,池内满水,做满水试验时的受荷情况。
清水池池顶设现浇板，池顶为铰接。
池壁与底板整体浇筑为固接。
七、内力计算 1、荷载计算： ○1.污水荷载 kN/m ；1.2710.4452.84wq =××=241.6wk q = kN/m22、池壁计算（1）10.3m 跨度池壁，t b ＝300mm ，按上端铰接、下端固定的单向受力计算。
情况A ：池内满水，池外无水、土 ○1.由q 产生的竖向弯矩： w2152.84456.3615M =−××=− kN ·m ；44.38k M =− kN ·m 由湿度当量温差产生的竖向弯矩： 21.40.0813t c c M t E h α=−×⋅Δ⋅⋅5721.40.0813********.330.73−=−××××××=−kN ·m ； 21.95tk M =− kN ·m56.36-30.7387.09M =−=−合 kN ·m ；66.33k M =−合 kN ·m根据裂缝要求，池壁内侧纵向配筋ф16@150；○2.水平角隅弯矩： 20.03552.84429.59j M =−××=− kN ·m ；23.3jk M =− kN ·m由湿度当量温差产生的竖向弯矩：21.40.0542t c c M t E h α=−×⋅Δ⋅⋅5721.40.054210103100.320.48−=−××××××=−kN ·m ； 14.63tk M =− kN ·m29.59-20.4850.07M =−=−合 kN ·m ；37.93k M =−合 kN ·m根据裂缝要求，池壁内侧横向配筋ф14@200； 情况B ：池外有水、土，池内无液由于荷载较小，此处略去计算过程，采用构造配筋ф14@200；（2）5.175m 跨度池壁，t b ＝300mm ，按上端铰接、下端固定的双向受力计算。
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水池计算书
☆壁板计算☆
（1）荷载计算，图（1）
摩擦角φ=15°；土的重度γ＝18KN/m3；
土的饱和重度γ'＝19.1KN/m3
地面活载q＝10KN/m；
H1=0.5m；H2=4m；
计算过程：
地面活荷载侧压力：Pa=q×tg2(45°－φ/2)=5.89KN/m2；
水侧压力：Pw=γW×H2=40.00KN/m2
地下水面处：Pc=γ×H1×tg2(45°－φ/2)＋Pa=11.19KN/m2
b点土压强：Pb=Pc+Pv+PW=11.19+(γ'-10)×H2×tg2(45°－φ/2)+40.00=72.62KN/m2 LX=7.5m；LY=4m
LY/LX=.533
（2）μ＝1/6 ；按照三边固支一边自由进行计算，图（2）
在矩形荷载作用下：
Pa×LX2=331.19KN-m
查表计算结果如下：
M0XZ1=-.06070×331.19=-20.104KN-m MOx1=.02500×331.19=8.280KN-m
MX1=.01160×331.19=3.842KN-m
MY1=.00340×331.19=1.126KN-m
M0X1=-.03220×331.19=-10.664KN-m
M0Y1=-.05130×331.19=-16.990KN-m
在三角形荷载下：
(Pb-Pa)×LX2=3,753.62KN-m
查表计算结果如下：
M0XZ2=-.01260×3,753.62=-47.296KN-m MOx2=.00680×3,753.62=25.525KN-m MX2=.00400×3,753.62=15.014KN-m
MY2=.00380×3,753.62=14.264KN-m
M0X2=-.01240×3,753.62=-46.545KN-m M0Y2=-.02150×3,753.62=-80.703KN-m
迭加后：
M0XZ=M0XZ1+M0XZ2=-67.399KN-m
MOx=MOx1+MOx2=33.805KN-m
MX=MX1+MX2=18.856KN-m
MY=MY1+MY2=15.390KN-m
M0X=M0X1+M0X2=-57.209KN-m
M0Y=M0Y1+M0Y2=-97.693KN-m
（3）池内壁水压计算：
水池水位高度：3m
Lx=7.5m；P=30KN/m
在水压力的作用下：
M0XZ水=-.01260×1,687.50=-21.263KN-m MOx水=.00680×1,687.50=11.475KN-m MX水=.00400×1,687.50=6.750KN-m
MY水=.00380×1,687.50=6.413KN-m
M0X水=-.01240×1,687.50=-20.925KN-m M0Y水=-.02150×1,687.50=-36.281KN-m
☆底板计算结果☆
底板的计算类型为四边固支
线荷载q=50KN/m；LX=4m；LY=7m
LX/LY=.571
Min(LX,LY)=4m
在矩形荷载下，查表得：
MX=.03773×50×4×4=30.184KN-M
MY=.00646×50×4×4=5.168KN-M
M0X=-.08050×50×4×4=-64.400KN-M
M0Y=-.05710×50×4×4=-45.680KN-M
调整后得：
MX=(30.184+5.168/6)=31.045KN-M
MY=(5.168+30.184/6)=10.199KN-M
M0X=-64.400KN-M
M0Y=-45.680KN-M
☆裂缝宽度验算计算结果☆
板的混凝土等级：C30
受拉区主筋为二级钢筋，直径14mm，间距200mm
MK=07KN-m，混凝土保护层厚度：C=30mm；板厚：250mm
ftk=2.01N/mm2；Es=200000N/mm2；h0=225mm
ATe=0.5bh；dEq=14.000mm
ρTe＝As/ATe=769.3/125000=.006取PTe=.010
σSk＝MK/(0.87×h0×As)=46.484
ψ＝1.1－0.65fTk/ρTe×σSk= -1.711取ψ=.200
Wmax=2.1×σSk(1.9C+0.08dEq/ρTe)/Es=.01650mm
裂缝宽度满足要求！
☆抗浮验算计算结果☆
底板面积A＝168m2；地下水位距底板地面的距离H=5m
底板重G1=1470KN；顶板重G2=630KN；壁板重G3=2720KN；设备总重G4=0KN；其余杂项G5=1512KN；水的重度γW=10KN/m3
浮力：F=A×H×γW＝168×5×10=8400KN
抗浮力：∑G＝G1+G2+G3+G4+G5=1470+630+2720+0+1512=6332KN
抗浮安全系数：Kf= ∑G/F=6332/8400=.754<1.05
××××抗浮安全系数不满足抗浮要求！。