电流互感器10差校验的计算方法.
电流互感器10%误差曲线计算及应用
继电保护用电流互感器１０％误差曲线的计算方法及其应用1 电流互感器的误差电流互感器，用来将一次大电流变换为二次小电流，并将低压设备与高压线路隔离，是一种常见的电气设备。
其等值电路如图1所示，向量图如图2所示。
图中I ’１为折算到二次侧的一次电流，R ’１、X ’１为折算到二次侧的一次电阻和漏抗；R 2、X 2为二次电阻和漏抗；I 0为电流互感器的励磁电流。
在理想的电流互感器中I 0的值为零，I ’１＝I 2。
但实际上Z 2为Z 0相比不能忽略，所以，0I .=1I .-0I .2≠；由电流互感器的向量图中可看出，电流互感器的误差主要是由于励磁电流I 0的存在，它使二次电流与换算到二次侧后的一次电流I ’１不但在数值上不相等，而且相位也不相同，这就造成了电流互感器的误差。
电流互感器的比误差f=100III '12'1⨯-；角误差为I ’１与I 2间的夹角。
做为标准和测量用的电流互感器，要考虑到在正常运行状态下的比误差和角误差；做为保护用的电流互感器，为保证继电保护及自动装置的可靠运行，要考虑当系统出现最大短路电流的情况下，继电保护装置能正常工作，不致因为饱和及误差带来拒动，因而规程的规定，应用于继电保护的电流互感器，在其二次侧负载和一次电流为已知的情况下，电流误差不得超过10%。
2 电流互感器的１０％误差及１０％误差曲线设Ki为电流互感器的变比，其一次侧电流与二次电流有I2＝I1／Ki的关系，在Ki为常数（电源互感器I2不饱和）时，就是一条直线，如图3所示。
当电流互感器铁芯开始饱和后，与I1／Ki 就不再保持线性关系，而是如图中的曲线2所示，呈铁芯的磁化曲线状。
继电保护要求电流互感器的一次电流I1等于最大短路电流时，其变比误差小于或等于10％。
因此，我们可以在图中找到一个电流值I1.b，自I1.b作垂线与曲线1、2分别相交于B、A两点，且BA＝0.1I ’１（为折算到二次的I1值）。
保护用电流互感器的准确级及误差限值如何计算90
保护用电流互感器的准确级及误差限值如何计算？（1）各类准确级误差限值（a) P类和PR类电流互感器电流互感器的准确级以在额定准确限值一次电流下允许复合误差的百分数标称，标准准确级为：5P,10P,5PR,10PR。
电流互感器在额定频率及额定负荷下，电流误差、相位误差和复合误差应不超过表7的值表7准确级额定一次电流下的电流误差（%）额定一次电流下的相位差额定准确限值一次电流下的复合误差（%）（‘）（rad)5P,5PR ±1 ±60 ±1.8 510P,10PR ±3 - - 10发电机变压器主回路、220KV及以上电压线路宜采用复合误差较小的5P或5PR级电流互感器。
其他回路可采用10P或10PR级电流互感器。
P类和PR类保护用电流互感器能满足复合误差要求的准确限值系数，Kalf一般可取5、10、15、20、25、30和40。
必要时，可与制造厂家协商，采用根大的Kalf值。
（b) TP类电流互感器：TP类电流互感器一般用在220KV级以上高压和超高压系统中，在这里不予说明。
（2）P、PR和PX类电流互感器的选择计算P、PR类电流互感器用于稳态要求的线路或变压器，只校验其稳态性能。
电流互感器通过规定的保护校验故障电流Ipef时，其误差应在规定范围内，Ipef和Ipn之比称为故障校验系数Kpef。
Ipef按以下原则确定：（a）按可信赖性要求，Ipef应按区内最严重的短路电流确定，对于过流保护和距离保护，应考虑两种情况：（1）在保护区内末端故障时，Ipef流过电流互感器的最大短路电流Iac.max;(2)在保护安装点近处故障时，允许电流互感器的误差超过规定值，但必须保证保护装置的可靠性和快速性。
（b) 按安全性要求，Ipef应按区外最严重的短路电流确定。
按下列条件进行计算：1）一般选择计算：电流互感器的额定准确限值一次电流Ipel应大于保护校验故障电流Ipef，必要时，还应考虑电流互感器暂态饱和的影响，即准确限值系数Kalf应大于K*Kpef,K为用户规定的暂态系数；电流互感器的额定二次负荷应大于实际二次负荷。
浅析电流互感器10%误差曲线的分析方法
Ｎ１ Ｉ
Ｐ２
舱
Ｓ２
图 １ 原 理 接 线 图
图 ２ 等 值 电路 图
Ｚ ＝ ｋ０
图 １中 ， 电流互 感器一 次绕组流 过电流 Ｉ 时， 生的一 当 产
次 磁通 为 Ｉ ． 次 磁 通 分 为 两 部 分 ， 中－ ｄ 部 分 用 来 励 磁 ， Ｉ 。一 Ｎ 其 ，
内产 生 的交 变 主 磁 通 电 流 的 来源 不 同 ， 者 是 由与 之 串联 的 高 前 压 回 路 电流 通 过其 一 次 绕 组 产 生 的 ， 后 者 是 由作 用 于 其 一 次 而
则 误 差 满 足 要 求 ， 则 ， 设 法 降低 实 际 负载 阻抗 ， 到满 足 要 否 应 直
求为止 ， 也可 以在 已知 实际负载 阻抗 后 ， 从该 曲线上求 出允许
的 ｍ 用 以与 流 经 电流 互 感 器 一 次绕 组 的 最 大 短 路 电流 作 比 较 ； 一种是通 过实测 Ｃ 另 Ｔ伏 安 特 性 曲线 ， 而 绘 制 ｍ０ｆＺ ） 从 １ （ ＝ 曲线 ， 而 达 到 １ ％误 差 分 析 的 目 的 。 从 ０
互 感 器 的 原 理 接 线 图 和 等值 电路 图 。
Ｉ ｌ～
Ｐ１
，
ｌ ｌ
一
、
Ｉ Ｉ
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～
Ｓ１
（） ２ 计算 Ｃ Ｔ最大一相的二次负荷 阻抗 ｚ 。 ｍ 一般情况下， ｚ＝ Ｋｘ Ｋ Ｚ，其 中 ｚ ＿ ｌ ｚ Ｊ 为二次回路连接 导线 的阻抗 ，Ｊ Ｚ 为二 次设
对 于 星 形 连接 ， 分 别 从 Ｃ Ｔ二 次 Ａ Ｎ Ｂ Ｎ Ｃ Ｎ 通 入 试 验 电压 — 、… 电流 ， 到 每 相 负 载 阻 抗 Ｚ＝ ／， 算 Ｃ 得 ＬＵＩ计 Ｔ二 次 最 大 负 载 ｚ ｍ时 应 取 各 相 最 大 值 。 对 于 三角 形 接 线 ， 别 从 Ａ 、 Ｃ Ｃ 通 入 试 分 Ｂ Ｂ 、Ａ
10%误差曲线计算方法
继电保护用电流互感器１０％误差曲线的计算方法及其应用摘要：电流互感器是电力系统中非常重要的一次设备，而掌握其误差特性及10%误差曲线，对于继电保护人员来说是十分必要的，它可避免继电保护装置在被保护设备发生故障时拒动，保证电力系统稳定．可靠的运行，对提高继电保护装置的正确动作率有着十分重要的意义。
本文就用在电流互感器二次侧通电流法，如何绘制电流互感器的10%误差曲线，并对其如何应用，加以说明。
关键词：电流互感器10％误差曲线应用1 电流互感器的误差电流互感器，用来将一次大电流变换为二次小电流，并将低压设备与高压线路隔离，是一种常见的电气设备。
其等值电路如图1所示，向量图如图2所示。
图中I ’１为折算到二次侧的一次电流，R’１、X’１为折算到二次侧的一次电阻和漏抗；R2、X2为二次电阻和漏抗；I 0为电流互感器的励磁电流。
在理想的电流互感器中I 0的值为零，I ’１＝I 2。
但实际上Z 2为Z 0相比不能忽略，所以，0I .=1I .-0I .2≠；由电流互感器的向量图中可看出，电流互感器的误差主要是由于励磁电流I 0的存在，它使二次电流与换算到二次侧后的一次电流I ’１不但在数值上不相等，而且相位也不相同，这就造成了电流互感器的误差。
电流互感器的比误差f=100III'12'1⨯-；角误差为I ’１与I 2间的夹角。
做为标准和测量用的电流互感器，要考虑到在正常运行状态下的比误差和角误差；做为保护用的电流互感器，为保证继电保护及自动装置的可靠运行，要考虑当系统出现最大短路电流的情况下，继电保护装置能正常工作，不致因为饱和及误差带来拒动，因而规程的规定，应用于继电保护的电流互感器，在其二次侧负载和一次电流为已知的情况下，电流误差不得超过10%。
2 电流互感器的１０％误差及１０％误差曲线设Ki 为电流互感器的变比，其一次侧电流与二次电流有I 2＝I 1／Ki 的关系，在Ki 为常数（电源互感器I 2不饱和）时，就是一条直线，如图3所示。
电流互感器伏安特性和 10%误差曲线 的原理和分析方法
电流互感器伏安特性和10%误差曲线的原理和分析方法一、电流互感器的工作原理电流互感器（CT）是变换电流的电气设备，它的主要功能是向二次系统提供电流信号以反映一次系统的工作情况。
目前，电力系统应用比较广泛的是带铁芯的无气隙式电流互感器，其基本结构与变压器相同并按照变压器工作原理工作。
（如下图）K1K2图1图2 CT一次侧绕组串接于电网，二次侧绕组与测量仪表或继电器的电流线圈相串联。
图中L1、L2和K1、K2表示电流互感器一次、二次绕组。
此为一般CT 的简单原理图。
CT的额定变比K＝I1/I2＝N2/N1，为原方与付方的匝数比。
对于理想CT：I1×N1＝I2×N2，I1：I2＝N2：N1当原方I1为1个电流时，付方产生I2＝（I1×N1/N2）个电流。
但在理论计算中常将付方电流I2进行归一化，即将I2归一化为归算电流I2’：I2’＝I2×K＝I2×N2/N1这样当原方电流I1为1个电流时，付方I2’也为1个电流，这样可以将CT简化为图2所示的T型网路等效电路用于计算。
下面为了描述方便归算电流I2’用符号I2来表示。
二、电流互感器的磁饱和特性带铁芯的电流互感器的结构形式是原方绕组和副方绕组通过一个共同的铁芯进行互感耦合。
正常工作时铁芯的磁通密度B很低，激磁电流Ij很小，故I2＝I1－Ij≈I1，I2与I1的误差极小。
当发生短路时原方短路电流将变得很大，使磁通密度B大大增加，Ij也相应增加。
在磁通密度B不很大时，Ij基本与B成线性增长，但B增加到一定程度后将出现饱和现象，磁通增加将变得困难，这时增加Ij并不能使磁通成线性增加，而是增加Ij时B增加越来越少。
磁通密度B与激磁电流Ij的关系曲线如图3，当B增加到一定程度后将出现饱和，这时Ij将急剧增大，于是I2＝I1－Ij就会出现较大误差。
这就是铁心饱和导致互感器出现大的传导误差的原理。
图3大的激磁电流Ij将会产生很大的功率Ij×U1，这个功率会使CT产生高的热量，达到一定程度还可能烧毁电流互感器；磁场由小变大产生的磁场交变引起大的磁力，从而导致铁心和硅钢片震动，所以我们经常能听到CT发出嗡嗡的声音。
CT伏安特性试验及10%误差曲线校验
CT伏安特性试验及10%误差曲线校验1 CT伏安特性概念CT伏安特性,是指在电流互感器一次侧开路的情况下,电流互感器二次侧励磁电流与电流互感器二次侧所加电压的关系曲线（电压为纵座标，电流为横座标），其实际上就是铁芯的磁化曲线。
参考文献：[1]国家电网公司人力资源．国家电网公司生产技能人员职业能力培训通用教材-电气试验[M].北京：中国电力出版社，2010.144-146.[2]陈天翔，王寅仲，海世杰.电气试验[M].北京：中国电力出版社，2008.151-153.[3]单文培，王兵，单欣安.电气设备试验及故障处理实例[M].北京：中国水利水电出版社，2006.230-231.[4]高占杰.CT伏安特性试验及10%误差曲线[J].水电厂自动化，2008，29（1）:78-80.[5]DL/T 866-2004,电流互感器和电压互感器选择及计算导则[S].2 CT伏安特性试验目的(1)检查新投产互感器的铁芯质量,留下CT的原始实验数据。
(2) 运行CT停运检验维护时通过鉴别CT伏安特性的饱和程度即电压拐点位置,判断运行一定时期后互感器的绕组有无匝间短路等缺陷,以便及时发现设备缺陷,确保设备安全运行。
(3)以CT伏安特性为依据作CT10%误差曲线，对CT精度进行校验。
参考文献：[1]高占杰.CT伏安特性试验及10%误差曲线[J].水电厂自动化，2008，29（1）:78-80.3 CT伏安特性试验测得的伏安特性曲线与出厂的伏安特性曲线或最近的测量伏安特性曲线比较,拐点位置电压不应有显著降低。
若有显著降低,应检查二次绕组是否存在匝间短路。
施加于电流互感器二次接线端子上的额定频率的电压，若其均方根值（有效值）增加10%，励磁电流便增加50%，则此电压方均根值称为拐点位置电压。
其理论依据：拐点位置的CT铁芯进入饱和状态，此时励磁电流几乎全部损耗在铁芯发热上，由于CT直流电阻R2与CT二次绕组匝数有关，当CT二次绕组匝间短路时，造成直流电阻R降低，在CT伏安特性上表现为拐点位置电压U有明显的下降（在CT铁芯饱和电流不变的情况下，拐点位置的电压U0’=I饱和×R2），据此判断CT二次绕组异常。
电流互感器比差及角差的试验方法及要求
Science and Technology & Innovation ┃科技与创新·7·文章编号：2095－6835（2015）15－0007－02电流互感器比差及角差的试验方法及要求吕德意（中国能源建设集团广东火电工程有限公司，广东 广州 510700）摘 要：电流互感器的比差及角差的试验方法传统上应用大电流法，试验设备重、精度低。
现在普遍应用CT 综合测试仪，利用电流互感器的等效电路模型，依赖伏安特性曲线，采用矢量计算方法，得到不同CT 电流和负载条件下的比差和角差列表值和高精度的试验数据。
关键词：电流互感器；比差；角差；等值电路中图分类号：TM452 文献标识码：A DOI ：10.15913/ki.kjycx.2015.15.007 电流互感器是电力系统中高精度仪表和保护装置的必备元件，电流互感器的误差（比差和角差）是实时评估其性能的重要技术指标，属于电流互感器必做的试验项目之一。
电流互感器误差的试验方法有很多，传统上应用大电流法，也就是比较法，现在普遍应用CT 综合测试仪测试，以昂立CT 综合测试仪为例，介绍了电流互感器的比差和角差的试验方法，然后结合试验标准，判断试验是否合格。
1 电流互感器的比差及角差电流互感器的误差可分为比差和角差。
电流互感器在测量电流时，由于实际电流比与额定电流比不相等所造成的误差称为比差，电流比差一般用百分数表示，计算公式为：n s p p()100%K I I f I −×=（）. （1）式（1）中：K n 为额定电流比；I p为实际一次电流，A ；I S为测量条件下，流过I p 时的实际二次电流，A 。
电流互感器的相角差称为角差，即二次电流相量逆时针转180°后与一次电流的相量之间的相角差，二次电流相量超前一次电流相量为正，通常用分或者厘弧（crad ）为单位。
2 等值电路、比差和角差的试验方法电流互感器的等值电路及相位图如图1所示。
10%误差曲线计算方法
上Z 2为Z o 相比不能忽略，所以,I 0 = I l - I 2 = 0 ；继电保护用电流互感器10%误差曲线的计算方法及其应用摘要：电流互感器是电力系统中非常重要的一次设备，而掌握其误差 特性及10%误差曲线，对于继电保护人员来说是十分必要的，它可避 免继电保护装置在被保护设备发生故障时拒动，保证电力系统稳定.可靠的运行，对提高继电保护装置的正确动作率有着十分重要的意义。
本文就用在电流互感器 二次侧通电流法，如何绘制电流互感器的 10%误差曲线，并对其如何应用，加以说明。
关键词：电流互感器 10 %误差曲线 应用1电流互感器的误差电流互感器，用来将一次大电流变换为二次小电流，并将低压设备与高压线路隔离，是一种常 见的电气设备。
其等值电路如图 1所示，向量图如图2所示。
图中I 1为折算到二次侧的一次电流，R '、X ]为折算到二次侧的一次电阻和漏抗； R 、X 2为二次电阻和漏抗；I 0为电流互感器的励磁电流。
在理想的电流互感器中 I 0的值为零，I ] = I 2。
但实际UXUX1R--•①由电流互感器的向量图中可看出，电流互感器的误差主要是由于励磁电流I 1不但在数值上不相等，而且相位也不相同，这就造成了电流 f=I 1 一 I 2100 ；角误差为I ］与丨2间的夹角。
I1做为标准和测量用的电流互感器，要考虑到在正常运行状态下的比误差和角误差；做为保护用的电流互感器，为保证继电保护及自动装置的可靠运行， 要考虑当系统出现最大短路电流的情况下， 继电保护装置能正常工作，不致因为饱和及误差带来 拒动，因而规程的规定，应用于继电保护的电 流互感器，在其 二次侧负载和一次电流 为已知的情况下，电流误差不得超过 10%2电流互感器的10%误差及10%误差曲线设Ki 为电流互感器的变比，其一次侧电流与二次电流有I 2= I i /Ki 的关系，在Ki 为常数（电源互感器I 2不饱和）时，就是一条直线，如图 3所示。
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电流互感器10％误差校验的计算方法简介：本文对<<工业与民用配电手册>>中关于电流互感器10%误差校验的方法提出疑问,并结合<<手册>>中的例题,给出了作者认为的计算方法.关键字：电流互感器 10％误差校验计算方法由中国航空工业规划设计研究院组编，中国电力出版社出版的《工业与民用配电设计手册》（以下简称手册）自1983年11月第一版到2005年10月的第三版，发行量近16万册，该手册的权威性、指导性，对工业与民用配电设计行业的影响是勿庸置疑的。
正因为广大设计者对该手册的重视和尊重，更要求它是完美的。
本文就手册中关于“电流互感器10%误差校验的计算方法”提出不同的意见，供大家参考。
尽管如此，本人仍然认为，暇不掩玉，该手册仍然是广大设计者必备的案头参考书。
手册给出的电流互感器允许误差计算步骤如下：道频 2，根据电流互感器的型号、变比和一次电流倍数，在10%误差曲线上确定控m自电流互感器的允许二次负荷。
oc网.s师i3，按照对电流互感器二次负荷最严重的短路类型计算电流互感器的实际二次负j计eh荷。
设s.国k中w.z 4，比较实际二次负荷与允许二次负荷，如实际二次负荷小于允许二次负荷，表示电流互感器的误差不超过ww10％。
1，按照保护装置类型计算流过电流互感器的一次电流倍数对于步骤1、2、4，本文并无异议，对步骤3，有值得商榷的地方。
现引用《工业与民用配电设计手册》例题【7－9】，6KV线路过流与速断保护为例来说明问题。
已知条件如下（对原例题中与本讨论无关的给予了简化）：某6KV单侧放射式单回路线路，工作电流Ig.xl为100A，电动机起动时的过负荷电流Igh为181A。
经校验实际线路长度能满足瞬时电流速断选择性动作，且短路时母线上有规定的残压。
采用DL-11型电流继电器、DL-13型继电器、DSL-12型时间继电器和ZJ6型中间继电器作为线路的电流速断保护和过电流保护（交流操作），电流互感器选用LFZB6-10型，变比150/5，三相星型接线方式。
另采用ZD-4型小电流接地信号装置作为线路单相接地保护。
已知最大运行方式下，线路末端三相短路时的超瞬态电流I”2k3.MAX=1752A。
最小运行方式下，线路末端三相短路时的超瞬态电流I”2k3.Min=1674A。
计算过程为：1）瞬时电流速断保护的整定：IopK=KrelKjxI”2k3.MAX/nTA=1.2x1x1752/30=70.1A （式1）式中Krel：可靠系数，取1.2；Kjx：接线系数，接于相电流时取1；IopK：继电器动作值，计算值为70.1A，取70A，装设DL-11/200型继电器。
2）过电流保护整定：IopK=KrelKjxIgh/Kr nTA=1.2x1x181/0.85x30=8.52A（式2）取9A，装设DL-13/20型继电器，3）电流互感器10%误差校验a，确定电流互感器的一次电流计算倍数：鉴于速断保护和过流保护继电器接在同一电流互感器的二次侧，且电流速断的整定值较过流保护整定值大，所以只需计算速断保护动作时的电流互感器一次电流倍数，只要速断保护能够满足，则过流保护一定满足。
道频控式中I：电流互感器二次额定电流；K：继电器分配系数，见下表7－26，m自o取值1。
c网.s师ij计 b，根据电流互感器10%误差曲线在m为15.4时，LFZB6-10型电流互感器ehs的最大允许二次负荷Z为设0.3Ω。
.国kz中.w c，计算电流互感器的实际二次负荷： ww m=1.1IopK/I2rKfpK=1.1X70/5X1=15.4 （式3） 2rfpKfhr此处手册按表7－26，取Zfh=Zk+2Rdx+Zkn+Rjc （式4）式中Zk：为DL-11/200型电流速断保护继电器的阻抗ZK1=0.004Ω、DL-13/20型过电流保护用继电器的阻抗ZK2=0.01Ω和ZJ6型中间继电器的阻抗ZK3=0.038Ω之和。
即ZK=0.004+0.01+0.038=0.052Ω。
Zkn：为中性线继电器阻抗，此处为0。
Rjc：接触电阻，取0.05Ω。
Rdx：电流互感器至开关柜上继电器之间的导线电阻，距离取2米。
其值为ρl/s=0.0184x2/2.5=0.0147Ω。
故：Zfh=Zk+2Rdx+Zkn+Rjc＝0.052＋2x0.0147+0.05=0.132Ω由于Zfh<Zfhr，故满足10％电流互感器误差校验。
以上为手册例【7－9】的计算过程。
本人认为手册对“式4”的取法，值得商榷。
理由如下：查表7－26，知Zfh=Zk+2Rdx+Zkn+Rjc是针对三相星型接线，单相短路类型时的电流互感器实际二次负荷计算公式，比较各类短路类型，可知此时取单相短路二次负荷计算公式，满足手册的计算步骤第三步“按照对电流互感器二次负荷最严重的短路类型计算电流互感器的实际二次负荷”的要求。
但手册忽略了一次电流倍数与短路类型之间是有着某些关联的，即选用单相短路类型的电流互感器二次负荷计算公式时，其计算一次电流倍数应采用单相短路电流值。
而手册是按三相或两相短路电流值（对应的即为继电器动作值，取可靠系数后，折算到一次侧），计算一次电流倍数。
此时就出现了计算的一次电流倍数和套用的实际二次负荷计算公式不对应。
结合本例，6KV系统是不接地运行系统，线路的单相接地保护由专用的ZD-4型小电流接地信号装置及零序电流互感器构成。
该单相接地电流为电容电流，其值根本不可能使接在150/5电流互感器上的DL-11/200继电器动作。
使DL-11/200继电器动作的只可能是三相或两相的短路类型。
所以手册取单相短路类型的电流互感器二次负荷计算公式，来校验三相或者两相短路时的一次电流倍数时的允许负荷，是不合适的或者说是过于保守的。
本人以为，此处的二次负荷计算式应取三相及两相短路类型时的Zfh=Zk+Rdx+Rjc－（式5）。
我们知道，从电流互感器到继电器的导线电阻，在电流互感器的二次负荷中占有较大比重，当继电保护装置，不是设在开关柜上，而是集中设在中央控制室时，其线路长度往往较长。
如果本例线路长度超过13.5米时，按“式4”将不能校验通过，要采取增大导线截面，重新调整变比或更换电流互感器类型的措施。
但按“式5”则可以通过校验。
道下面以D,Yn11-10/0.4KV配电变压器高压侧装设过电流保护、电流速断保护频控及利用高压侧三相式过电流保护兼低压侧单相接地保护，且电流互感器接线为三m自o相星型为例，分析如何对应m（一次电流倍数）与Z（实际二次负荷计算公式）c网.的关系。
s师ij计eh设1，根据二次接线可知，过电流保护、电流速断保护及低压侧单相接地保护，s.国k都是利用装在高压侧的一套电流互感器配合相应的继电器来完成。
此时校z中.验该互感器的允许误差，应取最严重的负荷类型来校验。
wwwfh2，对于电流速断保护、过流保护和低压侧单相接地保护时，应分别按以下三种关系式校验：m1=1.1IOP K1/I2rKfp k，IOP K1为速断保护继电器动作值。
Zfh1＝Zk+Rdx+Rjc （式6）m2=1.1IOP K2/I2rKfp k，IOP K2为过流保护继电器动作值。
Zfh2＝Zk+Rdx+Rjc （式7）m3=1.1IOP K2/I2rKfp k，IOP K2为过流保护继电器动作值。
Zfh3＝Zk+2Rdx+Rjc （式8）其中由于m1>m2，而Zfh1＝Zfh2，所以一般只需校验“式6”，满足“式6”则一定满足“式7”。
“式8”是因为利用高压侧三相式过电流保护兼低压侧单相接地保护时所引起的，即单相接地时，过流保护应能可靠动作，尽管m3<m1,但Zfh3>Zfh1，满足“式6”不一定满足“式8”，所以应分别校验。
3，当低压侧单相接地保护采用在低压侧中性线上装设专用的零序保护时，上述“式8”可取消。
4，当采用两相三继电器二次接线方式时（此时不能利用高压侧三相式过电流保护兼低压侧单相接地保护），校验误差的关系式变为：m1=1.1IOP K1/I2rKfp k，IOP K1为速断保护继电器动作值。
Zfh1＝2Zk+2Rdx+Rjc （式9）m2=1.1IOP K2/I2rKfp k，IOP K2为过流保护继电器动作值。
Zfh2＝2Zk+2Rdx+Rjc （式10）其中由于m1>m2，而Zfh1＝Zfh2，所以一般只需校验“式9”。
手册中以最大一次电流倍数（对应电流互感器最小的允许二次负荷）和最严重的短路类型（对应电流互感器最大的实际二次负荷）来校验，过于保守，忽略了短路类型与一次电流倍数的对应关系。
按手册的校验方法能通过的，按本文的校验方法必然能通过。
反之则不然。
局部引用《工业与民用配电设计手册》表7-26如下：道频控接线方式短路类 o m继二次负荷Z 自c网型电器分.s师i配系数j计eK h设s. 国zk 三相及 1 Z=Z+R+R 中w.两相 ww Y,d接 1 Z=Z+R+R fhfpKfhkdxjcfhkdxjc线变压器低压侧两相单相 1Zfh=Zk+2Rdx+Zkn+RjcZfh=√3Zk+√3Rdx+RjcZfh=Zk+Rdx+Rjc 三相 uw两相 1 1uv,vw 1 Zfh=2Zk+2Rdx+Rjc两相及单相Y,d接 1 Zfh=3Zk+3Rdx+Rjc线变压器低压侧uv相Y,yn接 1线变压器低压侧v相单相参考文献：《工业与民用配电设计手册》第三版中国航空工业规划设计研究院组编中国电力出版社出版道频控m自oc网.s师ij计eh设s.国k中w.zww。