非标腿式支座计算
JBT4712.2-2007-腿式支座载荷计算(带公式)
1422.2 2
20.752 2 3
263.6 85.6 147
2019/8/12
腿式支座计算
共6页码 第5页
序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
σ bt ≤[σ bt]
2 地脚螺栓的剪切应力：
地脚螺栓的剪切应力： τ bt Mpa (FH-0.4W1)/(NnbtAbt) τ bt Mpa 当计算的值τ bt小于0时，其值填为0
2 6.70
16
1 支腿装配焊缝的弯曲应力：
每条装配焊缝的计算长度 hf1 ㎜ hf-10
钢管为2(hf-10)
350
焊缝的焊脚高度
tf1 ㎜
12
焊缝的抗弯截面模量
Z ㎜3 2(hf12/6)(tf1/20.5)
346482.3
支腿装配焊缝的弯曲应力 σ f Mpa RL1/Z
35.70
焊缝系数
φ
0.49
地脚螺栓的内径
d1 ㎜
地脚螺栓的腐蚀裕量 Cbt ㎜
地脚螺栓的螺距
tb ㎜
一个螺栓的有效截面积 Abt ㎜2 π /4(d1-Cbt-0.866tb/6)2
地脚螺栓的拉应力
σ bt Mpa 1/(NnbtAbt)(4FHHC/Db-W1)
碳钢地脚螺栓许用应力 [σ bt] Mpa 常温下
182.54 235 通过
L1
㎜
H+hf/2+50
数值
1.04 63 通过
360 2130
壳体外壁至支柱形心的距离 e ㎜ 对H型钢支柱
W/2+垫板厚
102
㎜ 对钢管支柱
20
㎜ 对角钢支柱
腿式支座计算
序号 数 值 名 称 符号 单位 公 式 计
共5页码 算
第1页 数 值
JB/T4712.2-2007 腿式支座载荷计算 适用：DN400～1600mm，L/DN≤5；H1对角钢和钢管≤5m，对H型钢≤8m 设计温度t=200℃，设计基本风压q0=800Pa，地面粗糙度为A类， 设计地震设防烈度8度(Ⅱ类场地土),设计基本地震加速度0.2g
cr]
Mpa
179.2
支腿的临界许用应力
[σ [σ
cr] cr]
Mpa Mpa
911.48 179.2 通过
2
支腿的剪切计算 支腿的剪切应力 支腿的许用剪切应力 τ [τ ] Mpa Mpa FH/NA 0.6[σ ]200℃ 支腿的稳定验算: τ 《[τ ] 1.04 63 通过
3
支腿的弯曲计算 支腿与本体的焊缝长度 基础板下面至支腿装 配焊缝上心长度 hf L1 ㎜ ㎜ H+hf/2+50 2013-7-18 360 2130
a e m0 g
21017.6
取
风载荷PW 和 23230.2 23230.2 131360.08 H型 C7 4 5807.6
Pe+0.25Pw
FH W1
N N
m0g
二者之大值
每个支腿的最大垂直反力: H型支腿中心圆直径 支腿H型钢高度 支腿H型钢翼板厚度 垫板名义厚度 H型支腿中心圆直径 单根支腿垂直反力 单根支腿垂直反力 DB W t2 δ
一、 设计参数： 容器设计压力 设计温度 容器公称直径 封头名义厚度 筒体名义厚度 容器外径 壳体材料 设计温度下许用应力 壳体切线距 支承高度 容器壳体总长度 容器总高度 封头直边高度 设备质心的高度 [σ ]t MPa L H H0 H1 h2 HC ㎜ ㎜ ㎜ ㎜ ㎜ ㎜
JBT4712.2-2007 腿式角钢支柱支座载荷计算--按Excel打印
λ
支腿的极限长细比
λ1
系数
ns
0.7H/i1
π2 E
0.6
ReL
由于λ ≤λ 1 则: 3 2 λ2 ＋2 3 .λ1
设备重要度系数 支腿的临界许用应力
支腿的临界许用应力
η [σ cr] Mpa
[σ cr] Mpa [σ cr] Mpa
1.2[1-0.4(λ /λ 1)2]ReL/(nsη ) 若λ ＞λ 1时, 则: 0.227ReL/(λ /λ 1)2
PW
N 1.2fiq0D0H0×10-6
1.0 350 828.3
地震影响系数
ae
7度: 0.08、 0.12 9度: 0.32
8度: 0.16、 0.24
0.08
设备操作质量 重力加速度 水平地震作用标准值 3 载荷的确定：
m0 kg 壳体+附件+内部介质+保温+平台梯子 1670
g m/s2
9.80665
D
查JB/T4712.2表2:D
563
角钢支腿中心圆直径
DB ㎜ D+2(δ2n+δa）
595
单根支腿垂直反力
FL1
N
4FHHc NDB
－
W1 N
弯矩的拉伸侧
844.5
单根支腿垂直反力
FL2
N
-4FHHc NDB
－
W1 N
弯矩的压缩侧 -11762.58
三、 支腿稳定及强度计算 1 支腿稳定计算 假定支腿与壳体的连接为固接，支腿端部为自由端， 单根支腿内产生的最大应力，发生在受压侧的支腿内。
τ bt ≤[τ bt]
W
㎜3
查型钢截面特性(软件)
桥梁支座详解全攻略，图文+计算详解
桥梁⽀座详解全攻略，图⽂+计算详解桥梁⽀座设置于上部结构与墩台之间，主要作⽤就是将上部结构的各个荷载传递到墩台上，今天⼩编就和⼤家⼀起来学习学习桥梁⽀座都有什么类型，构造都是什么样⼦，在桥梁⼯程中⼜如何计算？第⼀节概述1. ⽀座的作⽤和要求位置：⽀座设置在桥梁的上部结构与墩台之间。
作⽤：把上部结构的各种荷载传递到墩台上，并能够适应活载、温度变化、混凝⼠收缩与徐变等因素所产⽣的变位（位移和转⾓），使上下部结构的实际受⼒情况符合设计的计算图式。
⽀座型式和规格的选⽤，要考虑的因素包括桥梁跨径、⽀点反⼒、对建筑⾼度的要求、适应单向和多向位移及其位移量的需要，以及防震、减震的需要。
2. ⽀座的布置桥梁⽀座的布置⽅式：主要根据桥梁的结构型式及桥梁的宽度确定。
简⽀梁桥⼀端设固定⽀座，另⼀端设活动⽀座。
铁路桥梁由于桥宽较⼩，⽀座横向变位很⼩，⼀般只需设置单向（纵向）活动⽀座。
公路梁桥由于桥⾯较宽，要考虑⽀座横桥向移动的可能性。
连续梁桥每联（由两伸缩缝之间的若⼲跨组成）只设⼀个固定⽀座。
为避免梁的活动端伸缩量过⼤，固定⽀座宜布置在每联长度的靠中间⽀点处。
但若该处墩⾝较⾼，则应考虑避开，或采取特殊措施，以避免该墩顶承受过⼤的⽔平⼒。
曲线连续梁桥的⽀座布置会直接影响到梁的内⼒分布，同时，⽀座的布置应使其能充分适应曲梁的纵、横向⾃由转动和移动的可能性。
曲线箱梁中间常设单⽀点⽀座，仅在⼀联范围内的梁的端部（或桥台上）设置双⽀座，以承受扭矩。
有意将曲梁⽀点向曲线外侧偏离，可调整曲梁的扭矩分布。
当桥梁位于坡道上时，固定⽀座应设在较低⼀端，以使梁体在竖向荷载沿坡道⽅向分⼒的作⽤下受压，以便能抵消⼀部分竖向荷载产⽣的梁下缘拉⼒；当桥梁位于平坡上时，固定⽀座宜设在主要⾏车⽅向的前端。
桥梁的使⽤效果，与⽀座能否准确地发挥其功能有着密切的关系，因此在安放⽀座时，应使成桥后的上部结构的⽀点位置与下部结构的⽀座中线对齐。
如果考虑到⼯后徐变，可能需要设置预偏量。
腿式支座计算
1. 水平风载荷 PW（N）：
P 1.2 fi q0 D0 H 0 106 W
式中： fi-风压高度变化系数，按设备质心所处高度取； W对于B类地面粗糙度：
设备质心所在高度HC，m 风压高度变化系数fi ≤10 1.00 15 1.14 20 1.25
PW= fi=
q0-10m高度处的基本风压（N/m^2)； D0-容器外径，有保温层时取保温层外径（mm)； H0-容器壳体总长度（mm)； 2. 水平地震作用标准值计算 Pe： Pe=aem0g ae-地震影响系数；
设防烈度 设计基本地震加速度 地震影响系数ae 7 0.98 0.08 1.47 0.12 1.96 0.16 8 2.94 0.24 9 3.92 0.32
HC=H-h2+L/2
HC= DB=
W 2t2 2 DN 2 2 n a） （ ） 2 2
H-支承高度，mm； h2-封头直边高度，mm； L-壳体切线距，mm； W-H型钢高度，mm； DN-容器公称直径，mm； δ 2n-容器名义厚度，mm； δ a-垫板名义厚度，mm； t2-H型钢翼板厚度，mm； 4. 支腿稳定及强度计算： 4.1 支腿稳定计算： 单根支腿的压应力 σ c=FL2/A ，MPa；
q0= D0= H0=
Pe= ae=
m0-设备操作质量；（kg） 3. 载荷的确定： 3.1 水平载荷 FH（N） —取风载荷PW和（地震载荷Pe+0.25PW）的较大值 3.2 垂直载荷载荷 W1（N）—取设备最大操作重力 3.3 每个支腿的水平反力 R （N） R=F H/N 式中： N-支腿的个数 3.4 每个支腿的最大垂直反力计算 FL1-单根支腿垂直反力（弯矩的拉伸侧），N；
(完整版)腿式支座强度校核计算
设备安装地面粗糙度类型（A、B、C、D共四类） Hc —设备质心所在高度 f i —风压高度变化系数（按设备质心所处高度取） q 0 —设置地区10米高度处的基本风压值 地震设防烈度(7度、8度、9度) 设计基本地震加速度[0.10(0.15)、0.20(0.30)、0.40] α— 地震影响系数 [0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.32] g —重力加速度 m 0 —设备操作质量
设计条件给定 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007
设计条件给定
JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007
广州龙康机电设备有限公司
圆筒长度L与公称直径DN之比（L/DN≤5）
广州龙康机电设备有限公司
腿式支座强度校核
（标准支座： JB/T4712.2-2007）
一、输入数据
符号意义及计算公式 p —设计压力 t —设计温度 DN —公称直径（标准规定DN400mm～DN16000mm） L —圆筒长度（上下封头切线间距离） δ1n — 封头名义厚度 δ2n — 筒体名义厚度 δis— 壳体保温厚度（无保温层，输入0） δa— 垫板名义厚度（无垫板，输入0） Do —壳体外径（有保温层时取保温层外径） Cb—支腿底板腐蚀裕量 Cbt—地脚螺栓腐蚀裕量 H 1 —容器总高度 (包括支腿高度在内) H 0 —壳体总长度 H —支承高度 H 2 —封头直边高度 M —地脚螺栓规格 t b —地脚螺栓螺距 d 1 —地脚螺栓内径 n bt —地脚螺栓个数(仅一支腿上的个数) [σbt]—钢制地脚螺栓常温下的许用应力 [τbt]—钢制地脚螺栓常温下的许用剪应力 N—支腿数量 D —支腿中心圆参数
支座的计算方法
支座的计算方法
支座的计算方法主要包括以下几个方面：
1. 确定支座类型：根据结构的实际需求和工程条件，选择合适的支座类型，如固定支座、滑动支座、球面支座等。
2. 计算支座受力：根据结构中的荷载分布，计算支座所承受的垂直荷载、水平荷载和摩擦力等。
这些受力可以通过结构分析软件或手工计算得到。
3. 设计支座尺寸：根据支座所承受的荷载和允许的应力，计算支座的承重面积、高度、长度等尺寸。
这些尺寸需要满足结构的稳定性、刚度和安全性要求。
4. 检查支座的合理性：根据实际工况和支座的设计参数，检查支座的合理性。
主要包括支座的刚度、变形、疲劳寿命等方面的检查。
5. 编制支座图纸：根据计算结果，编制支座的施工图纸，包括支座的平面布置图、剖面图、轴测图等。
6. 编制支座施工方案：根据支座的图纸和计算结果，编制支座的施工方案。
主要包括支座的制作、运输、安装、调试、维保等方面的要求。
综上所述，支座的计算方法涉及结构分析、力学计算、结构设计、材料科学等多个学科领域，需要综合运用相关知识进行计算和设计。
在实际工程中，还需要根据实际工况和设计要求进行适当的调整和优化。
腿式及支承式支座计算
型式特征 型式
短臂 长臂 加长臂 A B C
支座号
1～5 6～8 1～5 6～8 1～3 4～8
垫板
有 有 有
盖板
无 有 无 有 有 Ⅰ Q235A
适用公称直径DN（mm）
300～2600 1500～4000 300～2600 1500～4000 300～1400 1000～4000 Ⅱ 16MnR Ⅲ 0Cr18Ni9 Ⅳ 15CrMoR
材料代号 材料代号 支座的筋板和底板材料
四、支承式支座
JB/T 4712.4-2007， 支座××
支座号(1～8) 支座型号（A,B）
注:1.若支座高度h,垫板厚度δ 3与标准尺寸不同,则在设备图样中零件名称或备注栏注明。如:h=450,δ 3=12。 2.支座及垫板的材料应在设备图样的材料栏内标注，表示方法如下：支座材料/垫板材料。
二、腿式支座
JB/T 4712.2-2007，支腿 ××-×-×
垫板厚度δ a,mm(对于A,B,C型支腿,标注此项) 支承高度H,mm 支座号 型号（A,AN,B,BN,C,CN）
型式 角钢支柱 钢管支柱 H型钢支柱 AN A BN B CN C
支座号 1～7 1～5 1～10
垫板
无 有 无 有 无 有
一、鞍式支座
JB/T 4712.1-2007，支座 ××-×
固定鞍座 F，滑动鞍座 S 公称直径，mm 型号(A，BⅠ，BⅡ，BⅢ，BⅣ，BⅤ)
注：1.若鞍座高度h，垫板宽度b4，垫板厚度δ 4，底板滑动长孔长度l与标准尺寸不同，则应设备图样零件 名称栏或备注栏注明。如：h=450，b4=200，δ 4=12，l=30。 2.鞍座材料应在设备图样的材料栏内填写，表示方法为:支座材料/垫板材料。无垫板时只注支座材料。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
设计条件
壳体材料304
公称直径mm32003210
总高度H1mm8900
壳体总长度H0 mm8500
壳体切线距L mm7000
支承高度H mm1900
封头厚度δ1n mm5
筒体名义厚度δ2n mm5
垫板名义厚度δn mm8
支腿底板厚度δb mm20
壳体保温厚度δis mm0
支腿数量N10
支腿规格159x4.5
支腿底板腐蚀裕度Cb mm2
设计地区基本风压 Pa800
地震设防烈度70.15g
地震影响系数ae0.12
风压高度变化系数fi1
支腿中心圆直径DB mm3210
设备操作质量 m0 kg60000
设计温度下支腿材料的许用应力［σ］147
封头直边h240
计算结果
1.水平风载荷 Pw N
Pw=1.2fiqoD0H0x10(-6)26193.66548.4
设备质心所在高度
Hc=H-h2+L/25360
2.地震作用标准值 Pe N
Pe=aemog70632
3.载荷的确定
水平载荷取Pw和Pe+0.25Pw大值 FH77180.4
垂直载荷取设备最大操作重力W1 N588600
每个支腿的水平反力 R=FH/N7718.04
弯矩拉伸侧单根支腿的垂直反力 N
FL1=4FHxHc/NDB-W1/N-7310.225047
弯矩的压缩侧单根支腿垂直反力 N
FL2=4FHxHc/NDB-W1/N110409.775
4.支腿稳定及强度计算A
单根支腿的周向水平截面惯性矩Ix-x6519374.024Ix=Iy
单根支腿的径向水平截面惯性矩IY-Y6519374.024
单板支腿的横截面面积A mm22183.085
支腿材料弹性模量E MPa201000抗弯截面模量W
支腿材料的屈服强度 Rel MPa245
单根支腿截面的最小回转半径I mm54.6471637
支腿有效长细比λ24.33795114
支腿的极限长细比/λ=(π2xE/0.6Rel)^1/2116.1689997
由于λ≤/λ
ns=3/2+2/3(λ//λ)^2 1.529261479
支腿的许用临界应力 MPa
{σcr}=1.2*(1-0.4(λ//λ)^2)Rel/nsη188.8743548
单根支腿的压应力σc=Fl2/A7.111618312
支腿的稳定验算，σc＜{σcr}压杆稳定
5.支腿剪切计算
支腿的剪切应力：MPa
τ=FH/N*A8.838455672
支腿的许用剪切应力［τ］=0.6［σ］88.2
τ＜［τ］合格
6.支腿变曲计算
壳体外壁至支腿形心距离 mm0
支腿与本体装配的焊缝长度hf mm350
基础板下表面至支腿装配焊缝中心的距离 mm
L1=H+hf/2+502125
单根支腿的最小抗弯截面模量W mm382004.70471
支腿的弯曲应力MPa
σb=R*L1-FL2*e/W199.9987081［σb］235σb＜［σb］合格
7.支腿钢结构综合评价
σc/［σcr］+σb/［σb］≤10.888710974小于1
满足要求
8.地脚螺栓的强度验算
地脚螺栓的拉应力
地脚螺栓螺距tb mm3
一个地脚螺栓的内径d1 mm20.752
一个地脚螺栓的有效截面积：Abt mm2263.5690567
一个支腿地脚螺栓数nbt1
地脚螺栓拉应力σbt MPa
σbt=1/N*nbt*Abt*(4*FH*Hc/Db-W1)-69.33880193
碳钢地脚螺栓常温许用应力［σbt］ MPa147
σbt＜［σbt］合格
9.地脚螺栓的剪切应力
地脚螺栓的剪切应力τbt MPa
τbt=(FH-0.4W1)/N.nbt.Abt-60.044833030
碳钢制地脚螺栓常温下许用剪应力［τbt］MPa117.6
τbt＜［τbt］合格
10.基础板的强度计算
基础上的压缩应力：MPa B180σc1=Fl2/BxB 3.407709103
混凝土许用耐压应力［σc1］MPa11.768
σc1＜［σc1]合格
支腿到基础板边缘的最大长度B mm45.5
基础板的许用应力［σ］ MPa235
所需支腿底板厚度 mm
δb=B(3σc1/［σ］)^1/2+Cb11.49006856
支腿底板厚度 26mm满足要求
11.支腿装配焊缝的强度计算
支腿装配焊缝的计算长度hf1 mm100
焊颖的焊脚高度 tf1 mm12
焊缝的抗弯截面模量：mm3
Z=2xhf1^2xtf1^2/6x√228288.54314
支腿装配焊缝的弯曲应力：σf MPa
σf=R*L1/Z579.7695173
12.支腿装配焊缝的剪切应力
焊缝的横截面积：mm2
A1=2xhf1xtf1/√21697.312588
支腿装配焊缝的剪切应力： MPa
τ1=FL2/A165.04975908
13.支腿装配焊缝的当量应力
σz=√(σf^2+3*τ^2)590.6158706
焊缝系数0.49
支腿装配焊颖的抗弯、抗剪许用应力MPa
1.5[σ]Φ108.045
支腿装配焊缝的弯曲应力：σf
支腿装配焊缝的剪切应力：τ1
支腿装配焊缝的当量应力：σZ
3.14*(D/2)²-3.14*(d/2)²2183.085 3.14（D4-d4）/646519374 D外径159 d内径150 3.14（D4-d4）/(32*D)8200
4.7。