交通桥计算说明书
小桥计算书(公路—II荷载)
3#小桥计算书第一部分上部结构一、设计资料1、桥梁上部结构资料计算跨径：L 12.6m桥面净空：净一4.5 2 0.25m板宽：1.24m板中心线间距：1.25m （全桥共12片，每跨4片板）空心板高度：0.55m设计荷载：公路一H级荷载，不设人行道故不单独考虑人群荷载结构重要性系数取1.0。
材料规格：C30混凝土（桥面铺装为C40混凝土）f ck 20.1Mpa f tk 2.01MpaJ 13.8Mpa f td 1.39MpaE c 3.0 104Mpa普通受力钢筋HRB335钢筋f sk 335Mpa f sd 280Mpa5E s 2.0 105Mpa b 0.56箍筋及构造钢筋R235钢筋f sk 235Mpa f sd 195Mpa E s 2.1 105 Mpa2、设计依据与参考书《结构设计原理》贾艳敏、高力主编，人民交通出版社《桥梁计算示例集》（梁桥）黄侨、王永民主编，人民交通出版社《桥梁工程》（2007）刘龄嘉主编，人民交通出版社《公路桥涵标准图》公路桥涵标准图编制组，人民交通出版社《公路桥涵设计规范》（JTG D60-2004）,人民交通出版社《公路公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004），人民交通出版社《公路桥涵设计手册一一梁桥（上册）》徐光辉、胡明义主编，人民交通出版社、构造形式及尺寸选定全桥空心板横断面布置图如图1,每块空心板截面构造尺寸见图 2.An.NtRNUHM三、空心板毛截面几何特性计算（一）中板（二）边板利用AutO CAD “面域/质量特性”命令查询得A 边4456.5cm 2，空心板对其重心轴的惯矩I 1.4860 1010mm 4，空心板界面的抗扭刚度可简 化为图4的单箱截面来近似计算：四、作用效应计算（一）永久作用效应计算1、空心板自重（第一阶段结构自重）g 1A 中 ? 3849.8 10 4 25 9.625kN?mg 1a A 边?4456.5 10 4 25 11.141kN ?m利用AutO CAD “面域/质量特性”命令查询得 A 中 3849.8cm 2，空心板对其重心轴的惯矩I 1.3793 1010mm 4，空心板界面的抗扭刚度可简化为 图3的单箱截面来近似计算：4b 2h 2 2h__2bt 1 t24 (124 18)2 (55 8)2 2 (55 8)~~2 (124 18)1883.1297 1010mm 4o 00O 1?4.5图3中板计算抗扭刚度简化图 图4边板计算抗扭刚度简化图2 24b h 2h 2bt 1 t 22 24 (124 18)(55 8)(55 8) (55 8) 1818.52 (12418 18.53.1281 1010mm 42、桥面系自重（第二阶段结构自重）g2栏杆重力参照其他桥梁设计资料，单侧按5kN/m计算。
小桥计算书(公路—II荷载)
3#小桥计算书第一部分 上部结构一、设计资料1、桥梁上部结构资料计算跨径：m L 6.12= 桥面净空：m 25.025.4—⨯+净 板宽：m 24.1板中心线间距：m 25.1（全桥共12片，每跨4片板） 空心板高度：m 55.0设计荷载：公路—Ⅱ级荷载，不设人行道故不单独考虑人群荷载 结构重要性系数取。
材料规格：C30混凝土（桥面铺装为C40混凝土）Mpa f ck 1.20= Mpa f tk 01.2= Mpa f cd 8.13= Mpa f td 39.1= Mpa E c 4100.3⨯=普通受力钢筋HRB335钢筋Mpa f sk 335= Mpa f sd 280= Mpa E s 5100.2⨯= 56.0=b ξ箍筋及构造钢筋R235钢筋Mpa f sk 235= Mpa f sd 195= Mpa E s 5101.2⨯=2、设计依据与参考书《结构设计原理》贾艳敏、高力主编，人民交通出版社《桥梁计算示例集》（梁桥）黄侨、王永民主编，人民交通出版社《桥梁工程》（2007）刘龄嘉主编，人民交通出版社《公路桥涵标准图》公路桥涵标准图编制组，人民交通出版社《公路桥涵设计规范》(JTG D60-2004)，人民交通出版社《公路公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)，人民交通出版社《公路桥涵设计手册——梁桥（上册）》徐光辉、胡明义主编，人民交通出版社二、构造形式及尺寸选定全桥空心板横断面布置图如图1，每块空心板截面构造尺寸见图2.图1 全桥空心板横断面布置图图2 中板和边板截面构造尺寸图三、空心板毛截面几何特性计算（一）中板利用Auto CAD “面域/质量特性”命令查询得 28.3849cm A =中，空心板对其重心轴的惯矩410103793.1mm I ⨯=，空心板界面的抗扭刚度可简化为图3的单箱截面来近似计算：410222122101297.38)18124(218)855(2)855()18124(4224mm t b t h h b I T ⨯=-⨯+-⨯-⨯-⨯=+=图3 中板计算抗扭刚度简化图 图4 边板计算抗扭刚度简化图（二）边板利用Auto CAD “面域/质量特性”命令查询得 25.4456cm A =边，空心板对其重心轴的惯矩410104860.1mm I ⨯=，空心板界面的抗扭刚度可简化为图4的单箱截面来近似计算：410222122101281.38)25.1818124(25.18)855(18)855()855()18124(4224mm t b t h h b I T ⨯=+-⨯+-+--⨯-⨯=+=四、作用效应计算（一）永久作用效应计算1、空心板自重（第一阶段结构自重）g 1m kN A g •=⨯⨯=•=-625.925108.384941γ中中m kN A g •=⨯⨯=•=-141.1125105.445641γ边边2、桥面系自重（第二阶段结构自重）g 2栏杆重力参照其他桥梁设计资料，单侧按5kN/m 计算。
吉溪1#大桥便桥计算书9m计算说明书
附件2南平联络线吉溪1#大桥钢栈桥加固计算书1、计算依据1、南平联络线吉溪1#大桥设计图，地质报告。
2、水文调查情况3、《公路桥涵基础设计规范》4、《公路钢结构设计规范》。
5、设计荷载参照标准 公路检算荷载：履带-50T履带-50计算图式单位:2、钢管桩设计及检算 2.1、计算荷载1、支座反力钢管型号主要地质状态的基本承载力，摩擦力来确定，由梁计算知，钢管的最大反力为234.75KN 。
2、制动力制动力选取罐车和履带-50总重的10%计算，作用于桥面1.2m 处。
3、安全系数1.3 安全系数取1.3。
计算轴力[P]=234.75×1.3=305.175KN2.2、桩长估算及桩基承载力检算1、桩长估算及桩基承载力检算便桥桩基参照《中国公路桥涵基础设计规范》JTJD63-2007按支撑在基岩上沉桩承载力按下列公式计算:[]∑∑==++=ni ik i s rkii mi i rk p a q l u f h c u f A c R 112121δ (1-1) [R a ]—单桩轴向受压容许承载力（KN ） U —桩的周长（m ）；1c —根据清孔情况，岩石碎裂程度确定的系数；i c 2—根据清孔情况，岩石碎裂程度确定的系数； rk f —桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值（kpa ） i h —桩嵌入基岩中（不计风化层）的有效深度（m ）； m —岩层数； A p —桩底面积；s δ—覆盖层土的侧阻力发挥系数； i l —各土层的厚度；ik q —桩侧第i 层土的侧阻力系数。
土质特性表计算所得单桩轴向受压容许承载力值均大于钢管最大反力251.7×1.3=305.2KN ，验算满足。
2、抗倾覆检算当河床岩层有冲刷时，桩基须嵌入基岩，要求桩底嵌固检算。
其嵌入基岩中的深度，参照下式计算：圆形桩DR M h a Hβ066.0=(1-2)h —桩嵌入基岩中（不计风化层）的有效深度（m ），但不得小于0.5m ； M H —在基岩顶面处的弯矩（KN ·m ）；Ra —天然湿度的岩石单轴极限抗压强度（KPa ）； β—系数；D —钻（挖）孔桩或管柱的设计直径（m ）。
45m人行天桥简支钢箱梁计算书
45m人行天桥简支钢箱梁计算书1. 引言人行天桥是城市交通建设中常见的一种桥梁形式，为了保障行人的安全通行，设计和计算人行天桥的结构是非常重要的一项工作。
本文将以45m人行天桥的简支钢箱梁为例，展开计算和分析。
2. 桥梁参数我们需要了解桥梁的基本参数。
根据设计要求，本人行天桥的主跨长度为45m，采用简支钢箱梁结构。
根据设计荷载标准，我们选择了适当的荷载参数进行计算。
3. 梁的截面计算简支钢箱梁的截面计算是桥梁设计中的重要一环。
我们首先需要根据荷载参数计算出梁的弯矩和剪力大小。
然后，根据这些力的大小，我们可以选择合适的钢箱梁截面形状和尺寸。
在这个过程中，我们需要考虑到梁的强度和刚度要求，以及材料的可用性和成本等因素。
4. 材料选择钢材是常见的桥梁材料之一，具有优良的强度和刚度特性。
在选择材料时，我们需要考虑到梁的承载能力和使用寿命等因素。
同时，根据实际情况和工程要求，我们还需要选择合适的防腐措施，以延长梁的使用寿命。
5. 梁的支座设计在人行天桥的设计中，支座的设计也是非常重要的。
合理的支座设计可以保证桥梁的稳定性和安全性。
我们需要根据桥梁的荷载和结构特点，选择合适的支座形式和位置。
同时，我们还需要考虑到支座的材料和防腐措施等因素。
6. 梁的施工及安装钢箱梁的施工和安装是一个复杂的过程，需要考虑到多个因素。
首先，我们需要制定详细的施工方案，包括起吊、运输、安装等各个环节。
其次，我们还需要选择合适的施工设备和工具，以确保施工的顺利进行。
在施工过程中，我们需要严格按照设计要求进行操作，并及时处理施工中的问题和风险。
7. 结论通过对45m人行天桥简支钢箱梁的计算和分析，我们可以得出合理的结论。
根据计算结果，我们可以确定合适的梁截面形状和尺寸，选择合适的材料和支座形式，并制定详细的施工方案。
这些措施可以保证人行天桥的安全性和稳定性，为行人提供便捷和安全的通行条件。
8. 展望虽然本文以45m人行天桥简支钢箱梁为例进行计算和分析，但实际的桥梁设计是一个复杂而繁琐的过程。
交通桥标工程量计算书
目录基础工程 (1)1、挖基坑土方 (1)2、回填方 (3)3、混凝土承台 (4)4、混凝土支撑梁及横梁 (4)5、混凝土基础 (5)6、混凝土桥塔柱 (5)7、泥浆护壁成孔灌注桩 (5)8、声测管 (5)9、截桩头 (6)10、现浇构件钢筋HPB300钢筋 (6)11、现浇构件钢筋（HRB400钢筋） (10)12、钢筋网片 (11)13、预埋铁件 (11)14、型钢 (13)15、钢管 (13)缆索及主梁工程 (14)1、悬（斜拉）索 (14)2、悬（斜拉）索 (14)3、悬（斜拉）索 (14)4、绳卡 (14)5、U型环 (14)6、铝套 (14)7、铸钢 (14)8、螺栓、螺母、垫圈 (15)9、金属栏杆 (16)10、合金钢（40Cr） (16)11、主梁钢板 (16)12、桥面铺装 (17)分部分项工程和单价措施项目清单与计价表合同外 (19)1、金属网栏 (19)2、塑胶地面 (19)3、金属栏杆 (19)4、浆砌块料 (19)5、砖砌体 (19)6、砖砌台阶（砖砌踏步台阶为梯形状） (21)7、拆除路面 (21)8、水泥混凝土（30cm厚C25水泥混凝土路面） (21)9、安砌侧（平、缘）石（道路侧石） (21)10、塑料波纹管 (21)11、抗风桩及锚碇下灌注桩 (21)12、回填方（素土回填） (22)13、角钢（ (22)14、防撞弹簧 (22)15、预埋铁件 (22)16、跌水坎 (22)17、主缆锚具 (23)18、混凝土垫层 (23)X 交通桥标工程量计算书基础工程1、挖基坑土方合计工程量为：810.13+1002.726+410.81+247.5=2471.17 m3。
（1）东锚碇开挖工程量：①176.012高程齿槽开挖量为：4（齿槽纵断面宽）×8.4（横断面长）×1.5（深度）=50.4m3。
②177.012高程台阶开挖量为：7（台阶纵断面宽）×7.6（横断面长）×1（深度）=53.2m3。
道路桥梁设计计算说明书(新)
第一篇设计原始资料和依据1 设计原始资料和设计依据1.1 设计原始资料1.1。
1地质地理条件该地段属于平原微丘区，区内大部分地区地形开阔，起伏平缓.丘陵处有几个连续的小山坡，海拔不高。
沿线河流、排灌沟渠交错，农田水利设施完善，乡村道路网密集区域内大部分为水稻天和经济林作物区。
1.1.2地形图地形图比例为1:2000。
1.1.3设计路断的土壤、地质、水文、气象资料1）地形地貌线路经过区为太湖流域冲湖积低洼湖荡平原，地势低洼,地形较平坦、沟、塘、河纵横密布.地面标高多在1.0m到3。
2m之间，河堤,村庄处较高，除此之外，该地区的道路比较多,还有大量耕地和农田,大多是高产田.2）工程地质条件(1)勘测深度内上部为第四纪全新统湖沼积相松散沉积物，以淤泥质土为主，夹少量亚沙土,局部粉沙，下部地层为第四纪上更新统湖沼积相沉积物。
全新统地层发育不稳定，厚度分布不均，最大厚度为20m，沿线软土分布普遍。
依据地层的时代，成因，岩性及物理力学指标等，勘测深度内共分10层，各地层主要特征描述如下：OA层,素填土（Q ML）:黄褐色～灰褐灰色，土质不均，结构松散。
1层，亚黏土（Q4AL+I ) ：黄褐色～褐灰色，含氧化铁及少量有机质，软—硬塑,局部流塑,中偏高压索性，推荐容许承载力、压缩摸量:[σ0 ］=110-140KPa，E S=2。
5—5.0MPa。
2—1层,淤泥质亚黏土(Q4AL+I），褐灰色～灰色，含有机质,局部淤泥，软—流塑，高压缩性,推荐容许承载力、压缩摸量：[σ0 ]=60-90KPa，E S=1.5—4.0MPa。
2-1A层，亚沙土（Q4AL+I )：灰色，含有机质，云母，局部亚沙土，软—流塑,中压缩性，推荐容许承载力、压缩摸量：［σ0 ］=80—110KPa，E S=4.5—10MPa.2-2 层，淤泥质亚黏土（Q4AL+I），灰色，含有机质，云母,局部亚沙土，软—流塑，高压缩性，推荐容许承载力、压缩摸量:[σ0 ］=70—90KPa，E S=2.0-4。
交通大桥设计总说明
设计说明(一)、设计变更依据根据贵州高速公路开发总公司《办公会议纪要》【黔高总司纪要（2007）191号】及遵赤公路白腊坎至茅台段高速公路总监办MTZJ－071号工程联系单的有关要求，对交通大桥右幅进行重新设计。
墩柱重新计算，根据计算结果对左右幅部分墩柱截面尺寸进行了调整。
(二)、采用技术指标及参数1. 设计荷载：公路Ⅰ级。
2. 设计车速：80公里/小时。
3. 桥面宽度：0.5m（护栏）+9.25m（车道）+0.5m（护栏）=10.25m4. 高程：黄海高程系统。
5. 地震作用：地震动峰值加速度系数为0.05g，设计已按地震动峰值加速度系数0.1g考虑。
6.设计洪水频率：本桥跨越山区沟谷地带，不受洪水限制。
(三)、执行标准及规范1、中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）；2、中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；3、中华人民共和国行业标准《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）；4、中华人民共和国行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；5、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85) ；6、中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）。
7、中华人民共和国交通部部颁标准《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-89)。
8、中华人民共和国行业标准《公路勘测规范》（JTJ 061-99）；9、中华人民共和国行业标准《公路工程地质勘察规范》（JTJ 064-98）；10、贵州省地方行业标准《贵州省公路工程技术指标运用指南》（试行）；11、《遵赤公路白腊坎至茅台段高速公路两阶段施工图设计交通大桥工程地质勘察报告》。
(四)、主要材料1 . 砼：预制T梁、端头封锚、现浇湿接缝、现浇横隔板接头及墩顶现浇连续段均采用C50砼；现浇桥面铺装采用10cm厚C50聚丙烯纤维砼，每立方砼聚丙烯纤维掺量0.9Kg。
小桥计算书
K0+799.79小桥、K4+118小桥上部结构计算书计算：复核：审核：有限公司二〇一三年（一）K0+799.79小桥整体式现浇钢筋砼空心板计算书1、设计资料（1）结构型式：本桥上部结构为1×10.0m整体式现浇钢筋砼空心板。
（2）板跨径：板长9.96m，计算跨径9.30m。
（3）桥面宽度：0.50m防撞护栏+8.75m行车道+2.25m人行道护栏，全宽11.50m。
（4）设计荷载：公路—Ⅱ级。
（5）环境类别：Ⅰ类。
2、设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）。
3、计算程序采用平面杆系计算软件“桥梁博士3.0”进行结构计算。
4、计算荷载（1）自重空心板的截面按设计截面尺寸输入，其重量由软件自动计入。
（2）二期恒载桥面铺装及防撞护人行道栏折合线荷载107kN/m加载。
（3）活载汽车荷载按规范规定采用。
汽车荷载的冲击系数为：0.273。
（4）温度影响考虑体系温差±20℃，梯度温度效应按规范要求取值。
（5）收缩徐变按规范规定取用。
5、计算模型说明（1）计算模型空心板现浇长度9.96m，计算跨径9.30m。
结构共划分为18个单元，19个节点。
如图1所示：图1 计算模型（2）施工阶段划分施工阶段的划分考虑结构的分阶段受力，根据设计图纸将空心板施工划分为3个计算阶段进行模拟。
a、整体现浇空心板；b、施工二期恒载；c、按规范规定进行收缩徐变。
6、验算结果（1）承载能力极限状态验算表1 承载力极限状态验算由上表可见，承载能力极限状态下所有截面抗弯承载力均满足要求。
（2）裂缝宽度验算（3）刚度验算《JTG D62-2004》第6.5.3条规定，受弯构件在使用阶段的挠度按短期荷载效应组合并考虑荷载长期效应的影响。
本桥采用C40混凝土，结构挠度长期增长系数ηθ＝1.45，消除结构自重产生的长期挠度后，空心板的最大挠度不应超过计算跨径的1/600。
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1、结构布置平面图1－1剖面图1－22、基本资料**大坝闸坝段交通桥兼做弧形闸门的安装平台，净跨9m ，中墩宽1.5m ,边墩宽1m ，采用现浇整体式梁板结构；设计荷载标准：汽－20挂100。
交通桥的主梁长m l 74.10=，宽mm b 300=，高mm h 1000=；次梁宽mm b 2501=，高mm h 7001=；板厚mm h 1502=，跨中板两主梁间板的净跨m l n 3=；悬挑板的挑长mm l 4502=。
砼强度等级为C25，c f =12.52mm N ；Ⅱ级钢筋:y f =3102mm N ,Ⅰ级钢筋:y f =2102mm N ；钢筋砼的重度：1γ=253m KN ，检修荷载：2γ=202m KN ，人群荷载：3γ=32m KN 。
结构建筑物安全级别为Ⅱ级，所以结构重要性系数0γ=1.0；设计状况系数：ϕ=1.0（持久状况）、0.95（短暂状况）、0.85（偶然状况）；荷载分项系数G γ=1.05, Q γ=1.20及Q γ=1.10(可控制的可变荷载)；结构系数d γ=1.20。
当交通桥作为安装平台时，考虑吊车的的车轮荷载及其起吊荷载， 车轮荷载设计值：KN P 45.512.148.95.17=⨯⨯=， 起吊荷载设计值：KN Q 96.992.128.917=⨯⨯=。
一、跨中板的计算3.1、荷载计算自重： 标准值k g =2h 1γ=0.15×25=3.752m KN设计值g =G γk g =1.05×3.75=3.9382m KN检修荷载 标准值k q =202m KN设计值q =Q γk q =1.2×20=242m KN由集中荷载引起的均布力：设计值1q =yx l l G P +=37.33.396.9945.51⨯+=36.482m KN4.1、内力计算 因为02.133003370==x yl l <2，故跨中板按双向板计算。
（1）、在检修荷载作用下的内力计算跨中板所受到的均布力的设计值：938.2724938.3=+=+q g 2m KN 979.033703300==y x l l 所以查《水工钢筋混凝土结构学》第三版，河海大学、大连理工大学、西安理工大学、清华大学合编，中国水利水电出版社；得双向板所受内力设计值：跨中弯矩：m KN M x ∙=⨯⨯⨯⨯=87.53.3938.270227.085.00.12m KN M y ∙=⨯⨯⨯⨯=301.53.3938.270205.085.00.12支座弯矩：m KN M x ∙=⨯⨯⨯⨯=223.143.3938.270550.085.00.120m KN M y ∙=⨯⨯⨯⨯=654.133.3938.270528.085.00.120（2）、在汽车荷载作用下的内力计算考虑车轮荷载和起吊荷载均布在单跨板内，由此计算板的内力值。
跨中板所受到的均布力的设计值：418.4048.36938.3=+=+q g 2m KN 跨中弯矩：m KN M x ∙=⨯⨯⨯⨯=492.93.3418.400227.095.00.121 m KN M y ∙=⨯⨯⨯⨯=572.83.3418.400205.095.00.121支座弯矩：m KN M x ∙=⨯⨯⨯⨯=998.223.3418.400550.095.00.1201 m KN M y ∙=⨯⨯⨯⨯=078.223.3418.400528.095.00.1201 故以支座弯矩m KN M x ∙=998.2201确定跨中板的配筋量。
5.1、配筋计算交通桥为二类环境，砼保护层厚c =25mm,由于所受到的弯矩较大，估计钢筋直径d =10mm ，排成一排，所以查表可得：a =30mm ；故截面的有效高度：0h =h -a =150-30=120mm ；=⨯⨯⨯⨯==262012010005.1210998.222.1bh f M r a c d s 0.153 =⨯--=--=153.0211211s αε0.167〈b ε=0.544,满足要求。
ρ=εyc f f =0.167×3105.12=0.675% > 0.15%，满足要求。
所以，S A =ρb 0h =0.00675×1000×120=8092m m故选用8φ12（S A =9042m m ）。
二、悬挑板的计算3.2、荷载计算自重： 标准值k g =2l 2h 1γ=0.45×0.15×25=1.688m KN设计值g =G γk g =1.05×1.688=1.772m KN人群荷载 标准值k q =2l 3γ=0.45×3=1.125m KN设计值q =Q γk q =1.2×1.125=1.3m KN4.2、内力计算悬挑板所受到的均布力的设计值：122.335.1772.1=+=+q g m KN 。
由结构力学求解器求得悬挑板所受的弯矩：m KN M ∙=32.0<22.998m KN ∙ 由于悬挑板的配筋计算和跨中板一样，采用单宽计算，而悬挑板所受到的弯矩远小于跨中板的弯矩，故和跨中板的配筋相一致。
5.2、配筋计算跨中板的钢筋延伸到悬挑板并作为悬挑板的受力筋。
故选用8φ12（S A =9042m m ）。
三、次梁的计算3.3、荷载计算自重： 标准值k g =1b 1h 1γ=0.25×0.7×25=4.375m KN设计值g =G γk g =1.05×4.375=4.594m KN检修荷载 标准值k q =1b 2γ=0.25×20=5m KN设计值q =Q γk q =1.2×5=6m KN板传来的力：因为是双向板，故板传给次梁的力是三角形分布的，求三角形荷载的最大值。
自重 标准值1k g =yn l 2h 1γ=3×0.15×25=11.25m KN设计值1g =G γ1k g =1.05×11.25=11.813m KN检修荷载 标准值1k q =yn l 2h 1γ=3×20=60m KN设计值1q =Q γ1k q =1.2×60=72m KN吊车工作时作用在交通桥上的集中力：车轮荷载 标准值KN G k 875.4248.95.17=⨯= 设计值KN G 45.51875.422.1=⨯= 起吊荷载 标准值KN G k 3.8328.9171=⨯=设计值KN G 96.993.832.11=⨯=4.3、内力计算（1）、在检修荷载作用下的内力计算取计算跨度：m l 3.3=均布荷载设计值：594.106594.4=+=+q g m KN三角形分布荷载设计值：m KN q g /813.8372813.1111=+=+由结构力学求解器求得内力组合值：支座弯矩：m KN M ∙=15.571跨中弯矩：m KN M ∙=33.332剪力：KN V 63.861=（2）、在汽车荷载作用下的内力计算考虑汽车中轴车轮对称的作用在次梁上，后轴车轮集中力传给次梁的集中力设计值，按单向板计算得：KN G 86.332=均布荷载设计值：594.41=g m KN三角形分布荷载设计值：m KN g /813.112=中轴车轮集中荷载设计值：KN G 31.8586.3345.51=+=由结构力学求解器求得的弯矩组合值：支座弯矩：m KN M ∙=18.593跨中弯矩：m KN M ∙=73.194剪力：KN V 49.1242=（当车轮荷载靠近支座时求得）所以由以上计算可得，次梁按对称配筋，取弯矩为m KN M ∙=18.593，剪力KN V 49.1242=。
弯矩设计值m KN M ∙=⨯⨯=221.5618.5995.00.1剪力设计值KN V 266.11849.12495.00.1=⨯⨯=5.3、配筋计算（1）、抗弯纵筋的计算人行桥为二类环境，砼保护层厚c =35mm ，估计钢筋直径d =20mm ，排成一排，所以查表可得：a =45mm ；故截面的有效高度：0h =1h -a =700-45=655mm ；=⨯⨯⨯⨯==26206552505.1210221.562.1bh f M r a c d s 0.0503 =⨯--=--=0503.0211211s αε0.0517〈b ε=0.614,满足要求。
ρ=εyc f f =0.0517×3105.12=0.208% > 0.15%，满足要求。
所以，S A =ρb 0h =0.00208×250×655=3412m m故选用3φ14（S A =4622m m ）。
（2）、抗剪腹筋的计算1、截面尺寸验算d γV =1.2×118.266=141.919KN截面腹板高度：w h =0.655m, bh w =3.0655.0=2.18<4.0, 0.250bh f c =0.25×12.5×250×655/1000=511.719KN >d γV =141.919KN ，所以不会出现斜压破坏。
2、验算是否需按计算确定腹筋C V =007.0bh f c=07.0×12.5×250×655/1000=143.28KN >d γV =141.919KN ，所以按构造确定腹筋。
初选双肢箍筋，选用φ8@150，即：sv A =1012m m ，s =150mm ≤max s =350mm 。
sv ρ=bs A sv =150250101⨯=0.269%>0.12%满足箍筋最小配筋率的要求。
最后箍筋选配双肢φ8@150。
四、主梁的计算3.4、荷载计算自重： 标准值k g =b h 1γ=0.3×1.0×25=7.5m KN设计值g =G γk g =1.05×7.5=7.875m KN检修荷载 标准值k q =b 2γ=0.3×20=6m KN设计值q =Q γk q =1.2×6=7.2m KN跨中板传来的力：按均布荷载考虑。
自重 标准值1k g =xn l 2h 1γ/2=3×0.15×25/2=5.625m KN设计值1g =G γ1k g =1.05×5.625=5.906m KN检修荷载 标准值1k q =xn l 2γ/2=3×20/2=30m KN设计值1q =Q γ1k q =1.2×30=36m KN悬挑板传来的力自重 标准值2k g =2l 2h 1γ=0.45×0.15×25=1.688m KN设计值2g =G γ2k g =1.05×1.688=1.772m KN人群荷载 标准值2k q =2l 2γ=0.45×3=1.35m KN设计值2q =Q γ2k q =1.2×1.35=1.62m KN次梁传来的集中力均布荷载引起的集中力：设计值11Q G +=2)(xn l q g +=23)6594.4(⨯+=15.891KN三角形荷载引起的集中力：设计值22Q G +=4)(11xn l q g +=43)72813.11(⨯+=62.86KN吊车工作时作用在交通桥上的集中力：车轮荷载 标准值KN G k 875.4248.95.17=⨯=设计值KN G 45.51875.422.1=⨯=起吊荷载 标准值KN G k 3.8328.9171=⨯= 设计值KN G 96.993.832.11=⨯=4.4、内力计算（1）、在检修荷载作用下的内力计算取计算跨度：m l 10=均布荷载设计值：373.6062.1772.136906.52.7875.7=+++++=+q g m KN集中荷载设计值：KN Q G 75.78=+由结构力学求解器求得弯矩设计值：m KN M ∙=⨯⨯=298.85388.100385.00.11剪力设计值：KN V 245.2977.34985.00.11=⨯⨯=（2）、起吊工况下的内力计算考虑起吊荷载和中后轴的单个车轮荷载作用在主梁上，当最危工况，即中轴作用在主梁中点时，此时主梁所受的弯矩最大；当吊车在靠近支座附近起吊时，此时所受的剪力最大。