6kV母线快切装置整定计算
6KV供电线路保护整定计算
一、南风井供电线路保护整定1、南风井一路#6112，南风井二路#6209，线路参数：如图：长时负荷电流95A ，2005l h =,最大负荷110A 。
采用LCS612微机线路保护。
两相不完全星形接线保护方式据供电处孙光伟提供短路电流及线路系统参数如下: 6KV 母线侧,S max =146.95MVA,I max （3）=13.467KA ； S min =65.865MVA,I min （3）=6.036KA ； Z max =0.27Ω；Z min =0.602Ω选南风井进线末端为短路点2d 。
查表《煤矿井下供电三大保护细则》对于22YjV 370-⨯电缆010.306R km =Ω 010.061X km =ΩLJ 395-⨯架空线 020.38R km =Ω 020.06X km =Ω 22YjV 350-⨯电缆 030.429R km =Ω 030.063X km =Ω010.490.3060.15L R =⨯=Ω 010.490.0610.0299L X =⨯=Ω 02 2.250.380.855L R =⨯=Ω 02 2.250.060.135L X =⨯=Ω 030.150.4290.0644L R =⨯=Ω 030.150.0630.0094L X =⨯=Ω0102030.150.8550.0644 1.069()LL L L R R R R =++=++=Ω∑0102030.02990.1350.00940.174()LL L L XX X X =++=++=Ω∑系统阻抗小于系统电抗1，故忽略。
1.069()L R R ==Ω∑∑0.1740.270.444()LXX X X =+=+=Ω∑∑线路总阻抗2222max1.0690.444 1.157()Z R X =+=+=Ω∑∑∑在最大运行方式下，线路在南风井母线上的短路电流为：2(3)max63003144()1.732 1.1573e d I A Z ===⨯∑高压电机入线口两相电流为3d 点。
6KV供电线路保护整定计算
* *一、南风井供电线路保护整定1、南风井一路#6112，南风井二路#6209，线路参数：如图：长时负荷电流95A ，2005l h =,最大负荷110A 。
采用LCS612微机线路保护。
两相不完全星形接线保护方式据供电处孙光伟提供短路电流及线路系统参数如下: 6KV 母线侧,S max =146.95MVA,I max （3）=13.467KA ； S min =65.865MVA,I min （3）=6.036KA ； Z max =0.27Ω；Z min =0.602Ω 选南风井进线末端为短路点2d 。
查表《煤矿井下供电三大保护细则》对于22YjV 370-⨯电缆010.306R km =Ω 010.061X km =ΩLJ 395-⨯架空线 020.38R km =Ω 020.06X km =Ω22YjV 350-⨯电缆 030.429R km =Ω 030.063X km =Ω 010.490.3060.15L R =⨯=Ω 010.490.0610.0299L X =⨯=Ω 02 2.250.380.855L R =⨯=Ω 02 2.250.060.135L X =⨯=Ω 030.150.4290.0644L R =⨯=Ω 030.150.0630.0094L X =⨯=Ω0102030.150.8550.0644 1.069()L L L L R R R R =++=++=Ω∑0102030.02990.1350.00940.174()LL L L XX X X =++=++=Ω∑系统阻抗小于系统电抗1，故忽略。
1.069()L R R ==Ω∑∑0.1740.270.444()LXX X X =+=+=Ω∑∑线路总阻抗2222max1.0690.444 1.157()Z R X =+=+=Ω∑∑∑* *在最大运行方式下，线路在南风井母线上的短路电流为：2(3)63003144()1.732 1.157d I A ===⨯高压电机入线口两相电流为3d 点。
6KV整定计算
6KV 微机电动机综合保护整定原则（WDZ-430）装置类型电动机综合保护测控装置制造厂家 南京东大金智电气自动化有限公司保护配置 电流速断保护，负序过电流保护，接地保护，过热保护，过热禁止再启动保护，堵转保护,长启动保护、正序过流保护、过负荷保护、欠压保护。
2.1电流速断保护按照躲过电动机起动电流最大值整定 2.1.1速断动作电流高值I sdgst K sdg I K I ⨯=式中，I st ：电动机启动电流，一般为额定电流的6－10倍，实际取6倍 K K ：可靠系数，可取K K =1.3－1.5 实际取1.5 2.1.2速断动作电流低值 I sddI ssd 可取0.7-0.8I sdg ,实际取0.7I sdg 2.1.3速断动作时间t sd当电动机回路用真空开关出口时,取t sd =0s （装置自带固有延时0.06s ），当电动机回路用F ＋C 真空接触器出口时，速断保护退出。
2.2电动机启动时间t qd按电动机的实际启动时间并留有一定裕度整定，可取t qd =1.2 倍实际启动时间。
2.3负序过流保护2.3.1负序动作电流I 2dz2.3.1.1负序过流一段保护I 2dz 按躲过正常运行时允许的负序电流整定，一般地： 保护断相和反相等严重不平衡时，可取I 2dz =（0.6-0.8）I e ；实际取I 2dz =0.8I e ；经延时跳闸。
2.3.1.2负序过流二段保护I 2dz 按躲过正常运行时允许的负序电流整定，一般地：可取I 2dz =（0.2-0.4）I e ；实际取I 2dz =0.4I e ，经延时发信。
2.4接地保护接地保护装置的一次动作电流I 0dz ，按照躲过被保护分支外部单相接地故障时，从被保护元件流出的电容电流整定。
实际按经验取200mA ，并经延时0.5S 跳闸。
2.5过热保护过热保护涉及发热时间常数T fr 和散热时间T sr 二个定值。
2.5.1发热时间常数T fr发热时间常数T fr 由制造厂提供的电动机过负荷能力数据进行估算 如在X 倍过负荷时允许运行t 秒，则可得： T fr =(X 2-1.052) t制造厂提供的资料：过负荷倍数X=1.8 允许运行时间t=2分钟 实际取T fr ＝5.0分钟 2.5.2过热告警定值θ a过热告警定值θa 取0.7 发信号。
2009年6kv整定计算
2009年 6KV系统整定计算机运区供电队2009-3-32009年 6KV 系统整定计算一、广场站原始资料6KV 母线短路阻抗及电流参数 X sysmax ：0.706 I k3max1：13.5KA X sysmin ：0.704 I k3min1：8.5KA603/604北翼：300/5，架空线路LGJ-3×120mm 2 2.412Km,1#--4#电机400KW ，400KW,710KW,747KW.K1K2Ik3max2Ik3min2Ik3max1Ik3min1Xsysmax Xsysmin X ∑max X ∑min1、短路电流计算：短路阻抗：架空线阻抗标么值（查煤矿电工手册第二分册矿井供电上表2-2-13），计算阻抗X ∑max ：2.741 阻抗X ∑min ：2.739 短路电流3max 23.524k I KA ==（查煤矿电工手册第二分册矿井供电上公式2-4-9） 3min 2 3.520k I KA ==（查煤矿电工手册第二分册矿井供电上公式2-4-9）。
100:基准容量 采用定时限保护 2、动作电流计算：'lmaocrel c ret iI I K K K K =Krel:可靠系数, 取值1.2-1.4Kc:接线系数,当继电器接于相上为1,Kret:返回系数:0.85 Ki:电流互感器变比;'lm I :被保护线路最大计算负荷电流则:10001.2123.520.8560aoc I A =⨯⨯=⨯（查煤矿电工手册第二分册矿井供电上公式5-2-3）；取25A 灵敏系数校验:2min 1.5k eaoc iI Km I K =≥2min k e I ：被保护线路末端最小两相短路电流过流校验：0.86635201.97 1.52560M K ⨯==>⨯（查煤矿电工手册第二分册矿井供电上公式5-2-4）；s se t t t =+∆se t ：末端相邻元件保护整定时间t ∆：时间阶段,对DL 继电器取0.5S,GL 继电器取0.7Ss t ：保护装置整定动作时间过流时限T=0.5+0.25=0.75S （查煤矿电工手册第二分册矿井供电上公式5-2-6）； 3、速断计算：3max K e rel rel CiI I K K K =rel K ：可靠系数，取值1.2-1.4C K ：接线系数,取1i K ：电流互感器变比3max K e I ：被保护线路末端三相最大短路电流1.21352470.4860rel I A ⨯⨯==（查煤矿电工手册第二分册矿井供电上公式5-2-1）；取70A速断校验：取保护最小长度β=15%*maxmin*syslXlZ=⨯relK：可靠系数，取值1.2-1.4α：系数最小与最大运行方式系统计算电抗之比β：15%被保护线路允许的最小保护范围*maxsysX：保护装置安装处最大三相短路计算电抗标么值*lZ：被保护线路每公里阻抗标么值min0.7061.341.01l Km==（查煤矿电工手册第二分册矿井供电上公式5-2-2）；实际安装长度＞minl。
电厂厂用电快切整定
厂用电快速切换整定原则1 6KV 厂用母线在切断工作电源时电动机反馈电压变化特点假设有图1所示的厂用电系统，工作电源由发电机端经厂用高压工作变压器引入，备用电源由电厂高压母线或由系统经起动/备用变引入。
正常运行时，厂用母线由工作电源供电，当工作电源侧发生故障时，必须跳开工作电源开关1DL ，此时厂用母线失电，由于厂用负荷多为异步电动机，电动机将惰行，母线电压为众多电动机的合成反馈电压，称其为残压，残压的频率和幅值将逐渐衰减。
1．1 300MW 机组母线反馈电压特性以极坐标形式绘出的某300MW 机组6KV 母线残压相量变化轨迹(残压衰减较慢的情况)如图2所示。
图１ 厂用电一次系统（一段）简图 图２ 母线残压特性示意图1．2 300MW 直流炉机组母线反馈电压特性6KV 母线反馈电压V和备用电源电压V 之间相角差Φ和时间t 的参数表16KV 母线反馈电压VD 和备用电源电压VS 之间相角差Φ和时间t 的参数表2（不同负荷变化完全不同）表2中610ms 时为经捕同期合上备用电源，电源中断过程中最低电压为43.1%U n 经0.05S 电压恢复至52%U n 。
300MV 汽4炉机组6KV 母线反馈电压特性0.4S0.7S0.1S0.5S0.9S0.6S 0.2S4DL3DL1DL 2DL1．4 断路器合闸时间小于100ms 是应用快切的先决条件，所以快切过程中反馈电压和备用电源频差△f<0.8Hz 、相角差Φ≤25°，电压差△U 〈43% U n 。
2 厂用电快切装置整定2．1 频差闭锁整定频差闭锁值一般按实测数据选定。
一般由于200MW 及以上机组的频差特性相似，当装置有捕同期合闸功能时，闭锁频差取⊿fB=4~5Hz ；装置仅有快切功能时，取⊿fB=2~3Hz 。
2．2 快切闭锁相角整定电动机在自启动过程中，按允许合闸角60º计算，快切按实际频差1f ∆计算，断路器合闸时间按快切发出合闸脉冲至断路器合上的全部时间)(s t H 计算，则合闸过程角1α∆为：1α∆=360º⨯1f ∆⨯H tH t 约在60ms 时1f ∆取0.6Hz ，15≤ϕº；60ms ＜H t ＜100ms 时，1f ∆取0.7～0.8 Hz ，；28≤ϕº；快切闭锁角+∆θ=60 º- 1α∆。
变电站计算
白家庄变电站6KV高开柜继电保护整定计算（2011.03.20）
一、6KV整定计算公式
1、过流保护
I aoe
K rel
KL
3
I
(3) d min
2 Iaq Ki
10.854 “+” 13.0315 “+”
1÷ 1÷
0 “+” 0 “+” 17.0715 × 14.8940 ×
4.04
“= ”
4.04
“= ”
91.6
“= ”
91.6
“= ”
1.2 × ÷
1× 0.85 ÷
取定值：
6 0.5秒
“=”
1.732 ×
2÷
开关柜
(1)、CT：
200 /
(2)、所带负荷：照明变压器、整流室备用
最大工作 电流70：
5
40
取3倍
210
(3)、电缆：YJLV29-3×120-
50 m(出线)
10 m(进线)
架空线路：LGJ-3×120-
1200 m
(4)、保护方式：定时限过流保护 时限0.5秒 速断保护
(5)、保护装置种类：测控单元
(6)、整定计算:
X
* L
X
* d
X
* m
in
X* max
I (3)
d min
I (3)
max
过流保护 I aoe
灵敏度校验
KL
3
6kV变电所整定值及短路电流计算
6kV变电所低压保护整定书6kV 变电所整定值及短路电流计算一、整定值计算617#已知有八条支路：装车仓 :总功率P ＝2×30+2×15＝90KW根据cos P ϕ=额定电流 33144I A === 主井绞车：总功率P ＝100KW根据cos P ϕ=额定电流33160I A === 28米平台：总功率P ＝60KW根据cos P ϕ=额定电流3396I A === 矸石皮带：总功率P ＝2×45＝90KW 根据cos P ϕ= 额定电流33144I A ===水源井：总功率P ＝2×15+2×15＝60KW 根据cos P ϕ= 额定电流3396I A === 副井绞车：总功率P ＝110KW根据cos P ϕ= 额定电流33112I A === 2#锅炉：总功率P ＝45KW根据cos P ϕ= 额定电流3372I A === 循环泵：总功率P ＝30KW 根据cos P ϕ= 额定电流3348I A === 装车仓 :总功率P ＝2×45+2×30＝120KW根据cos P ϕ=额定电流 33144I A ===机修房 :总功率P ＝30KW根据cos P ϕ=额定电流3348I A === 则 617＃动变二次侧额定电流为I 总＝144+160+96+144+96+112+48+72=872A由变压器1221U I U I = 求得 2211400872556300U I I A U ⨯=== U 1: 高压侧额定电压U 2: 低压侧额定电压I 1: 高压侧额定电流I 2: 低压侧额定电流cos ϕ：功率因数因此，高压柜整定值为I G =55*1.5=82.5A由于有富裕量的考虑，整定值取90A 618#已知有七条支路：407防破碎 :总功率P ＝2×30＝60KW根据cos P ϕ=额定电流 96I A === 主井绞车：总功率P ＝160KW 根据cos P ϕ=额定电流33160I A === 28米平台：总功率P ＝60KW根据cos P ϕ=额定电流3396I A === 1#锅炉：总功率P ＝45KW根据cos P ϕ= 额定电流3372I A === 3#锅炉：总功率P ＝45KW 根据cos P ϕ= 额定电流3372I A === 副井绞车：总功率P ＝110KW根据cos P ϕ=额定电流112I A === 循环泵：总功率P ＝30KW根据cos P ϕ=额定电流3348I A === 则 618＃动变二次侧额定电流为 I 总＝96+160+96+72+72+112+48=656A由变压器1221U I U I = 求得 2211400656426300U I I A U ⨯=== U 1: 高压侧额定电压U 2: 低压侧额定电压I 1: 高压侧额定电流I 2: 低压侧额定电流cos ϕ：功率因数因此，高压柜整定值为 I G =42×1.5=63A由于有富裕量的考虑，整定值取70A。
6KV定值整定
6KV电动机整定1、速断保护（1）动作电流高定值I op.h，按躲过电动机最大起动电流计算，即I op.h=K rel K st I mnI mn=I MN/n TA式中K rel----可靠系数取1.5K st----电动机起动电流倍数（在6~8之间）I mn----电动机额定电流二次值I MN----电动机一次额定电流n TA----电流互感器变比K st一般取7（2）动作电流低定值I op.l计算a、按躲过电动机自起动电流计算。
电动机自起动电流系指厂用电切换或母线出口短路切除后，厂用店电压恢复过程中电动机的电流：I op.l= K rel Ka st I mn式中K rel----可靠系数取1.3K st----电动机自起动电流倍数，一般取5b、按躲过区外出口短路时电动机最大反馈电流计算。
厂用母线出口三相短路时，根据以外实测，电动机反馈电流的暂态值为5.8~6.9，考虑保护固有动作时间为0.04~0.06s，取K fb=6，即I op.l= K rel K fb I mn式中K rel----可靠系数取1.3K fb----区外出口短路时最大反馈电流倍数，取K fb=62、负序过电流保护（1）负序动作电流计算。
正常运行时电动机负荷电流接近I MN时，取I2。
op.set=0.6I mn;电动机正常负荷电流小时，取I2。
op.set=0.4I mn（2）动作时间常数整定值T2。
op.set计算。
T2。
op.set=（I2/I2。
op.set-1）t op.max+Δt式中T2。
op.set----负序过电流保护动作时间常数定值（S）I2-----高压线路非全相运行或不对称短路时电动机最大负序电流（A）t op.max-----高压线路非全相运行或不对称短路后备保护最长动作时间（S）Δt------时间级差，取0.5s一般T2。
op.set=2~3s3、单相接地零序过电流保护（1）一次动作电流整定值3I0.op.set计算按躲过电动机起动时零序不平衡电流计算。
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6kV母线快切装置整定计算：
正常运行时厂用电采取手动切换方式。
可实现工作电源与备用电源之间的相互切换。
正常运行时采取手动并联切换。
即手动并联切换指手动起动切换，如并联切换条件满足要求，装置先合备用（工作）电源开关，经一定延时后再自动跳开工作（备用）电源开关——并联自动[并联半自动则由人工跳开工作（备用）电源开关]。
1．手动并联切换定值：
（1）母线与目标电源电压差：取5%
（2）母线与目标电源频率差：取0.2Hz
（3）母线与目标电源相角差：取10度
（4）并联切换时采用：半自动
（5）手动并联切换模块投退：投入
2．手动串联切换定值：
手动串联切换指手动起动切换，先发跳工作电源开关指令，不等开关辅助接点返回，在切换条件满足时，发合备用（工作）电源开关命令。
故正常运行时不采用手动串联切换方式。
3．事故切换方式选择：
事故串联切换：由保护接点起动，先跳开工作电源开关，在确认工作电源开关已跳开且切换条件满足时，合上备用电源开关。
事故同时切换：由保护接点起动，先发跳工作电源开关指令，在切换条件时（或经用户延时），发合备用电源开关命令。
事故切换只能由工作电源切换至备用电源。
故采用事故串联切换，以防止备用电源合上时因工作电源未跳开而误投入故障点。
切换条件采用：快速、同期判别、残压及长延时切换。
4．母线低电压起动切换方式选择：
（1）母线低电压起动定值：一般按60%~70%额定电压整定，取70%Ue。
（2）母线低电压起动延时：按最小值0.5秒整定。
（3）切换条件采用：快速、同期判别、残压及长延时切换。
5．工作电源开关偷跳起动切换方式选择：
切换方式可选择串联切换或同时切换，为统一起见，选用串联切换。
切换条件采用：快速、同期判别、残压及长延时切换。
6．快速切换定值：
（1）母线与目标电源频率差：取1Hz。
（2）母线与目标电源相角差：取20度。
（3）快速切换时母线低电压闭锁定值：一般按60%~70%额定电压整定，取60%Ue。
（4）快速切换时母线低电压闭锁功能投退：投入。
（5）同时切换合备用延时：因不采用同时切换，故可不整定。
7．同期判别切换定值：
（1）母线与目标电源频率差：取10Hz。
（2）同期切换时母线低电压闭锁定值：按最大值50%整定。
（3）同期切换时母线低电压闭锁功能投退：投入。
8．残压切换定值：
一般按10%~30%额定电压整定，取30%Ue。
9．长延时切换定值：
按最小值2秒整定。
10．开关固有时间：
（1）工作低压侧开关固有合闸时间：按开关说明书整定。
（2）备用低压侧开关固有合闸时间：按开关说明书整定。
（3）备用高压侧开关固有合闸时间：0.06S。
（4）备用电源高压侧开关状态：正常运行时采用120开关合闸运行方式，故选用热态。
11．低电压减载定值：不整定。
12．去耦合定值：
由于在同时切换过程中，发跳工作开关指令后，不等待其辅助接点断开后就发合备用开关指令，如果工作开关跳不开，势必将造成两电源并列。
此时如去耦合功能投入，装置将自动将刚合上的备用开关再跳开。
由于不采用同时切换功能，故去耦合功能退出。
13．备用分支保护定值：不整定。
14．目标电源低压整定：
（1）目标电源低压定值：一般按70%~90%额定电压整定，取80%Ue。
（2）目标电源低压延时：一般按0~0.5秒整定，取0.3S。
（3）目标电源低压投退：投入。
15．相位校准定值：由于工作电源与备用电源之间不存在相位差，故整定为0度。
16．工作分支CT及备用分支CT设定：
按15%额定电流整定：I=0.15*962/(1200/5)=0.6（A）
17．母线PT断线判别：投入。
18．打印机参数设定：
（1）打印起动前周波数：取10周。
（2）打印起动后周波数：由于长延时定值取2秒，故打印起动后周波数取120周。
（3）自动打印功能投退：退出。
19．通信参数：出厂已设定。