232控制房屋适用高度和结构高宽比H - 广东工业大学
建筑物主体结构设计的常见问题探讨
建筑物主体结构设计的常见问题探讨摘要：论文在深入分析建筑主体结构设计从存在问题的基础上，结合工作实际经验提出了相应的解决措施，希望为建筑主体结构设计人员提供参考和帮助。
关键词：建筑物；主体结构；常见问题；探讨一、引言随着市场经济的深入发展以及国家建设问题的普及，在和谐社会发展的伟大宏图下，建筑工程的质量是直接关系到百姓生命与财产安全等切身利益的重大问题，也是一个工程能否如期完成的基础。
因此，工程建设越来越受到社会的广泛关注。
但就目前的情况来看，建筑工程在结构设计中仍存在一些问题。
二、建筑结构设计中存在的常见问题（一）地下室外墙的设计问题地下室外墙的厚度、混凝土强度等级及防水要求，应根据建筑场地条件、地下水位高低、上部结构荷载与地下室层数、层高、埋深、水平荷载的大小及使用功能等综合考虑确定。
高层建筑地下室外墙的厚度不应小于250mm。
[1]地下室外墙的混凝土强度等级宜低不宜高，混凝土强度等级过高，水泥用量大，易产生收缩裂缝，但高层建筑不应低于c30，当地下室有防水要求时，地下室外墙的抗渗等级应由最大水头与墙厚之比确定，但任何情况下都不应低于0.6mpa。
地下室外墙的配筋主要由垂直于墙面的水平荷载控制。
水平荷载包括室外地面活荷载产生的侧压力、地基土的侧压力、地下水压力等。
地下室外墙近似按受弯构件设计。
地下室外墙在垂直于墙面的地基土侧压力作用下，通常不会发生整体侧移，土压力类似于静止土压力，工程上通常取静止土压力系数k=0.5来进行计算。
（二）连梁超筋问题剪力墙结构设计中连梁超筋是一种常见现象。
某段剪力墙各墙肢通过连梁形成整体，成为连肢墙或壁式框架，使此墙段具有较大的抗侧刚度，能达到此目的主要依靠连梁的约束弯矩。
连梁的超筋实质是计算剪力不满足剪压比要求。
连梁易超筋的部位，在一般剪力墙结构中，竖向在总高度1层左右的楼层；平面中，当墙段较长时其中部的连梁易超筋；某墙段中墙肢截面高度（即平面中的长度）大小悬殊不均匀时，在大墙肢上的连梁易超筋。
广东工业大学实验室用房动态管理办法
广东工业大学实验室用房动态管理办法(修订稿)第一章总则第一条为了适应学校教学、科研等各项事业的快速发展，合理使用和优化配置实验室用房，提高使用效益，突出共享和显示度，建立实验室用房使用的自我约束机制，根据国家、教育部和广东省的有关规定，结合我校实验室用房的实际情况，制定本办法。
第二条本办法所称的实验室用房，是指在大学城校园、东风路校区、龙洞校区和番禺校区各学院（部、中心）用于教学、科研的实验室用房。
其中用于教学的实验室用房（以下简称教学用房）是指由教务处安排的、承担本科实验教学任务且使用性质以教学为主的实验室用房及其附属用房，包括各类教学实验室、教学实验准备室、教学实验用品仓库等；用于科研的实验室用房（以下简称科研用房）是指教师及研究生进行科学研究活动的实验室用房及其附属用房，包括科研实验室、科研办公室、教师工作用房、研究生用房等。
第三条本办法所称的用房面积，不含走廊、厕所、楼梯、卫生间和各楼房已有的配电间、水泵房等公共空间，用房面积以室内有效使用面积计算。
第四条学校成立实验室用房动态管理领导小组，校长任组长，分管校领导任副组长，各相关部门主要负责人为成员。
该小组负责审定学校实验室用房动态管理的有关规章制度；审定各学院（部、中心）的实验室用房核算定额；审批实验室用房的整体规划、布局及调配方案；对违规使用实验室用房的单位和个人作出处理决定。
第五条实验室与设备管理处是学校实验室用房管理的职能部门，在学校授权的范围内行使职责。
根据本办法规定，负责教学用房面积的认定，科研用房实际使用面积核查、定额面积配置和超额使用面积核算，负责相关管理办法及其附件的起草修订，协助做好实验室用房调配搬迁等工作。
第六条财务处负责收取实验用房资源使用费，按本办法及财务相关规定监督实验用房资源使用费的开支使用。
科技处、教务处、研究生院、人事处、总务处等部门协助做好用房动态管理相关工作，提供用房核算的相关数据。
第七条各学院（部、中心）作为实验室用房的管理和使用单位，须成立由本单位主要领导负责的实验室用房动态管理小组。
朱炳寅问答录(土木专业必看)
1）短肢剪力墙的截面面积占剪力墙总截面面积 50%以上（广东省标准 DBJ/T 15-46-2005）；
2）短肢剪力墙承受荷载的面积较大，达到楼层面积的 40%~50%以上（较高的建筑允许的面积 应取更小的数量）；
3）短肢剪力墙的布置比较集中，集中在平面的一边，或建筑的周边。也就是说，当短肢剪力墙 出现破坏后，楼层有可能倒塌。
朱炳寅老师关于结构设计相关问题的网上问答 92007 年 06 月 03 日 星期日 23:04 问：
剪力墙结构设角窗、角阳台对结构整体受力的影响很大吗？很不利吗？应采取怎样的加强措 施？我们这是 8 度区近 100 米的剪力墙住宅。个人认为主要应加强楼板连接和角部洞口两侧的 边缘构件，具体来说就是适当加厚角部房间楼板（120mm）并双层双向配筋，在楼板内洞口两 侧的边缘构件间增设斜向筋 5 根 12（若设暗梁则必须将板加得很厚，作用有多大说不清），洞 口两侧的边缘构件全高按约束边缘构件配筋。业主要求洞口两侧的边缘构件不设凸出墙面的翼 墙和端柱（主要为作窗户），可以吗？
问：桩－筏（承台）基础中，规范并未给出筏板（承台）刚度的确定方法。在考虑筏板（承台） 为近似刚性的时候，板厚如何确定？
对于剪力墙结构墙下布桩时，筏板或条形承台的配筋如何确定，仅按构造配筋是否合适？
答：
1．对桩筏基础有条件时应采用弹性地基梁板法计算，当采用地基反力直线分布假定进行近似计 算时，对桩筏基础的筏板截面要求可按规范对筏板的要求确定。
朱炳寅老师关于结构设计相关问题的网上问答 《高规》规定只有质量和刚度明显不对称、不均匀的结构，才考虑双向地震作用。那么，如何 确定刚度明显不对称、不均匀？
说法一：在非偶然偏心作用下，结构位移比＞1.2，或在偶然偏心作用下，A 级高度建筑结构位 移比＞1.4，B 级高度建筑结构位移比＞1.3，需要考虑双向地震作用。来源：2005 年 7 月 18～ 20 日在京举办了首次“PKPM 结构设计软件在应用中的问题解析”讲座。
高层结构设计所需的控制比值及协调方法
薄弱层 ， 不论层间刚度比是多少 ， 都应将该楼层设 置为薄弱层。 （） ３对于 Ｅ 述三种计算层刚度的方法 ， 我们应 根据实际情况进行选择：对于底部大空间为 １ 层 时或多层建筑及砖混结构应选择 “ 剪切刚度”对 ； 于底部大空间为多层时或有支撑的钢结构应选择 “ 剪弯刚度” ； 而对于通常工程来说 ， 则可选用第三 超 Ｑ （８） ９Ｑ５。 （） ２在结构符合刚性楼板假定时， 周期比计算 种规范建议方法 ，此法也是 Ｓ Ｔ Ａ ＷＥ程序的默认 ￣ ］５ ４ 条规定 ： ３ 楼层竖 向构件的最大水 应在刚性楼板假定下 进行 ； 对于不适宜刚性楼板 方法 。 不 １ 层 间受 剪承载 力 比 ＿ ４ 平位移和层间位移， 、 Ａ Ｂ级高度高层建筑均不宜 假定 的复杂高 层建 筑结构 ， 宜考 虑周期 比控 制。 大于该楼层平均值的 ｌ 倍 ； Ａ级高度高层建筑 ２ 且 （） ３对于多塔大底盘结构 ， 宜采用离散模型分 １．相关规范条文的控制 ．１ ４ 溉 】 ３条规定：平砥规则而竖向不规则 ３ Ａ 不应大于该楼层平均值的 ｌ 倍 ， 级高度高层建 析，即将整体建立的多塔大底盘模型人为地切分 ５ Ｂ 筑、 混合结构高层建筑及复杂高层建筑， 不应大于 成独立的单塔模型 ， 使各单塔单独参与抗震计算。 的建筑结构……楼层承载力突变时 ， 薄弱层抗侧 该搂层平均值的 ｌ 倍。 － ４ （） ４如果周期比不满足规范要求 ， 说明该结构 力结构的受剪 承载力不应小于相邻上一楼层 的
科
建筑 工程 ！ｉ Ｊ
刘 灵 达
高层 结构设 计所需 的控制 比值及协调 方法
（ 广州瀚华建筑设计有 限公 司， 东 广州 ５ ０ ５ ） 广 １６５
摘 要： 高层建筑（Ｏ层及 １ 以上或房屋 高度超过 ２ ｍ的建筑物） １ ０层 ８ 的应用 Ｅ益广泛 。 满足使 用功能的情 况下， ｌ 在 高层建筑如何才能达到既安 全 又经济的设计要 求， 这是结构设计人 员必须 面对的问题 。 对于高层 结构设计 来说 ， 位移比、 周期 比、 刚度比等是保证结构规 则、 安全、 经济的极其重 要的参数 ，抗震规 范》《 《 、高规》 均在相 关章节对以上问题进行 了严格控制 。 关键词 ： 高层建筑 ； 结构设计 ； 范务文 ； 规 控制； 整 调
关于结构超限设计与超限审查若干问题的思考与建议
关于结构超限设计与超限审查若干问题的思考与建议张 剑（深圳大学建筑设计研究院，深圳 518000）提 要本文分析与探讨了超限高层建筑工程抗震设计与超限审查出现的关于超限标准、抗震性能目标、中震与大震分析、长周期结构的抗震设计、弱连接楼盖、通高柱的大震稳定性、扭转周期比的控制等问题，并提出了相关建议。
关键词 超限高层建筑工程， 超限设计，超限审查1 引言随着高层建筑的高度不断攀升、功能方面不断复杂化、美观方面不断标新立异，高层建筑结构的构成、形态及性能日趋复杂，现有结构设计规范难以有效控制其结构设计，从而导致“超限高层建筑”的出现。
对大多数设计机构来说，仅凭自身的设计力量及传统的设计方法，难以满足超限高层建筑安全性与经济性的目标要求。
为此，在政府的政策要求下，针对超限高层建筑的结构设计，设计机构应充分挖掘与发展内部设计力量，同时应借助于专业公司的精细技术、专家们的咨询与审查意见等社会资源,对结构进行多方面深入论证分析、改进设计及设计验证，使其结构设计能可靠地满足结构安全性与经济性的目标要求。
对建设单位来说，超限高层建筑的超限设计与超限审查是一个消耗人力、物力、财力及工期的过程，仅就其工期来说，短则1个月，长则2~3个月。
所以，为了使超限设计与超限审查真正做到有益于结构的安全性与经济性，对相关问题进行探讨与研究具有积极意义与实用价值。
2 超限标准什么样的高层建筑超限，这是超限设计与超限审查首要问题, 也是建设单位非常关注的问题。
全国与部分地方主管部门均发布了《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》，该文件详细说明了什么样的条件构成超限高层建筑工程，但仔细分析后，会发现以下值得商榷与改进的问题。
1) 部分不规则类型条件仅有类型，而无相应量化指标，使人难以判断；如复杂连接、多重复杂、构件间断、厚板转换等不规则类型。
2) 部分不规则类型之间不关联，如两重复杂与两项不规则并不构成超限高层建筑工程，例如：某高层建筑存在加强层和错层两重复杂且具有扭转不规则和楼板不连续两项不规则类型，而现有超限标准并不认为它是超限高层建筑工程,但此结构已很复杂，其抗震设计应需要进行深入细致的论证。
监理项目部广东工业大学生活区二期工程测量监理实施细则
广州大学城房建五标广东工业大学生活区二期工程工程测量监理实施细则主编：批准：广州监理、南宁监理联合体广州大学城组团三项目监理处二00四年七月五日目录一、工程概况 (2)二、开工前测量监理工作 (2)三、测量前准备 (3)四、工程测量 (3)五、必须要求 (5)六、一般要求 (5)七、附注 (6)工程测量监理实施细则二、开工前测量监理工作1、由监理组织承包人会同业主、勘察设计单位到现场对广东工业大学建设区域平面控制桩、高程控制桩进行察看、复核，当交桩数量和精度已满足施工要求时，承包人应签暑接桩工作。
2、审核承包人测量组人员素质、资质、测量仪器种类、数量、精度及标定情况等工作状态。
3、复核承包人加密布设的平面控制桩、高程控制桩数量、精度、制作、埋设质量，批复监理意见。
4、审核承包人呈报的拆迁地物及各种管线，并签署意见。
5、编写、整理工程控制点交桩纪要。
6、对各房屋建筑施工图进行图纸会审，并做好记录。
三、测量前准备1、测量前应对拟采用的测量仪器（水准仪、红外线测量仪等）进行校正和定期精度认定，以减少仪器的测量误差。
2、校核测量配套工具，如标尺刻线、丈量长度所用圈尺的精度。
3、准备好不同测量内容所用的测量记录表。
4、检查判明测量用的原始点是否已破坏。
5、测量前应确定测量方案，由于测量方案关系到测量精度，因此，测量方案应由技术负责人审核确认，其次，测量人员应有职责分工。
四、工程测量1、建筑物的定位测量1）建筑定位测量前，应由建设项目法人提供规划测量位测量并确认的建筑物角标的坐标，（包括书面通知和现场坐标移交）角标一般为三点以上，其中两点作为校核用。
2）所提供的角标施工单位应妥善保护，当角标位于建立或施工过程可能会破坏时，应在单位定位后，引至安全地方。
3）建筑物定位测量时，以所提供的两个角标进行测量定位，然后利用其余角标反向测量校核；属角标有误时，应及时通知现场专业监理工程师和项目法人代表进一步证实；属放样本身轴线有误，应重新放样。
巨型减振框架结构地震反应线性最优半主动控制
将主 、 次框 架 振 动方 程 扩 展 为 ：
［ ］ ｝ ［ ｛ ＋ ］ｗ｝ ｛ （ ｝ ［ ｛ ｛ ＋ Ｇ］ ｝［ ｛ ＝ ＋ ］Ｕ｝ ）
（） ４
式：］ ｄ ， ， ， 中 ［ ｉ ｉ （２ ［＝ ａ ］ ， ） ｇ ）＝ … （ ］
２， …
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收 稿 日期 ： ０ ２ ０ ～ ｌ ２ １ —４ Ｏ
基 金项 目 ： 国家 自然 科 学基 金 项 目 （９７ ０ ０ 资 助 ． ５ ７ ８４ ）
作 者简 介 ： 张 敏 ， 授 ， 士 ， 究 方 向 ： 筑 结 构抗 震 与减 震 ， — ｉ：ｈ ｍ＠１ ６ｃ ｒ 教 博 研 建 Ｅ ｍａ ｚ ｍｚ ｌ ２． ｎ ｏ．
巨型减振框架结构 地震反应线性最优 半主动控 制
张 敏
（ 西 工 学 院 土 木 建 筑 工程 学 院 ， 西 柳 州 ５ ５ ０ ） 广 广 ４ ０ ６
摘
要 ： 据 线性 最 优 主 动 控 制 的原 则 ， 出 了 同时 控 制 位 移 、 度 和 加 速 度 的 最 优 主 动 控 制 策 略 ， 出 修 正 Ｒ ｃａｉ 根 提 速 导 ｉ ｔ ｃ
同巨 大 的质量 块 与 主框 架 一起 ， 成 一 个 大 型 的调 频质 量 系 统 ， 整个 体 系犹 如 一 个 具有 多个 巨大 质量 块 形 使 的调 频 质 量减 振 系 统． 种结 构 体 系 既具 有 调频 质 量 减振 的功 能 ， 具 有 基础 隔振 和 阻 尼耗 能减 振 的功 能 ． 这 又 由于 各 次框 架 具 有 巨大 的质 量 ， 因而 能 较 好 地 发 挥 调 频 质 量 理论 的减 振 作 用 ， 降低 主 框架 的振 动 反 应 ： 同
建筑结构(构件)高宽比限值
建筑结构（构件）高宽比限值一、定义建筑结构高宽比房屋总高度与总宽度的最大比值。
二.规范建筑结构的高宽比要求1《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第3.3.2条钢筋混凝土高层建筑结构的高宽比不宜超过表3.3.2的规定。
结构体系非抗震设计抗震设防烈度6度、7度8度9度框架543-板柱-剪力墙654-框架-剪力墙、剪力墙7654框架-核心筒8764筒中筒88752、《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第7.1.4条多层砌体房屋总高度与总宽度的最大比值，宜符合表7.1.4的要求。
3、《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99-2015第3.2∙3条高层民用建筑钢结构的高宽比不宜大于表3.2.3的规定。
表3.2.3高层民用建筑钢结构适用的最大高宽比注：1计算高宽比的高度从室外地面算起；2当塔形建筑底部有大底盘时，计算高宽比的高度从大底盘顶部算起。
4、高规第9.1.2条，筒中筒结构的高度不宜低于80m,高宽比不宜小于3。
对高度不超过60m的框架-核心筒结构，可按框架-剪力墙结构设计。
5、《底部框架-抗震墙砌体房屋抗震技术规程》JGJ248-2012,第3.0.4条底部框架-抗震墙砌体房屋总高度和总宽度的比值，6度、7度时不应超过2.5,8度时不应超过2.O o其总高度与总长度的比值宜小于1.5o当建筑平面接近正方形时，其高宽比宜适当减小。
6、第4.1.6条，高层建筑框架-核心筒混合结构中，核心筒高宽比不宜大于120规范对结构构件的高宽比要求高规第6.4.1-3条要求，柱截面高宽比不宜大于3;混规第63.1-2条，梁截面高宽比不宜大于4;3、高规第7.1.2条，剪力墙不宜过长，较长剪力墙宜设置跨高比较大的连梁将其分成长度较均匀的若干墙段,各墙段的高度与墙段长度之比不宜小于3,墙段长度不宜大于8mβ4、《钢筋混凝土深梁设计规程》CECS39:92第4.1.1条，深梁的腹板宽度b不应小于140mm o当跨高比IO∕h≥1时其高宽比h/b不宜大于25;当跨高比10/h<1时，其跨宽比10/b不宜大于25β深梁侧向宜与其他构件（如楼盖、屋盖）有可靠连接。
某桥火灾后加固方法
Ａｂｓｒ ｃ ： Ｂｙ ｌｓ ｉ ｉ ｇ ｔ ｅ ｔｕ ｔ ｒ ｄ ｍａ ｅ ｏ ｆ ｅ ｂ ｉ ｇ ， ｉ ｉ ｐ ｔ ｏ ｗａｄ ｈ ｔ ｈ ｄｆｅｅ ｔ ａｔ ｔａ ｔ ｃａ ｓｆ ｎ ｈ ｓｒ ｃｕ ｅ ａ ｇ ｓ ｆ ａ ｉ ｄ ｒｄ ｅ ｔ ｓ ｕ ｆｒ ｒ ｔａ ｔｅ ｉ ｒ ｎ ｐ ｒｓ ｙ ｒ ｆ ｏ ｒｄ ｔｕ ｔ ｒ ｃ ｕｄ ｅ ｅｎ ｏ ｃ ｄ ｗｉ ｂ ｎ ｄ ｔｅ ｐ ａｅ ｃ ｂ ｎ ｉ ｅ ｅｎ ｏｃ ｄ ｏｙ ｒ ａ ｄ ｎ ａ ｅ ｆ ａ ｆ ｅ ｓｒ ｃｕ ｅ ｏ ｌ ｂ ｒ ｉｆｒ ｅ ｔ ｉ ｈ ｏ ｄｅ ｓｅ ｌ ｌｔ， ｒ ａ ｏ ｆ ｒ ｒ ｉ ｒ ｅ ｐ ｌｍｅ ｎ ｅ ｃ ｄ ｂ ｆ ｓ
及外 包 角 钢 的加 固方法 ， 出 保证 工 程 施 工质 量 和安 全 的措 施 。 给
关键词 ： 灾 ； 火 粘钢 加 固 ； 外包 角 钢
中图 分 类号 ： Ｕ ７ ６３ Ｔ ４ ．
文献 标 识码 ： Ｂ
文章 编 号 ： ０ ０ ４ ２ ２ ０ ）６ ０ ２ — ３ １０ — ７ ６（０ ６ ０ — ４ ０ ０
吴金 池 徐德 新ｌ ， ＇ ２
（． １武汉 大 学 土 木 建筑 工 程学 院 ，４ ０ ７ 武汉 ；． ３０２ ２湖北 德 盛结 构 工 程 加 固 有 限公 司 ，４ ０ ７ ３ ０ １武 汉 ）
提
要： 通过 对 某 桥 火灾 后 结 构损 伤 程 度进 行 分类 ， 出对 火灾 后 结 构不 同部 位分 别 采 用 粘钢 、 碳 纤 维 布 提 粘
作 者 简 介 ： 金 池 （９ ７ ） 男 ， 北 鄂 州 人 ， 汉 大 学 土 木 建 筑 工 程 学 吴 １７ 一 ， 湖 武 院 ， 士研究生。 硕
1 房屋适用高度和高宽比
1 房屋适用高度和高宽比2结构平面布置原则高层建筑结构平面形状宜简单、规则、对称，刚度和承载力分布均匀，不应采用严重不规则的平面形状。
3两类极限状态承载能力极限状态——结构或构件达到最大承载能力或不适于继续承载的变形（如倾覆、疲劳、机构、失稳等）正常使用极限状态——结构或构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值（如影响正常使用或外观的变形、局部损坏、振动或其它特定状态）4抗震设防目标：小震不坏、中震可修、大震不倒 5建筑类别与设防标准6我国规范规定在风荷载作用8现浇框架柱的混凝土强度等级，当抗震等级为一级时，不得低于C30；抗震等级为二至四级及非抗震设计时，不低于C20。
抗震设防烈度为8度时不宜大于C70, 9度时不宜大于C60。
9柱的抗推刚度D 值按下式计算：10框架柱的反弯点高度y 按下式计算 11梁截面上部和下部至少应各配置两根纵向钢筋，其截面面积不应小于梁支座处上部钢筋中较大截面面积的四分之一；且对抗震等级为一、二级时，钢筋直连梁反弯点位于跨中 构件沿剪刚度均（5）剪力墙贯通全高。
16每30～40m 间距留出施工后浇带，带宽800～1000mm ，钢筋采用搭接接头，(后浇带混凝土宜在两个月后浇灌；有困难时也不应少于30天。
17柱截面尺寸宜符合下列要求： 1 矩形截面柱的边长，非抗震设计时不宜小于250mm ，抗震设计时不宜小于300mm ，圆柱截面直径不宜小于350mm ； 2. 柱剪跨比宜大于2； 3 柱截面高宽比不宜大于3。
18．10层及10层以上的民用建筑和总高度超过24m 的公共建筑及综合性建筑为高层建筑。
框 筒中212h K D cc α=3210y y y y y +++=。
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第五章高层建筑结构体系与结构布置广东工业大学建设学院韦爱凤1.1高层建筑和高层建筑结构1.2高层建筑结构的功能1.3高层建筑的结构型式1.4高层建筑结构的发展与展望1.1高层建筑和高层建筑结构高层建筑的定义1.各国的规定：2.世界高层建筑委员会建议：第一类高层建筑：9~16层（高度≤50m)第二类高层建筑：17～25层（高度≤75m)第三类高层建筑：26～40层（高度≤100m)第四类高层建筑：41层以上（高度±超过100m ，即超高层建筑)3.我国规定JGJ-2002高层建筑混凝土结构技术规程规定：层数≥10层或高度≥28m JGJ99-1998高层民用结构钢结构技术规程规定：层数≥10层的居住建筑，和高度≥24m 的其他建筑德国英国美国法国日本前苏联≥22m ≥24.3m ≥24.6m 居住建筑≥50m其他建筑≥28m ≥8层≥31m ≥9层高层建筑结构—用于高层建筑的结构形式或体系，如框架结构、剪力墙结构、框架—剪力墙结构、筒体结构等等。
1.2高层建筑结构的功能在规定的设计基准期（一般50年，特别重要建筑100年）内，在承受其上的各种荷载和作用下，完成预期的承载力、正常使用、耐久性以及突发事件中的整体稳定功能。
EIqH qH M 821420=∆=高层建筑结构内力和位移与结构高度的关系：如均布荷载作用下的悬臂结构，1.3高层建筑的结构型式1.3.1按功能材料分：1.钢筋混凝土结构材料来源丰富、造价底，易成形，防火性好，刚度大。
自重大2.钢结构强度高，自重轻，抗震性能好，易于加工，施工方便；造价高，耐火性能不好3.混合结构如钢骨（型钢）混凝土结构，钢管混凝土，部分用钢结构，部分用钢筋混凝土结构的结构体系1.3.2按结构体系分1.框架结构体系2.剪力墙结构体系3.框架—剪力墙结构体系4.筒体结构体系框筒结构、筒中筒结构、多筒结构、成束筒结构5.悬挂结构体系6.巨型框架结构体系框架结构体系剪力墙结构体系框架－剪力墙结构体系框架－筒体结构体系筒中筒结构体系成束筒结构体系悬挂结构体系巨型框架结构体系1.4高层建筑结构的发展与展望✹（1）建筑高度不断增加；✹（2）建筑功能和用途越来越多；✹（3）各种新型的建筑结构类型和结构体系日趋多样化；第2章高层建筑结构受力特点和结构概念设计2.1高层建筑结构上的荷载与作用2.2高层建筑结构的受力特点和工作特点2.3高层建筑结构的结构体系和结构布置2.4高层建筑结构的概念设计2.1高层建筑结构上的荷载与作用2.1.1竖向荷载1.恒荷载（自重）重力密度按GB50009-2001《建筑结构荷载规范》查取2.楼面、屋面活荷载使用荷载按《建筑结构荷载规范》查取3.活荷载的不利布置✹除当楼面活荷载大于4.0KN/m2时（如储藏室、书库），高层建筑结构一般不考虑，因为：（1）活荷载占竖向荷载的比例很小（10%20%）（2）复杂，计算工作量大✹简化做法：按满布方式布置活荷载计算内力后，将框架梁的跨中弯距乘以1.1——1.3的放大系数。
2.1.2风荷载1.风荷载的标准值KN/m 2风荷载的标准值—z 高度上的风振系数—z 高度处的风压高度变化系数—风荷载体形系数—基本风压（KN/m 2）（1）基本风压50年一遇的基本风压按《建筑结构荷载规范》查取100年一遇的基本风压可近似取50年一遇的基本风压*1.10ωμμβωz s z k =zβs μz μ0ω0ωs μ（2）风压高度变化系数✹位于平坦或稍有起伏地形的高层建筑，按照地面粗糙程度和建筑物高度确定（表2.1)地面粗糙程度：A 类—近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B 类—田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区C 类—有密集建筑群的城市市区；D 类—有密集建筑群且房屋较高的城市市区；✹位于山区的或远海海面和海岛的高层建筑，按表2.1确定后再乘以地形条件修正系数s离地面或海平面高度（m）地面粗糙度类别A B C D5 10 15 20 30 40 50 60 70 80 90 100 150 200 250 300 350 4001.171.381.521.631.801.922.032.122.202.272.342.402.642.832.993.123.123.121.001.001.141.251.421.561.671.771.867.952.022.092.382.612.802.973.123.120.740.740.740.841.001.131.251.351.451.541.621.702.032.302.542.752.943.120.620.620.620.620.620.840.730.931.021.111.191.271.611.922.192.452.682.91表2.1 风压高度变化系数μz（3）风荷载体型系数μs ：指建筑物表面实际风压与基本风压的比值，它表示不同体型建筑物表面风力的大小。
与建筑物的体型、平面尺寸、表面状况和房屋高宽比有关。
s风荷载体型系数μs ：①一般设计时，可采用：✹（a ）圆形平面建筑0.8✹（b ）正多边形及截角三角形平面建筑✹n —多边形的边数✹（c ）高宽比H/B ≤4的矩形、方形、十字形平面建筑1.3✹（d ）下列建筑 1.4V 形、Y 形、弧形、双十字形、井字形平面建筑：L 形、槽形和高宽比H/B ＞4的十字形平面建筑；高宽比H/B ＞4,长宽比L/B≤1.5的矩形、鼓形平面建筑；ns 2.18.0+=μ（3）风荷载体型系数μs：②计算重要且体型复杂的高层建筑及需要更细致进行风荷载计算的场合，可以参照《高层规程》附录A采用，或由风洞试验确定。
H＞200m宜采用风洞试验确定风荷载；H＞150m,有下列情况之一时，宜采用风洞试验确定风荷载：✹ a.平面形状不规则，立面形状复杂；✹ b.立面开洞或连体建筑；✹ c. 周围地形和环境较复杂（3）风荷载体型系数μs：③当群集的高层建筑相互间距较近时，宜考虑风力相互干扰的群体效应，乘以相互干扰增大系数。
④檐口、雨棚、遮阳板、阳台等水平构件，计算局部上浮风荷载时，μs不宜小于2.0.⑤验算表面围护结构及其连接的强度时，按《荷载规范》采用局部风压体型系数计算。
（4）风振系数平均风压（稳定风压）+波动风压（2.3)Ψz —振型系数，可仅考虑受力方向基本振型的影响，对于质量和刚度沿高度分布比较均匀的弯剪型结构，近似取振型计算点距室外地面高度z 与房屋高度H 的比值(z/H)。
ξ—脉动增大系数，查表2.2;v —脉动影响系数，外形、质量沿高度比较均匀的结构按表2.3采用；μz —风压高度变化系数，按表2.1采用；zz z vμξϕβ+=12.总风荷载（力的大小、方向、作用点）z 高度处总风荷载值的大小为：KN/mμsi —第i 个表面的平均风荷载体型系数（带正负号）Bi —第i 个表面的宽度αi —第i 个表面的法线与风荷载作用方向的夹角n —建筑物的外围表面总数)cos (101∑∑====ni i i si z z n i i z B w W W αμμβ风荷载计算例题计算如图平面的框架－剪力墙结构的风荷载及合力作用位置。
18层房屋总高58米，地区标准风压为0.64KN/m2，风向为图中箭头所示方向。
2.1.3地震作用✹1.基本概念✹地震波地面运动建筑物振动✹地震作用的大小与以下因素有关：✹地震波的特性、场地土的性质、建筑物的动力特性✹地震震级—地震产生的能量大小✹地震烈度—某一地区受到一次地震影响的强烈程度✹基本烈度—某一地区今后一定时期内，在一般场地条件下，可能遭受的最大烈度✹设防烈度—一般取基本烈度，重要的建筑经报批可适当提高。
地震烈度的概率分布2.三水准抗震设计目标及一般设计原则✹三水准抗震设防目标✹小震不坏不损坏或不需修理可使用✹中震可修局部进入塑性，结构不破坏，一般修复可继续用✹大震不倒不倒塌或发生危及生命的严重破坏✹两阶段抗震设计方法✹✹第一阶段设计✹对绝大多数结构小震作用承载力验算结构弹性变形验算，保证结构延性的抗震构造措施✹第二阶段设计✹对甲类建筑和特别不规则的建筑大震作用薄弱部位塑性变形验算✹高层建筑按其使用功能的重要性分为甲类、乙类、丙类、丁类四个抗震设防类别：✹甲类建筑：属于重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害的建筑；✹乙类建筑：属于地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的建筑；✹丙类建筑：属于除甲、乙、丁类以外的一般建筑；✹丁类建筑：属于抗震次要建筑。
✹高层建筑结构应按下列原则考虑地震作用：✹一般情况下，应允许在结构两个主轴方向分别考虑水平地震作用计算；有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15°时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用；✹质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构，应计算双向水平地震作用下的扭转影响；其他情况，应计算单向水平地震作用下的扭转影响；✹8度、9度抗震设计时，高层建筑中的大跨度和长悬臂结构应考虑竖向地震作用；✹9度抗震设计时应计算竖向地震作用。
3.地震作用的计算方法✹1高层建筑结构宜采用振型分解反应谱法。
对质量和刚度不对称、不均匀的结构以及高度超过100m的高层建筑结构应采用考虑扭转耦联振动影响的振型分解反应谱法；✹✹2高度不超过40m、以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的高层建筑结构，可采用底部剪力法；✹3.7～9度抗震设防的高层建筑，下列情况应采用弹性时程分析法进行多遇地震下的补充计算：✹✹1）甲类高层建筑结构；✹2）表2.4所列的乙、丙类高层建筑结构；✹3）结构竖向布置特别不规则的高层建筑结构；✹4）带转换层、带加强层、错层、连体、多塔楼等复杂高层建筑结构；✹5）质量沿竖向分布特别不均匀的高层建筑结构✹表2.4 采用时程分析法的高层建筑结构✹设防烈度、场地类别建筑高度范围8度Ⅰ、Ⅱ类场地和7度＞100m8度Ⅲ、Ⅳ类场地＞80m9度＞60m4.反应谱理论✹建立在地震作用下单质点结构体系的最大动力反应与结构体系自振周期的反应谱函数关系，计算结构的惯性力，将其作为等效地震荷载，按静力方法进行结构计算和分析的方法。
✹规范给出地震影响系数与结构自振周期的设计反应谱曲线（图2.2)✹建筑结构的地震影响系数应根据烈度、场地类别、设计地震分组和结构自振周期以及阻尼比确定。
图2.2 地震影响系数曲线✹α—地震影响系数；αmax—地震影响系数最大值；✹η1—直线下降段的下降斜率调整系数；✹γ—衰减指数；T g—特征周期；η2—阻尼调整系数；✹T—结构自振周期。
89规范的地震影响系数✹1 除有专门规定外，钢筋混凝土高层建筑结构的阻尼比应取0.05✹阻尼调整系数ε2应取1.0✹衰减指数γ应取0.9✹，下降斜率调整系数ε1应取0.02✹2当建筑结构的阻尼比不等于0.05时，其形状参数和阻尼调整系数ε2应符合下列规定：✹1）曲线水平段地震影响系数应取ε2αmax ；✹✹2）曲线下降段的衰减指数γ：✹γ=0.9+（0.05-ξ）/（0.05+5ξ）（2.5）✹δ——阻尼比。