挂篮受力验算
挂篮计算书示例
第一章计算书一、计算依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《公路桥涵通用设计规范》（JTGD60-2004）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2004）二、计算参数挂篮主要结构材料表荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载；荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载；荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。
三、荷载计算根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。
T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN）3 T2:风荷载根据《公路桥涵通用设计规范》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：四、挂篮计算1、外导梁1）、左侧翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN外模导梁受力=98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m6计算模型x123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )88.2188.21-100.02-100.02剪力图x123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )84.5958.01177.1958.01弯矩图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 0.00000000 88.2108047 0.00000000 0.00000000 88.2108047 84.59416173 0.00000000 88.2108047 84.5941617 0.00000000 -100.024195 58.01403324 0.00000000 -100.024195 58.0140332 0.00000000 -100.024195 0.000000005 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)--------------------------------------------------------------------------------------------- 结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩---------------------------------------------------------------------------------------------- 2 0.00000000 88.2108047 0.00000000 88.2108047 90.0000000 0.000000005 0.00000000 100.024195 0.00000000 100.024195 90.0000000 0.00000000受力：前吊点88.21KN 后吊点100.02KNMmax =177.19KN·M Qmax =100.02KN2）、右侧翼板重：0.911*25*4.5=102.49KN侧板重5.446*10=54.46KN外模导梁受力=102.49*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=192.2KN/4.5=42.72KN/m6计算模型x 123456 ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )90.0990.09-102.15-102.15剪力图x123456 ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )86.3959.25180.9659.25弯矩图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 0.00000000 90.0876304 0.00000000 0.00000000 90.0876304 86.39403753 0.00000000 90.0876304 86.3940375 0.00000000 -102.152369 59.24837434 0.00000000 -102.152369 59.2483743 0.00000000 -102.152369 0.000000005 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩---------------------------------------------------------------------------------------------- 2 0.00000000 90.0876304 0.00000000 90.0876304 90.0000000 0.000000005 0.00000000 102.152369 0.00000000 102.152369 90.0000000 0.00000000----------------------------------------------------------------------------------------------结论：受力：前吊点90.09KN 后吊点102.15KNMmax =180.96KN·M Qmax =102.15KNФ32精扎螺纹钢抗拉标准强度fpk=785Mpa ，公称截面面积S=804.2mm 2 可承受极限拉力F=0.785*804.2=631.3KN>102.15KN 吊杆采用Ф32精扎螺纹钢可以满足抗拉要求。
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书一、以悬浇段7#块腹板为荷载进行下纵梁设计。
通过分析中间板带受力最大，因此以0.9m宽的板带作为计算单元进行下纵梁设计。
（一）设计荷载：1.砼自重：q1＝γ（b1·h＋b2·b）＝26×（0.2×1.777＋0.138×0.9）＝12.46 KN/m2.施工荷载：q2＝P1·b＝2.5×0.9＝2.25KN/m3.模板荷载：q3＝P2·b＝2.5×0.9＝2.25KN /m4.砼振捣荷载：q4＝P3·b＝2.0×0.9＝1.80KN /m则：q = q1＋q2＋q3＋q4＝18.76 KN /m说明：γ—砼容重；b1—腹板厚度；h—腹板高度；b2—底板厚度；b—板带宽度取0.9m；P1—施工荷载取2.5kn/m2；P2—模板荷载取2.5kn/m2；P3—砼振捣产生的竖向荷载取2.0kn/m2（二）下纵梁按简支梁计算，受力如图1所示图1 下纵梁计算简图M max=qa×（2l－a）/8=18.76×2.7×（3.7×2－2.7）/8＝29.76KN•m 型钢选择：W＝M max/〔σ〕＝29.76×106/170＝175.1 cm3选用I20a型钢：查表I20a型钢截面抵抗矩W x＝236.9 cm3截面惯性矩I x＝2369.0 cm4型钢刚度验算：f ＝qa3b(1-3a/l)/24EI＝18.76×27003×1000×（1－3×2700/3700）/（24×2.1×105×2369×104）＝3.7mm<3700/400=9.25 满足要求。
说明：E—弹性模量取2.1×105Mpa〔σ〕—允许应力取170kn/m2二、前后下横梁计算：（一）荷载1.砼荷载＝V·γ/（l砼·2）＝10.43×26/（6.36×2）＝21.32 KN /m2.模板荷载＝P2·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m3.施工荷载＝P1·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m4.振捣荷载＝P3·b1/2＝2.0×3.0/2＝3.00 KN /mΣ＝31.82 KN /m说明：V—砼体积；γ—砼容重取26kn/m3；l砼—砼构件宽度；图2 下横梁计算简图M＝αql2＝0.136×31.82×2.592＝29.03KN /mσ＝M/W＝29.03×103/（108.3×2）＝134.0 N /mm2<170 N /mm2用2[16a型钢W x＝108.3cm3说明：α—计算系数取0.136（二）后下横梁按行走时计算5.底模①面板：6.36×2.9×6×7.85＝868.72 kg②C6.3：6.36×7×6.63＋2.9×4×6.63＝372.1 kg6.下纵梁：6I20a＝4.5×27.91×6＝753.57 kg7.下横梁：2[16a＝9×17.32×4＝623.52 kg8.δ20钢板：0.14×0.14×20×7.85×8＝24.62 kgΣ＝2642.53 kg＝26.43 KN9.侧模支撑：I20a＝4.0×27.91×2＝223.28 kg10.〔6.3型钢平台：（9.0×4＋1.0×40＋0.6×20）×6.63＝583.44kgφ16钢筋栏杆：9.0×2×1.578＝28.5kg11.木板δ50：0.6×9.0×2×0.05×500＝270 kgΣ＝3747.75kg＝37.48 KN取荷载总和的1/2即：37.48/2＝18.74 KN则计算线荷载为：18.74/9＝2.09 KN /m图3 木板受力计算简图M＝ql2/8=2.09×8.52＝18.88 KN·mσ＝M/W＝18.88×103/216.6＝87.17N/mm2说明：σ—表示应力；W—抵抗矩2〕16a型钢查表为216.6cm2 三、前上横梁计算：（一）前上横梁受力由前下横梁计算简图图2所知：P A＝31.5KNP B＝74.98KN(二)前上横梁受力计算简图如图4所示：图4 上横梁计算简图M A＝P A×0.95＝29.93KN•mM中＝48.81 KN•m（三）按强度选择型钢：W X＝M/〔σ〕＝287cm3实际选用2I20a型钢作挂篮前上横梁。
等截面现浇混凝土箱梁三角挂篮安全验算
６ Ｍ ＷＸ １７×１７ （ ６ ×ｌ－） ＝ ／ ＝６ ０／ ２ ２ Ｏ ６ ． ８ ＝ ８ ａ小于 １ ５ ａ ５ Ｍｐ ， ４ ＭＰ ， 安全 挠 度 ： ａ＝ ｑ ／ ８ Ｅ）Ｏ ０ ０ １ ＝ ． １ ｍ， ｆ ｘ ５１ （ ４ １ ． ０ ２ｍ Ｏ ２ｍ ｍ ４３ ＝０ ０ 可忽略不计 。 此时侧 吊杆受力 ：３ ８ １ ６ ＝３ Ｎ。 Ｎ ＝ Ａ× Ｚ ／ ５Ｋ ２
中图分 类号 ： ４ 文 献标 识码 ： Ｕ４ Ｂ
某特大 桥梁全长 １９． ｍ， ７９ ４ 主通航孔跨径 利荷 载 ｑ ３ Ｚ ５ Ｘ ６ ． ＝ ８ Ｋ 。通 过 ９ ＝．Ｘ ７ １ ／７ ８． Ｎ ４ Ｘ ２ ２ ５ ４ 布置为 ５ ６ ｍ 采用单箱单 室直腹板 断面现浇 结构力学计算 ， 出弯矩 、 ： ×２， 得 剪力 箱梁。 除边跨 ３ 米 现浇外 ，个墩位采用 ４ ０ ４ 对挂 Ｍ ｍａ ＝ ９ ｘ ４８ ＫＮ３１ ３ｍａ ＝ ／ Ｘ＝ ９ ×１ ／ １ ＂ ｘＭ Ｗ １ ４８ ０３ 篮施工 ， 每段分 呻 一 块 ，节段长为 ：ｍ ２ （ ６ ×１—） １ ｐ，安全 系数 为 １５ ４ １ ， ８ ＋ Ｘ ５ ６ ０６ ９Ｍ ａ ３ ＝ ４／ ＝． ９ ６ ４ｍ＋２ ×４ｍ＋ ×４５ｍ＋ ×４５ ２ ． ２ ．ｍ＋２ ×４．ｍ＋２ × ５ 安全。 ４ｍ ２ ５ ＋ ｍ合 龙段 ＋０ ３ｍ支 架现浇 ， 最重 ３ ＃梁段 Ｑ ａ＝ ２ Ｋ ． Ｔ ａ ＝ ／ ＝ ２ ｍ ｘ ３１ Ｎ ｍ ｘ Ｑ ｄ ３ １×１－ ｍ ｈ ０￣ ／ １６ 。挂蓝设计 荷载 ： ０ ｋ （ 挂蓝 自重 ） （ ０ １５ ０）１Ｍ ａ 安 全 系 数 为 ２吨 ２ ０Ｎ含 ４ ， ４ Ｘ ． ０ Ｘ ．＝９ ｐ ， ０ ４ 挂蓝 自 ７３ ｋ 。包含主桁 架 、 重 ２． Ｎ ８ 底篮 、 内外 模 １０１＝ ． 安全。挠度通 过结构受力软件计 算 ０／ ５ ， ９ ２ 板、 施工平 台等 。 人员机具按 ３ｋ 最重悬浇梁 得出挠度 ｆ ａ＝．１ ｍ， ０Ｎ； ｍ ｘ０ ｍ 可忽略不计 。 ０ 段 自重 １６吨 ；挂 蓝 主桁 前 端 臂 受 力 长 度 ２ １２下横梁受力计算 ２ ６ ５ 后端臂长 ６ ５ ， ． ｍ， １ ． ｍ 主桁高度 ４ ３ 两主桁 １ ． ｍ， ０ 工况一 ： 混凝土浇注 达到设计尺寸 ， 底篮横 片间宽度 ５ ５ 。最大受力作用下 ， ．ｍ ８ 挂篮总体变 ｎ 梁承受 着腹 板 、 板混凝 土及附加荷载 ， 底 分析 此 形不超过 １ｒ ７ ｍｏ ａ 工况的受力 。下横梁 由 ２ ５ 型钢及钢板组 焊 １ａ ４
挂篮检算
杭州湾盐平塘2号桥挂篮受力计算一、挂篮桁架各杆件重量1、前撑杆G1（2根长5.579米[25b槽钢）G1=365.4 kg2、前拉杆G2（2根长4.921米[20b槽钢）G2=260.8 kg3、后拉杆G3（2根长6.788米[20b槽钢）G3=361 kg3、水平横杆G4（2根长6.0米[32b槽钢）G4=579.4kg5、竖杆G5（2根长3.908米[20b槽钢）G5=201.4 kg6、前吊梁G9（2根长15.83米40#工字钢）G9= 2095.6kg7、后锚梁G10（2根长9.2米40#工字钢）G10= 1352 kg8、前吊杆重（φ32精扎螺纹钢）6.313×（4×11+2×7+4×8）=568.2 kg9、桁架系杆（[10槽钢）1500kg10、侧模、底模重量8400+5200=13600kg二、挂篮桁架走行抗倾覆检算走行方式：挂篮桁架与模板分两次走行。
以竖杆G5下为支点，忽略节点板影响，则：M1=（2095.6×5+365.4×2.5×2+260.8×2.5×2+1500×1+568.2×5）×10 =179.5KNmM2=（361×3×2+579.4×3×2+1352×6）×10=137.54KNm如达到抗倾覆系数2.0，则后锚梁配重为：（2M1-M2）/（6×10）=1.6t我部采用两个混凝土预制块作配重，每个预制块重0.8吨，共1.6吨，每个混凝土预制块长1.0米，宽1.0米，高0.4米，内放上、下网片，中心留出φ50mm 孔。
挂篮行走过程中实际抗倾覆系数为2.1。
三、挂篮桁架主要构件内力检算杭州湾盐平塘2号桥悬灌施工最重节块140吨，模板系统重18.1吨。
故挂篮桁架承重为140/2+18.1/2=79.05吨，考虑其它荷载及冲击力，挂篮桁架荷载按100吨检算：对于G1杆承受的压力F1为：4/5.59=（1000×103）/F1 ，F1=1.398×106N对于G2杆承受的拉力F2为：4/5.22=（1000×103）/F2 ，F2=1.305×106N对于G1产生的压应力为（查表得[25b截面积为39.91cm2 ]：由于两槽钢宽为226mm，则：λ=5.579/0.226=24.7查《建筑施工计算手册》P1275页φ=0.972σ1=N/φA=（1.398×106）/（0.972×2×39.91×10-4×2）=90.1Mpa＜215Mpa（可）对于G2产生的拉应力为（查表得［20b截面积32.83cm2］：σ2=N/A=（1.305×106）/（2×32.83×10-4×2）=99.37Mpa＜215Mpa（可）对D点进行受力分析，ΣF D=0，得：F2×sin73.301=F3×sin56.31F3=1.502×106N （拉力）F5= F2×cos73.301+ F3×cos56.31=1.208×106N (压力)F4=F3×sin56.31=1.25×106N（压力）对于G3产生的拉应力（查表得[20b截面积32.83cm2 ]，σ3=F3/A=（1.502×106）/（2×32.83×10-4×2）=114.4Mpa＜215Mpa（可）对于G4产生的压应力（查表得[32b截面积54.9cm2]，两槽钢宽为258mm，则：λ=6.788/0.258=26.31查《建筑施工计算手册》P1275页，φ=0.97σ4=F4/φA=（1.25×106）/（0.97×2×54.9×10-4×2）=58.7Mpa＜215Mpa（可）对于G5产生的压应力为（查表得［20b截面积32.837cm2］，两槽钢宽为226mm，则：λ=3.9/0.226=17.3查《建筑施工计算手册》P1275页，φ=0.986σ5=F5/φA=（1.208×106）/（0.986×2×32.837×10-4×2）=93.3Mpa＜215Mpa（可）四、后锚杆设计计算后锚杆采用直径为32mm精扎螺纹钢，锚固在箱梁腹板两侧。
GL150菱形挂篮计算资料(哈牡)
GL150菱形挂篮检算资料一、计算依据1．连续梁结构图；2．挂篮设计资料；3.铁路桥涵施工规范“TB10203-2002”。
二、计算荷载1.最大节段砼（A1/B1，节段长L=3.5m）自重G1-1=151.74t，考虑荷载冲击系数1.2及砼超灌系数1.03，取G1=151.74*1.2*1.03=187.6t；2. LGL150挂篮自重G2=52.91t；3.施工机具及人群荷载2.5KPa，G3=1.2*3.5*2.5=10t。
以上合计G= G1+ G2+ G3=187.6+52.9+10=250.5t。
三、受力检算（一）主桁架受力检算1.主桁架受力简图如下：2.杆件内力计算⑴支点A、B处支座反力R1、R2计算列方程如下：R1*4.70=-62.6*10*4.8 有R1=（-62.6*10*4.8）/4.70=-510.64KNR2*4.70=50*10*(4.70+4.80)有R2=[50*10*(4.70+4.80)]/4.70=1010.63KN ⑵杆件内力计算①取节点“A”作为研究对象，受力图式如下：（以拉力为正，下同）由力的平衡方程可得，N1*sin(arctg3.0/4.7)=R1=510.64KN解之得N1=949.08KN同理有：N5=-cos(arctg3.0/4.7)*N1=- cos(arctg3.0/4.7)*949.08=-800.00KN（受压）②依据力的平衡，依次可求得N4=-N1*cos(arctg4.7/3.0)=-949.08* cos(arctg4.7/3.0)=-510.64KN（受压）N2=N1*sin(arctg4.7/3.0)= 949.08*sin(arctg4.7/3.0)=800.00KNN3=-500/sin(arctg3.0/4.8)=-943.40KN（受压）③校核选节点“B”作为研究对象，受力图式如下：N3水平分力X=N3*cos(arctg3.0/4.8)= 943.40*cos(arctg3.0/4.8)=800.00KN=N5 (计算正确)N3竖直分力Y=N3*sin(arctg3.0/4.8)= 943.40*sin(arctg3.0/4.8)=500.00KNY+N4=500.00+510.64=1010.64KN=R2 (计算正确)3.杆件容许内力检算⑴根据前述计算可知，主桁架杆件情况如下表所示：⑵根据上表，最大受压杆件为N3号杆件且其杆件长度最大，为应力控制杆件，最大受拉杆件为N1，同时该主桁架杆件均为等截面杆件，因此对N1、N3号分别进行检算满足规范要求即可。
挂篮计算书
附：悬浇梁施工相关验算资料1、荷载计算梁体最大重量为9＃节段混凝土，重量为108吨，节段长度3.5m。
4m节段最大重量为13＃节段梁，重量为94.1吨。
翼缘板混凝土面积为1.01m2,混凝土线荷载为q＝108*10/3.5=308.6KN/m每米钢模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.36 47.1 723.52 10槽钢横肋m 1 54 10 5403 10槽钢围囹m 5 2 10 1004 10槽钢支撑M 26.5 10 265合计1628.5 每米侧模板线荷载为q1＝1.629*10=16.29KN/m每米内模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.9 47.1 7492 10槽钢横肋m 1 53 10 5303 10槽钢围囹m 3.1 8 10 2484 10槽钢围囹m 2.6 4 10 1045 10槽钢m 2.24 4 10 906 5角钢m7 4 10 2807 10槽钢m 2.4 4 10 96合计2097 每米内模板线荷载为q2＝2.097*10=20.97KN/m前吊杆及横梁工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 内模吊杆m 52 6.313 126.32 底模板吊杆m 9.3 6 6.313 352.33 侧模板吊杆m 5.74 6.313 1444 前上横梁m 12 1 160.8 19305 前下横梁m 12 1 107 1284合计3836.6 前吊杆及横梁自重3.84*10=38.4KN施工荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q＝11.6*3=34.8 KN/m5＝11.6*3=34.8 KN/m 混凝土振捣荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q62、底模板检算挂篮底板设7根纵梁，其中外侧2根靠近箱梁腹板，共同承载腹板荷载，底板3根等间距布置，因箱梁荷载分布不均匀，为此，底板纵梁分成腹板和底板两部分计算如下：(1) 腹板纵梁：2根2[36型钢，承载箱梁断面积为3.35m2，分布长度3.5m。
挂蓝力学计算书
现浇预应力混凝土连续梁挂篮力学计算书1.概述该为现浇混凝土连续梁，0号块桥面宽12m ，桥面长15m ，最重1号块长4米混凝土重量为272.2T 。
1~7号块截面长度4m ，8~12节段长5m ，8号块重量234T ，合龙段长2米。
本挂篮结构如下，底模平台纵梁采用320B 工字钢，横梁采用双320B 槽钢，前上横梁主要采用钢板焊接为箱形梁，三角构架截面采用2[400B 槽钢，斜拉带外用20mm 钢板间断焊加强。
挂蓝主要包括主构架、行走及锚固装置、底模架、内外侧模板、前吊装置、后吊装置、前上横梁等组成。
1~8号块施工完毕后，进行挂篮改造（因为4米节段变为5米节段施工），将前三角吊带结长并前移一米，接长主构件的纵梁1米。
2.计算依据本挂篮设计计算依据如下：1、《挂篮施工图纸》2、《铁路桥涵钢结构及木结构设计规范》3、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）4、《设计院设计图》5、《结构设计原理》（人民交通出版社）6、《结构力学：下册》（高等教育出版社）7、《midas 结构计算软件》8、《铁路桥涵施工手册》3.基本参数计算所选用材料的性能参数1、弹性模量： A3型钢：MPa E 5101.2⨯=2、弯曲正应力：A3型钢MPa 145][=σ3、轴向应力：A3型钢MPa 140][=σ4、允许剪应力：A3型钢MPa 85][=τ4.荷载组合与挂篮参数4.1荷载系数1、超载系数：k1=1.052、挂篮空载纵移时的冲击系数：k2=1.33、浇筑砼时的动力系数：k3=1.24.2荷载组合 荷载组合Ⅰ：砼自重＋动力附加荷载＋挂篮自重＋人群荷载和机具设备重； 荷载组合Ⅱ：砼自重＋挂篮自重＋人群荷载和机具设备重；荷载组合Ⅰ用于挂篮承重系统强度及稳定性计算；荷载组合Ⅱ用于刚度计算；4.3具体荷载挂篮受力最重节段在1#节段。
实际验算时验算1#节段和8#节段受力。
4.3.1砼自重1#节段重量为272.2T ，8#节段重量为234T 。
挂篮设计计算及拼装施工
1、挂篮的分类1）按结构形式：桁架式、三角斜拉带式、预应力束斜拉式、斜拉自锚式；2）按行走方式：滑移式和滚动式；3）按平衡方式：压重式和自锚式。
4）工地一般按挂篮形状：三角挂篮、梯形挂篮、菱形挂篮等。
2、挂篮设计和计算1）挂篮主要结构为：主桁结构、后锚和行走系统、悬吊系统、底篮系统、模板系统。
2）底篮系统：底篮前、后横梁、底篮纵向桁架。
3）悬吊系统：钢带吊带、精轧螺纹钢吊带。
底篮后吊带，锚固在已浇筑段底板上，在底板浇筑时注意预留孔洞，挂篮行走时放开锚固。
翼板模板滑轨锚固在已浇筑翼板上，前方吊带在大横梁。
4）后锚系统：图为自锚型；配重型也必须设锚固。
利用桥面竖向预应力锚固，为了牢固还加千斤顶。
内模板顶模利用滑动轨道跟随挂篮一起行走。
3、挂篮受力计算1）选择有代表性的块段进行计算，一方面考虑块段重量最大的，另一方面选择集中力对已浇筑混凝土端面弯矩最大的。
因为最危险。
2）计算方法挂篮属空间结构体系，所以使用空间有限元分析软件对结构进行各种工况的分析，建立模型。
3）工况分析工况一：挂篮行走工况。
该工况考虑正常挂篮行走时自重效应；结构整体稳定分析。
工况二：浇筑最危险梁段混凝土。
验算挂篮的极限承载力状态，主要是验证挂篮结构强度符合规范要求，同时以挂篮最大变形作为评定挂篮刚度的参考标准；该工况考虑“挂篮自重+施工恒载+ 施工荷载”的共同效应；工况三：浇筑状态，结构整体稳定分析。
选取最危险梁段浇筑工况模拟。
4）各小构件单独验算后锚固吊带（精轧螺纹钢、锰钢带吊带）；行走小车等。
5）一整套计算书和图4、挂篮安装工艺流程5、挂篮安装准备1）0#块已经施工完毕，混凝土强度达到设计要求。
2）在0#块顶（对应腹板位置）测放挂篮轨道位置，并铺找平砂浆，安装轨道，利用竖向预应力锚固。
【配重挂篮不用轨道，安放钢垫块】3）挂篮各构件已经加工完毕，并在地面进行了试拼装。
主桁架、横梁等在地面进行拼装，整体吊装。
6、安装主桁架系统两个主桁片就位后，及时安装后锚固长横梁。
挂篮强度计算
挂篮强度计算一．单个挂篮自重1、承重梁：承重梁1组由4排单层贝雷组成，共2组，上下加加强弦杆：Q1=8×5×0.45=18 t2、底模平台Q2=11.966t3、前上横梁重：Q3=1.542t4、后锚重Q4=0.197t5、ф32精轧螺纹钢筋重Q5=0.62t6、支架、滑道等其他钢材重Q6=1.5t7、内外模板（含支架）重Q7=8t8、脚手板、枕木等重Q8=3t9、施工机械及小型设备重Q9=3t运行时一个挂篮总重Q总=47.825t二、贝雷强度验算：1、贝雷承载：Q总=47.825t-18t+98t=127.825每排贝雷承受：Q，=127.825/8=15.978t根据平行移动定理:I总=I贝+I弦=250500+Aa2×2=250500+25.48×752×2=537150cm4 W E=W贝+W弦=3910+25.48×75×2=7732cm3BC段:Mmax=P×L=7.989×6=47.934t.mбmax= Mmax/ W E=47.934×104/（7732×10-6）=61.99MPa<[б容]=245MPafmax=P=P×BC2×AB/（3EI）×(1+BC/AB)=7.989×62×7）/(3×2.1×105×106×537150×10-8) ×(1+6/7) =1.11×10-2=0.011m〈[f容]=6/250=0.024m贝雷强度满足要求。
2、组合横梁强度验算：1）、组合横梁承受除贝雷自重、上横梁自重、后锚、支架、滑道以外所有的荷载。
Q=Q2+Q7+Q8+Q9+Q箱=11.966+8+3+3+98=123.966t.每根组合横梁承受,Q`=Q/2=61.983t由8个吊带承受.则P=Q`/8=7.748t组合横梁,受力弯距在两吊带之间1.6m处最大,只要这段能承受,则其余部分都能承受.则Mmax=pl/4=7.748×104×1.6/4=30.992t.mбmax=Mmax/W E=30.992×104/116.8×10-6×2=132.7MPa <[б容]=160 MPafmax=pl3/48EI=7.748×1.63×104/（48×2.1×105×106×934.5×2×10-8）=1.68×10-3m=1.7mm<[f容]=1.6/250=6.4×10-3m=6.4mm满足要求.其实组合横梁所受的力由吊带来承受.因为组合横梁由底模纵梁传递到组合横梁的力的位置就是吊点位置,理论上组合横梁可以取消，为了底模纵梁吊装方便而设，因此保险系数大大增加3、底模纵梁（2[36b槽钢强度验算）纵梁所承受力Q总=123..966-2.32=121.646t则每根纵梁承受力P=15.206t则q=15.206/6=2.534t/mMmax=1/8ql2=1/8×2.534×62=11.403t.mбmax=Mmax/W E=(11.403×104)/(702.9×10-6×2) =81.1MPa<[б容]=160 MPafmax=5ql4/384EI=(5×2.534×104×64)/(384×2.1×105×106×12651.8×2×10-8) =8mm<[f容]=24mm底模纵梁2[36b槽钢满足要求.4、底模横梁（I25b工字钢）强度验算横梁承载Q=123.966-2.32-13.62=108.026t每根横梁承载Q`=15.432t则q=15.432/10=1.543t/mMmax=1/8 ql2=1/8×1.543×1.62=0.494t.mбmax=Mmax/W E=(0.494×104)/(422.72×10-6)=12MPa<[б容]=160 MPafmax=5ql4/384EI=(5×1.543×1.64)/(384×2.1×105×106×5283.96×2×10-8)=0.0001m=0.1mm<[f容]=24mm同样横梁满足要求5、吊杆(16根直径32精轧螺纹钢筋)吊杆承载：Q=47.825+98-18-1.542-0.197=126.086t每根吊杆承受:P=7.88t，现按每根吊杆承受12t（考虑1.5的安全系数）则б=P/A=12×104/（0.0162×π）=149.2×106Pa=149.2 MPa远远小于精轧螺纹钢筋的屈服强度(785MPa)满足要求6、上横梁强度计算：上横梁荷载如下图：P=7.88tRA+RB=8P 由于受力平衡且相互对称。
挂篮验算书shuang(L=72m)
新建铁路长株潭城际铁路（CZTZH-2标）易家湾芙蓉南路立交湘潭大桥（40+72+40）m双线连续梁三角形挂篮计算书计算：复核：审核：中铁二十二局集团第四工程有限公司长株潭综合Ⅱ标项目经理部二〇一三年三月书目录1.计算依据 (1)2.计算主要技术参数 (1)3.底模系验算 (4)3.1纵梁验算 (4)3.1.1边纵梁 (4)3.1.2中纵梁 (7)3.2后托梁验算 (10)3.3底模验算 (13)3.3.1底模面板验算 (13)3.3.2横向分配梁（钢楞）验算 (14)4.滑梁验算 (16)4.1外滑梁验算 (16)4.2内滑梁验算 (18)4.3顶模板验算 (20)4.3.1顶模面板验算 (20)4.3.2顶模分配梁(钢楞)验算 (21)5.前托梁与前（上）横梁验算 (22)6.三角形架验算 (27)7.抗倾覆安全系数及后锚梁验算 (30)7.1挂篮满载工作时抗倾覆安全系数 (30)7.2挂篮行走时抗倾覆安全系数 (30)7.3后锚梁验算 (32)8.吊杆验算 (34)9.垂直模板验算 (34)9.1侧模面板验算 (34)9.2内钢楞验算 (36)9.3外钢楞验算 (37)9.4钢筋拉杆验算 (38)书9.5拉杆背杆验算 (38)10 挂篮行走体系锚固验算 (40)11结论 (41)易家湾芙蓉南路立交大桥（40+72+40）m双线连续梁三角形挂篮计算书1.计算依据1.1《钢结构设计规范》GB50017-2003；1.2《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1－2005）；1.3《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）；1.4《（40+72+40）m连续梁梁部设计图纸》；1.5 对应的挂篮设计图纸；1.6《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；1.7 电算软件：SM Solver（清华大学：《结构力学求解器》）。
2.计算主要技术参数2.1施工荷载2.1.1荷载传递路径荷载传递路径见下图：挂篮的设计计算顺序也是根据荷载的传递路径，一级一级的确定各级结构。
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挂篮受力验算
箱梁施工采用菱形挂篮，箱梁最重块段为4m段，重190.9T，产生弯矩最大块段为5m段，最大弯矩为441.15T.m。
取最大弯矩段对挂篮进行验算。
（单位：m）
由上图可看出挂篮主桁各弦杆受力情况，挂篮总共两片主桁，单片受力减半，此处乘以2作为模板，支架的补偿系数。
最大拉力为126.7T，最大压力为113.7T 和89.7T（作为抗压稳定性验算，其长度较大）。
主桁弦杆采用2[32c型钢背焊而成，A＝122.6cm2，I x＝17205.8cm4。
受最大拉应力
σ＝P/A=126.7×102/122.6＝103.4Mpa<[σ]=140Mpa，
满足要求。
压应力验算：
σ＝P/A=113.7×102/122.6＝92.8Mpa<[σ]=140Mpa，
满足要求。
抗压稳定性验算，弦杆为两端绞支结构，最长杆为6.7m，
抗压极限力Pcr＝π2EI/（μL）2=3.142×2000×17205/（6.7）2＝756.6T，满足要求，不属于细杆。
通过以上计算，得出挂篮各弦杆受力足够安全。
0＃、1＃块支架验算
箱梁0＃、3＃块采用钢管桩支架，钢管桩为φ600×8mm，钢管桩布置如下图：
（单位：cm）
0#块墩身以上部分由墩身支撑，0#、1#块减去墩身以上部分最大重量为228.32T，加上模板，支架，最大重量为228.32×1.4＝320T，由6根钢管桩支撑，单根钢管桩受力：
P＝320/6＝53.3T
压应力
σ＝P/A＝53.3×104/π（3002－2922）＝35.8Mpa< [σ]=140Mpa 抗压稳定性，钢管桩最大自由高度为21m，
Pcr＝π2EI/（μL）2=3.142×2000×3.14(604-58.44)/64/（2×21）2
＝72.9T。
满足稳定性要求，而且未计各桩之间的横向连接。