挂篮计算书(-3-30)
挂篮计算书（-3-30）
挂篮计算书（-3-30）挂篮计算书(2016-3-30)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1目录1.计算说明.................................................................................................. 错误!未定义书签。
概况 ................................................................................................ 错误!未定义书签。
计算内容 ........................................................................................ 错误!未定义书签。
2.计算依据.................................................................................................. 错误!未定义书签。
3.参数选取及荷载计算.............................................................................. 错误!未定义书签。
荷载系数及部分荷载取值............................................................. 错误!未定义书签。
荷载组合......................................................................................... 错误!未定义书签。
参数选取 ........................................................................................ 错误!未定义书签。
挂篮设计计算书参考范本
挂篮设计计算书参考范本1 概况施州大桥为连接恩施旧城区和城北新区的城市主干线。
大桥采用协作体系，具体跨径布置为：30m等截面连续箱梁＋（100m＋145m）直塔单索面斜拉桥＋3×30m等截面连续箱梁。
斜拉桥主梁为单箱三室混凝土箱梁，桥面全宽21.5m，设计为双向四车道。
设计时速40km/h，设计荷载为城市—A级。
主梁施工采用悬臂施工，其施工节段分为有索节段和无索节段，长度均为4.25m，最大节段设计重量约为180t。
本挂篮是为此桥主梁的悬臂施工而设计的。
根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮设计为铰接菱形挂篮，其由以下几个主要部分组成。
（1）主桁系统：横向由两片主桁组成，单片主桁由下弦杆、上弦杆、斜杆、立柱和斜拉钢带构成，横向桁式联接系连接而成；（2）内模系统：由木质面板和内模支架组成；（3）底模平台系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁、横向分配梁和底模组成；（4）吊挂系统：由前上横梁、导梁、挑梁和吊带组成；（5）平衡及锚固系统：由锚固构件、钩板等组成，以便挂篮在灌注混凝土和空载行走时，具有必要的稳定性。
按照上述几个组成系统分别进行计算,计算软件为《桥梁博士(v3.0)》和ANSYS 6.0。
计算建模与施州大桥施工挂篮设计图中的相应内容吻合。
2 设计依据（1）恩施市施州大桥施工设计图；（2）《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）；（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）；（4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；（5）其它规范和规程。
3 设计假定和说明根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。
（1）悬臂施工最大节段重量约为180t，按此重量进行挂篮控制设计。
（2）由于挂篮上部主桁系统和下部底模平台系统仅通过吊挂系统相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为底模平台体系，主桁体系、吊挂体系和锚固体系。
（3）计算顺序为先对底模平台体系进行结构计算，得出各吊点的支承反力，然后把此支承反力作为外力对主桁体系进行各项计算。
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书一、以悬浇段7#块腹板为荷载进行下纵梁设计。
通过分析中间板带受力最大，因此以0.9m宽的板带作为计算单元进行下纵梁设计。
（一）设计荷载：1.砼自重：q1＝γ（b1·h＋b2·b）＝26×（0.2×1.777＋0.138×0.9）＝12.46 KN/m2.施工荷载：q2＝P1·b＝2.5×0.9＝2.25KN/m3.模板荷载：q3＝P2·b＝2.5×0.9＝2.25KN /m4.砼振捣荷载：q4＝P3·b＝2.0×0.9＝1.80KN /m则：q = q1＋q2＋q3＋q4＝18.76 KN /m说明：γ—砼容重；b1—腹板厚度；h—腹板高度；b2—底板厚度；b—板带宽度取0.9m；P1—施工荷载取2.5kn/m2；P2—模板荷载取2.5kn/m2；P3—砼振捣产生的竖向荷载取2.0kn/m2（二）下纵梁按简支梁计算，受力如图1所示图1 下纵梁计算简图M max=qa×（2l－a）/8=18.76×2.7×（3.7×2－2.7）/8＝29.76KN•m 型钢选择：W＝M max/〔σ〕＝29.76×106/170＝175.1 cm3选用I20a型钢：查表I20a型钢截面抵抗矩W x＝236.9 cm3截面惯性矩I x＝2369.0 cm4型钢刚度验算：f ＝qa3b(1-3a/l)/24EI＝18.76×27003×1000×（1－3×2700/3700）/（24×2.1×105×2369×104）＝3.7mm<3700/400=9.25 满足要求。
说明：E—弹性模量取2.1×105Mpa〔σ〕—允许应力取170kn/m2二、前后下横梁计算：（一）荷载1.砼荷载＝V·γ/（l砼·2）＝10.43×26/（6.36×2）＝21.32 KN /m2.模板荷载＝P2·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m3.施工荷载＝P1·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m4.振捣荷载＝P3·b1/2＝2.0×3.0/2＝3.00 KN /mΣ＝31.82 KN /m说明：V—砼体积；γ—砼容重取26kn/m3；l砼—砼构件宽度；图2 下横梁计算简图M＝αql2＝0.136×31.82×2.592＝29.03KN /mσ＝M/W＝29.03×103/（108.3×2）＝134.0 N /mm2<170 N /mm2用2[16a型钢W x＝108.3cm3说明：α—计算系数取0.136（二）后下横梁按行走时计算5.底模①面板：6.36×2.9×6×7.85＝868.72 kg②C6.3：6.36×7×6.63＋2.9×4×6.63＝372.1 kg6.下纵梁：6I20a＝4.5×27.91×6＝753.57 kg7.下横梁：2[16a＝9×17.32×4＝623.52 kg8.δ20钢板：0.14×0.14×20×7.85×8＝24.62 kgΣ＝2642.53 kg＝26.43 KN9.侧模支撑：I20a＝4.0×27.91×2＝223.28 kg10.〔6.3型钢平台：（9.0×4＋1.0×40＋0.6×20）×6.63＝583.44kgφ16钢筋栏杆：9.0×2×1.578＝28.5kg11.木板δ50：0.6×9.0×2×0.05×500＝270 kgΣ＝3747.75kg＝37.48 KN取荷载总和的1/2即：37.48/2＝18.74 KN则计算线荷载为：18.74/9＝2.09 KN /m图3 木板受力计算简图M＝ql2/8=2.09×8.52＝18.88 KN·mσ＝M/W＝18.88×103/216.6＝87.17N/mm2说明：σ—表示应力；W—抵抗矩2〕16a型钢查表为216.6cm2 三、前上横梁计算：（一）前上横梁受力由前下横梁计算简图图2所知：P A＝31.5KNP B＝74.98KN(二)前上横梁受力计算简图如图4所示：图4 上横梁计算简图M A＝P A×0.95＝29.93KN•mM中＝48.81 KN•m（三）按强度选择型钢：W X＝M/〔σ〕＝287cm3实际选用2I20a型钢作挂篮前上横梁。
挂篮计算书,设计图,说明书
挂篮结构计算书1、工程概况寂静特大桥主桥为80米+150米+80米三跨预应力混凝土连续钢构桥，主墩为薄壁空心与双肢矩形实心相结合的组合式桥墩。
根据施工组织图要求，除两边跨各有一现浇段和主墩墩顶的0#、1#块及合龙段外，其余块件全部采用挂篮悬臂浇筑的方式施工。
主梁2#至4#块长为2.5米，最大控制重量为2#块148.93吨；主梁5#至10#块长为3米，最大控制重量为5#块160.31吨；主梁11#至16#块长为3.5米，最大控制重量为11#块145.26吨；主梁17#至21#块长为4米，最大控制重量为17#块117.03吨。
按施工要求，本桥主梁采用工厂订做的轻型箱梁挂篮悬臂浇筑施工。
2、计算基本资料2.1编制依据（1）钢结构设计规范（GB50017-2003）；（2）公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000）；（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025)；（4）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)（5）路桥施工计算手册；（6）挂篮结构图纸2.2荷载系数有关荷载系数根据交通部颁发的公路桥涵设计与施工规范，荷载系数取值如下：a.考虑箱梁砼浇筑时胀模、动力等因素的超荷载系数取1.05；b.混凝土浇筑时的动力系数取1.2；c.挂篮空载行走时冲击系数取1.3；d.浇筑混凝土和挂篮行走时抗倾覆稳定系数取2.02.3作用于挂篮的荷载a．箱梁混凝土的容重：26KN/ m3。
b．挂篮自重：50tc．施工机具及人群荷载：2.5KN/m2d．风荷载：0.8KN/m22.4荷载组合：荷载组合I：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+施工机具和人群重荷载组合II：砼重量＋挂篮自重+风载荷载组合III：砼重量+挂篮自重+施工机具和人群重荷载组合IV：挂篮自重+冲击附加荷载+风载荷载组合I～II用于挂篮主要承重构件的强度和稳定性计算；荷载组合III用于刚度计算；荷载组合IV用于挂篮行走验算。
挂篮计算书
挂篮计算书1、计算依据1.1《公路桥涵施工技术规范》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计规范》1.4《温厚双线特大桥设计图纸》2、荷载的计算假定2.1根据本桥挂篮的结构形式，设计时做如下假定：⑴箱梁外侧模自重以及外侧模以上的腹板和翼缘板的混凝土重量，通过外侧模走行梁分别传递给前上横梁和已成梁段的翼缘板。
⑵箱梁底板、部分腹板以及顶板混凝土重量、挂篮底模自重、内模自重通过前后吊带，分别传递给前上横梁和已成梁段的底板。
⑶前上横梁将荷载传递给主桁架，主桁架将荷载传递给轨道后，通过轨道传递给已成梁段的竖向预应力筋上。
2.2荷载组合2.2.1挂篮最大变形计算挂篮最大变形发生在5＃梁段施工时，挂篮变形计算时的荷载包括：混凝土自重。
2.2.2浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算挂篮浇注混凝土最不利受力发生在2＃梁段混凝土浇注时，挂篮抗倾覆计算时荷载包括：挂篮自重、混凝土自重、混凝土震捣时的冲击荷载、施工人群荷载。
2.2.3走行系统的安全系数计算挂篮走行系统最不利受力发生在2＃梁段施工完成后，移动挂篮到3＃梁段，底模吊带未安装时。
挂篮在此工况下计算荷载包括：挂篮自重。
3.3结构计算方法挂篮最大变形计算时，主桁架简化为平面桁架进行计算；浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算时主桁架简化为平面桁架进行计算，挂篮后锚锚固与轨道上，将轨道简化为3跨连续梁计算；走行系统的安全系数计算时将轨道翼缘按照悬臂板进行抗弯计算。
所有计算均采用SAP2000有限元结构分析程序进行计算。
3.4基本荷载取值混凝土容重γ=2.65t/m3;施工荷载取2.5kPa;振捣混凝土时产生的荷载取4.0kPa;4.计算结果4.1挂篮最大变形计算在悬灌施工第5#梁段时，挂篮变形最大，由混凝土引起的作用在挂篮前端节点上的最大荷载为26.27吨。
主桁架检算简图如下：采用SAP2000结构分析软件进行计算，挂篮最大变形为9.7mm。
4.2 挂篮抗倾覆计算结果在悬灌施工第5#梁段时，挂篮后锚受力最大，挂篮前端节点上的最大荷载为42.34吨。
挂篮计算书
金边XXXX大桥挂篮计算书XXXXXX挂篮有限公司2020年6月第一章挂篮概述1.1 设计依据1、桥梁施工图。
2、《钢结构设计规范》(GBJ17-88)3、《公路桥涵施工技术规范》(JT041-2000)4、其它相关规范和要求1.2 工程概况本桥为五跨预应力混凝土连续箱梁，主桥桥跨组成75m+3*120m+75m的单箱三室连续梁。
主桥1#～13#箱梁采用挂蓝悬臂浇筑法施工，浇注箱梁最重块段为8#块，其重量约为200t。
1.3 挂篮设计1.3.1 主要材料参数（1）钢筋砼自重G=2.6t/m3；砼（2）钢材弹性模量E=2.1×105 MPa；（3）材料的许用应力：Q235B钢[σ]=170MPa, [τ]=100Mpa。
45钢[σ]=220MPa, [τ]=125Mpa。
本挂篮结构用材料皆为Q235B，销轴及其它轴类零件材料为45钢，吊杆和锚杆用φ32-785精轧螺纹钢。
1.3.2 挂篮主要性能指标（一）、施工和行走时的抗倾覆系数：≥2。
（二）、挂篮的最大变形：≤2cm。
（三）、强度、刚度和稳定性满足要求。
1.3.2 挂篮构造挂篮主桁采用三角形桁构梁结构，其水平梁由[36b普通热轧槽钢双拼构成，前、后拉杆和垂直杆采用[32b槽钢双拼；前横梁采用两根槽钢[40b双拼，前、后下横梁采均用两根[40b槽钢双拼而成；主桁架的拼接采用结点支座配合φ8cm销轴连接，销轴采用45#钢材料；底篮设置若干根I28b普通工字钢纵梁。
挂篮前后吊杆及后锚皆采用φ32精轧螺纹钢。
挂篮共重约75t(含模板)。
第二章挂篮结构验算2.1 荷载1、人群及机具荷载：150kg/m2。
2、风荷载：60kg/m2。
3、荷载系数：n1=1.14、8#块箱梁重量为200t，节段长4.5m。
(其中：翼板重2×20t，腹板重2*10.65t，顶板重2*19+15t，横梁重19t，底板重66.4t。
)箱梁重量分布如图（单位：mm）：2.2 设计工况挂篮的设计工况如下：工况Ⅰ：浇筑8#块，验算算承重架和其它主要受力构件的应力、变形和稳定性。
钢挂篮计算书
菱形挂篮计算书2018年8月目录一、计算简介 (1)1.1 工程概况 (1)1.2 计算内容 (2)1.3 计算依据 (3)1.4 计算参数 (3)二、模板计算 (4)2.1荷载分析........ . (4)2.2结构计算模型2.2.1 建立模型................................................................................................ (5)2.2.2 荷载施加 (6)2.3 结构计算 (7)2.3.1 底模纵梁................................................................................................ (9)2.3.2 前底横梁................................................................................................ (9)2.3.3 后底横梁................................................................................................ (9)2.3.4 外侧模工作吊梁................................................................................................ (9)2.3.5 内侧模工作吊梁................................................................................................ (10)2.3.6 顶横梁................................................................................................ (10)2.3.7 主桁架................................................................................................ (12)2.3.8 后锚计算................................................................................................ (13)2.3.9 吊杆计算................................................................................................ (13)三、结论 (14)一、计算简介1.1 工程概况自行补充本桥施工挂篮采用菱形挂篮，由主桁承重系、底篮、悬吊系统、锚固系统、行走系统、平台系统及模板系统等部分组成。
挂蓝力学计算书
现浇预应力混凝土连续梁挂篮力学计算书1.概述该为现浇混凝土连续梁，0号块桥面宽12m ，桥面长15m ，最重1号块长4米混凝土重量为272.2T 。
1~7号块截面长度4m ，8~12节段长5m ，8号块重量234T ，合龙段长2米。
本挂篮结构如下，底模平台纵梁采用320B 工字钢，横梁采用双320B 槽钢，前上横梁主要采用钢板焊接为箱形梁，三角构架截面采用2[400B 槽钢，斜拉带外用20mm 钢板间断焊加强。
挂蓝主要包括主构架、行走及锚固装置、底模架、内外侧模板、前吊装置、后吊装置、前上横梁等组成。
1~8号块施工完毕后，进行挂篮改造（因为4米节段变为5米节段施工），将前三角吊带结长并前移一米，接长主构件的纵梁1米。
2.计算依据本挂篮设计计算依据如下：1、《挂篮施工图纸》2、《铁路桥涵钢结构及木结构设计规范》3、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）4、《设计院设计图》5、《结构设计原理》（人民交通出版社）6、《结构力学：下册》（高等教育出版社）7、《midas 结构计算软件》8、《铁路桥涵施工手册》3.基本参数计算所选用材料的性能参数1、弹性模量： A3型钢：MPa E 5101.2⨯=2、弯曲正应力：A3型钢MPa 145][=σ3、轴向应力：A3型钢MPa 140][=σ4、允许剪应力：A3型钢MPa 85][=τ4.荷载组合与挂篮参数4.1荷载系数1、超载系数：k1=1.052、挂篮空载纵移时的冲击系数：k2=1.33、浇筑砼时的动力系数：k3=1.24.2荷载组合 荷载组合Ⅰ：砼自重＋动力附加荷载＋挂篮自重＋人群荷载和机具设备重； 荷载组合Ⅱ：砼自重＋挂篮自重＋人群荷载和机具设备重；荷载组合Ⅰ用于挂篮承重系统强度及稳定性计算；荷载组合Ⅱ用于刚度计算；4.3具体荷载挂篮受力最重节段在1#节段。
实际验算时验算1#节段和8#节段受力。
4.3.1砼自重1#节段重量为272.2T ，8#节段重量为234T 。
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目录1.计算说明................................................ 错误!未定义书签。
概况............................................... 错误!未定义书签。
计算内容........................................... 错误!未定义书签。
2.计算依据................................................ 错误!未定义书签。
3.参数选取及荷载计算...................................... 错误!未定义书签。
荷载系数及部分荷载取值.............................. 错误!未定义书签。
荷载组合............................................ 错误!未定义书签。
参数选取........................................... 错误!未定义书签。
4．主要结构计算及结果..................................... 错误!未定义书签。
挂篮工作系数........................................ 错误!未定义书签。
`计算模型............................................ 错误!未定义书签。
底模纵梁计算........................................ 错误!未定义书签。
底模后下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。
底模前下横梁计算.................................... 错误!未定义书签。
滑梁计算............................................ 错误!未定义书签。
侧模桁架计算........................................ 错误!未定义书签。
吊杆/吊带计算....................................... 错误!未定义书签。
前上横梁计算........................................ 错误!未定义书签。
挂篮主桁计算........................................ 错误!未定义书签。
后锚分配梁计算...................................... 错误!未定义书签。
挂篮走行稳定性检算.................................. 错误!未定义书签。
;5结论及建议.............................................. 错误!未定义书签。
1.计算说明概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中长有4个节段（1#～4#块），长有3个节段（5#～7#块），长有5个节段（8#～12#块）。
其中节段最大重量为（1#块）；其中节段最大重量为5#块；其中节段最大重量为8#块。
计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：（2）空载行走时冲击系数：（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：（4）模板重量：底模，m2；外侧模，m2；内顶模，m2；内侧模，m2（5）外侧模桁架：每榀（6）内侧模桁架：每根（7）人群和机具荷载：m2（8）砼倾倒荷载：m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
所以,Q235钢材的容许应力值【ƒ】=145*=189Mpa。
【τ】=110Mpa 3.3.2 挂篮参数1、挂篮与悬浇梁混凝土的重量比不宜大于，且挂篮的总重量应控制在设计规定的限重之内。
2、挂篮在浇筑混凝土和行走时的抗倾覆安全系数、自锚固安全系数均不应小于2。
4．主要结构计算及结果挂篮工作系数挂篮自重；梁段最大重量74*26=192t；工作系数：计算模型如上图所示，梁段荷载划分为4个部分分别由挂篮不同构件承担，并最终将荷载传至上一阶段已经浇筑完成的梁段上。
其中第（1）部分（包括侧模系统）由挂篮外滑梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段及翼缘上；第（2）部分由挂篮腹板下底模纵梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段底板上；第（3）部分（包括侧模系统）由挂篮内滑梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段及翼缘上；第（4）部分由挂篮底板下底模纵梁传至前上横梁及上一阶段已经浇筑完成的梁段底板上。
转向块采用滞后一个号块浇筑，挂篮计算时不予考虑。
底模纵梁计算4.4.1腹板下纵梁计算（计算按2根HN600*200，实际施工考虑模板因素设置三根）a．纵梁荷载q=梁重×+人群机具荷载+模板重量+纵梁自重+振捣荷载1#块：q max=109 KN/m q min= KN/m5#块：q max= KN/m q min= KN/m9#块：q max= KN/m q min= KN/m注：此处给出的所有q max和q min为单根纵梁在不同受力长度下的最不利受力情况，纵梁自重由有限元软件按实际重量自动计入。
其中括号外为1#块数据，（）内为5#块数据，[ ]内为8#块数据，单位cm。
b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）（1#块）Midas civil位移图（单位：mm）（1#块）1#块计算结果：最大组合应力：σmax=103 MPa<189MPa （满足）最大变形：f=，f/L=5100=1/1351<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=196KN, F前=Midas civil应力图（单位：MPa）（5#块）Midas civil位移图（单位：mm）（5#块）5#块计算结果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （满足）最大变形：f=，f/L=5100<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=142KN, F前=115KNMidas civil应力图（单位：MPa）（8#块）Midas civil位移图（单位：mm）（8#块）8#计算结果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （满足）最大变形：f=，f/L=5100<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=, F前=4.4.2底板下纵梁计算a．纵梁荷载q=梁重×+人群机具荷载+模板重量+纵梁自重+振捣荷载1#块：q max=KN/m q min= KN/m5#块：q max= KN/m q min= KN/m8#块：q max= KN/m q min= KN/m注：此处给出的所有q max和q min为单根纵梁在不同受力长度下的最不利受力情况，纵梁自重由有限元软件按实际重量自动计入。
其中括号外为1#块数据，（）内为5#块数据，[ ]内为9#块数据,单位cm。
b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）（1#块）Midas civil位移图（单位：mm）（1#块）1#计算结果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （满足）最大变形：f=，f/L=5100<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=, F前=同理：5#计算结果：最大组合应力：σmax=31MPa<189MPa （满足）最大变形：f=，f/L=5100<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=, F前=8#计算结果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （满足）最大变形：f=，f/L=5100<1/400 （满足）支座反力（下横梁所受压力）：F后=, F前=底模后下横梁计算浇筑状态：荷载（取最不利情况1#块计算）后横梁受力示意图（单位：cm）a．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （满足）最大变形：f=支座反力（从左至右）：走行状态：荷载后横梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：σmax= MPa<215MPa （满足）最大变形：f= ，f/L=7120<1/400 （满足）支座反力（从左至右）：底模前下横梁计算荷载前横梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）(1#块)Midas civil位移图（单位：mm）(1#块) 1#块计算结果：最大组合应力：σmax=<189MPa （满足）最大变形：f=支座反力（从左至右）：Midas civil应力图（单位：MPa）(5#块)Midas civil位移图（单位：mm）(5#块) 5#块计算结果：最大组合应力：σmax=<189MPa （满足）最大变形：f=支座反力（从左至右）： 233KN 233KNMidas civil应力图（单位：MPa）(8#块)Midas civil位移图（单位：mm）(8#块) 8#块计算结果：最大组合应力：σmax=<189MPa （满足）最大变形：f=支座反力（从左至右）：走行状态：荷载前横梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：σmax=26 MPa<189MPa （满足）最大变形：f= ，f/L=4/7120<1/400 （满足）支座反力（从左至右）：4.7.1外滑梁计算浇筑状态a．荷载其受力模型如下图所示：外滑梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）1#块Midas civil位移图（单位：mm）1#块计算结果：（5#和8#块图形省略）部位F前（KN)F后（KN)组合应力（Mpa）位移（mm）结论183134合格5合格893合格a．荷载取最不利浇筑状态计算（8#块）其受力模型如下图所示：外滑梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （满足）最大变形：f=，f/L=90500<1/400 （满足）支座反力：F后=, F前=4.7.2内滑梁计算浇筑状态其受力模型如下图所示：内滑梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果计算结果：部位F前（KN)F后（KN)组合应力（Mpa）位移（mm）结论177合格5合格8116合格走行状态a．荷载取最不利浇筑状态计算（8#块）其受力模型如下图所示：内滑梁受力示意图（单位：cm）b．有限元模型及计算结果Midas civil应力图（单位：MPa）Midas civil位移图（单位：mm）计算结果：最大组合应力：σmax= MPa<189MPa （满足）最大变形：f=，f/L=9050<1/400 （满足）支座反力：F后=, F前=58KN。