崔东阳筒体设计说明书
北京市高中生技术设计创意大赛 悬臂梁结构模型设计与制作
挑战极限----承重竞赛 该项目是完成了悬臂梁模型的制作，并通过基本 承重测试以后，挑战更高水平的承重极限。由选手自 己确定承载的质量，有两次承重测试的机会，取一轮 最佳成绩确定名次。
超级链接----组合创作 该项目是指在完成悬臂梁模型的制作，并通过基 本承重测试以后，要改变最初的组队形式，以抽签的 方法确定链接对象组成新的挑战队，选手自主选项确 定预设目标。然后进行悬臂梁模型作品的链接组合、 设计，实现作品的再创作，并按规则完成各项任务功 能目标。评委根据预设目标达成度以及任务完成的情 况确定最终成绩。
（二）竞赛规则 1.悬臂梁模型制作技术要求及规则 ⑴.以学校为单位组队参赛，每队由3---5名选手组成。 注：其中挑战极限承重测试二人，超级链接组合创作三 人。 ⑵.悬臂梁结构模型制作是，要求选手使用大赛组委会 统一提供的材料、器材及粘接剂，不得使用劈开的型材， （局部的加强除外）不得使用自带材料、器材粘接剂。 注：现场可以提供充电式手电钻。
⑶.现场制作时间为三小时，其他人不得进入，不得有 任何形式的场外指导，否则取消参赛资格。 注：制作结束后由裁判组封闭竞赛场地，清点登记作品。
⑷.悬臂梁结构模型最大自重为70克（含70克） 要求模型结构设计制作完整，其一端能与测试台 配合固定，另一端要确保可以与悬挂线连接，比 如有凸起的凹槽，或者是用打孔的方式。 ⑸.制作完成后的悬臂梁模型作品都需通过３公 斤的承重测试，测试成功后方可晋级参加挑战极 限，超级链接项目的竞赛。
2.挑战极限---承重竞赛规则及竞赛办法 ⑴.抽签决定竞赛顺序。选手自由选择确定承载 质量并填写承重测试申请表格，承载质量在承 重过程中不得更改。选手有两次承重机会，取 一轮最佳成绩确定最终结果。
崔煤商业综合体设计说明全专业
崔煤商业综合体设计说明全专业
崔煤商业综合体是一项规模庞大，包含多种商业、娱乐、住宅、文化等多种功能的现代化建筑项目。
建筑设计意在创造一个独特的、高效的、宜居的商业综合体，为广大消费者提供更加舒适、便利、安全的生活和工作场所。
首先，崔煤商业综合体设计中考虑到了商业功能的需求，通过对建筑布局的合理配置，使不同经营品牌的商铺、超市、餐厅等商业设施尽可能的分散，在保证功能完整性的同时，为广大商户创造了更多的经营机会。
商业区域的设计还特别考虑到了商业交通的问题，地铁、公交等公共交通设施的设计使商业区域的交通更加便捷，同时进一步提高了商业区域的利用率，增强了城市商业的活力。
其次，崔煤商业综合体设计还充分考虑到了居住功能的需求，对于公寓楼的设计采用了一系列的设计手法，通过高层、绿化、小品互相印衬，营造出一种富有生态自然气息的居住环境，对于住户的日常生活提供了舒适、安全的居住空间。
除此之外，崔煤商业综合体设计还秉着能源、环保、节能、可持续的原则，从建筑设计的各个方面细节入手，全面考虑了建筑的绿色化和环保设计。
建筑材料的选择、电力消耗的控制、灯光效果的营造、建筑高度的控制等等，都考虑到了节能环保的原则。
同时，崔煤商业综合体设计还特别考虑到了建筑的美学价值，从建筑感知、空间营造、景观设计等方面做出了许多努力，使建筑不仅具有高效的实用性，同时也具有强烈的艺术性和审美性。
总之，崔煤商业综合体设计是一个全专业、全方位考虑的建筑项目，从商业、居住、节能环保、美学价值等方面各有所考虑。
整体设计紧密结合了城市现代化的需求和人民居住工作的需求，为城市经济发展和广大市民的生活带来了无限可能。
粘弹性梁的Maxwell-Tomson模型
粘弹性梁的Maxwell-Tomson模型
崔东方
【期刊名称】《中原工学院学报》
【年(卷),期】1993(000)002
【摘要】本文用弹性元件和粘性元件的串并联较方便地导出了线性粘弹性的Maxwell-Tomson力学模型,并通过对梁的弯曲变形的计算,与弹性体进行了比较,说明考虑时间效应是粘弹性计算的特点。
【总页数】5页(P6-10)
【作者】崔东方
【作者单位】郑州纺织工学院教务处
【正文语种】中文
【中图分类】T-55
【相关文献】
1.简谐荷载作用下粘弹性梁振动的非线性动力学模型及其简化 [J], 陈姗;琚宏昌
2.简谐荷载作用下粘弹性梁振动的非线性动力学模型及其简化 [J], 陈姗;琚宏昌;
3.关于弹性梁的数学模型 [J], 刘延柱;薛纭
4.弹性梁模型下四阶变系数奇异微分方程正周期解的存在性 [J], 韩卫卫;吴娇
5.弹—粘塑性地基上的弹性梁的有限元分析 [J], 林翰;冯紫良
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虚拟现实技术在三维包装纹理设计中的应用
虚拟现实技术在三维包装纹理设计中的应用
姜东升;吕哲
【期刊名称】《印刷技术》
【年(卷),期】2006(000)029
【摘要】虚拟现实技术是在综合计算机图形学、计算机运动模拟与仿真、传感技术、显示技术等基础上发展起来的一种计算机应用新领域。
应用虚拟现实建模语言（VRML）之前的网页主要应用HTML语言，只能实现简单的平面结构，就算Java语言为网页增色不少，也仅停留在平面设计阶段，要想实现环境与参与者的动态交互非常繁琐，于是VRML应运而生。
【总页数】1页(P56)
【作者】姜东升;吕哲
【作者单位】北京印刷学院;北京印刷学院
【正文语种】中文
【中图分类】TP3
【相关文献】
1.虚拟现实技术在三维编织物设计及仿真中的应用
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3.GPU编程在三维纹理映射体绘制中的应用
4.虚拟现实技术在三维设计制作教学中的探索与实践——以3DSMAX教学为例
5.虚拟现实技术在三维包装设计中的应用
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某48m跨门式钢结构CAD参考图
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目录绪论 (3)第一章设计参数的选择 (4)1.1设计题目 (4)1.2设计数据 (4)1.3设计压力 (4)1.4设计温度 (4)1.5主要元件材料的选择 (4)第二章设备的结构设计 (5)2.1圆筒厚度的设计 (5)2.2封头厚度的设计 (5)2.3筒体和封头的结构设计 (5)2.4鞍座选型和结构设计 (6)2.5接管、法兰的选择 (8)第三章开孔补强设计 (10)3.1补强设计方法判别 (10)3.2有效补强范围 (10)3.3有效补强面积 (11)3.4补强面积 (11)第四章液氩储罐的焊接 (12)4.1破口加工 (12)4.2焊接顺序 (12)4.3筒体纵焊缝 (12)4.4筒体环焊缝 (12)4.5接管与筒体焊接 (13)4.6人口及补偿圈焊接 (13)4.7接管与法兰处焊接（排空口、液位计、温度计、压力表） (14)4.8接管与法兰焊接处（安全阀、进料口、出料口、排污口） (14)采用焊条电弧焊，焊条型号为E347-16 (14)4.9鞍座底板与肋板和腹板的焊接 (14)4.9焊缝破口尺寸 (15)第五章备料加工工艺 (18)5.1原材料的储备 (18)5.2板材的预处理 (18)5.4装配的焊接次序 (19)5.5 焊后热处理 (20)第六章焊缝的无损检验与耐压气密性检验 (20)参考文献 (21)绪论随着我国化学工业的蓬勃发展，各地建立了大量的液化气储配站。
对于储存量小于5003m或单罐容积小于1503m时。
一般选用卧式圆筒形储罐。
液化气储罐是储存易燃易爆介质．直接关系到人民生命财产安全的重要设备。
因此属于设计、制造要求高、检验要求严的三类压力容器。
本次设计的为1003m液化石油气储罐设计即为此种情况。
工业生产中具有特定的工艺功能并承受一定压力的设备，称压力容器。
设计温度为-20℃以下的压力容器被称为低温压力容器，对于低温压力容器首先要选用合适的材料，材料在使用温度下应具有良好的韧性。
经细化晶粒处理的低合金钢可用到-45℃，2.5％镍钢可用到-60℃，3.5％镍钢可用到-104℃,9％镍钢可用到-196℃。
低于-196℃时可选用奥氏体不锈钢等。
因此鉴于本次课题低温液氩储罐为单层绝热储罐。
内胆材质采用奥氏体不锈钢（0Cr18Ni10Ti），外层保冷材料为泡沫玻璃。
同时采用了双组分快速固化液体涂料。
由筒体、封头、法兰和密封元件、开孔和接管、支座、绝热保冷层六大部组成。
筒体是圆筒形压力容器的主要承压元件，它构成了完成化学反应或储存物所需的最大空间。
筒体一般是由钢板卷制或压制成型后组装焊接而成。
当筒体直径较小是，可采用无缝钢管制作。
对于即轴向尺寸较大的筒体，采用环焊缝将几个筒节拼焊制成。
根据筒体的承载要求和钢板厚度，其纵焊缝和环向焊缝可采用开坡口或不坡口的对接接头。
对于承受高压的厚壁容器筒体，除了采用单层厚钢板制作外，也可以采用层板包扎、热套、绕带或绕板等工艺制作多层筒体结构。
封头即是容器的端盖。
根据形状的不同，分为球形封头、椭圆形封头、蝶形封头和平板封头等结构形式。
为了避免在低温压力容器上产生过高的局部应力，在设计容器时应避免有过高的应力集中和附加应力；在制造容器时严格检验，以防止容器中存在危险的缺陷。
对于因焊接而引起的过大残余应力，在焊后应进行消除焊接残余应力处理。
为保证压力容器的安全使用，在制造严格按照有关标准、规范，对压力容器的原材料和加工制造过程进行严格的质量检验，因此，对投入运行的压力容器也需要进行定期检验。
压力容器的检验内容主要有：对材料的化学成分和力学性能的常规理化检验；对焊接接头的各种性能检验；对压力容器各部分存在的各类缺陷的无损检测；用高于操作压力的液体对容器进行耐压试验等。
质量检验在压力容器制造过程中占重要的地位。
在有些反应堆压力容器的生产周期中，有一半的时间都是用于质量检验。
第一章 设计参数的选择1.1设计题目液氩储罐结构设计(12 m3)1.2设计数据如下表1： 表1：设计数据 序号 项目 数值 单位 备注1 名称 液氩储罐（6m ³）2 最大工作压力 1.2 MPa3 工作温度 20 ℃4 公称直径 1600 mm5 容积6 3m6 单位容积充装量 0.42 t/3m 7 装量系数 0.98其他要求100%无损检测1.3设计压力设计压力取最大工作压力的1.1倍，即Pc=1.1×1.2=1.321.4设计温度设计温度为室温，即20℃。
1.5主要元件材料的选择1.筒体材料的选择：根据GB150-1998表4-1，选用筒体材料为不锈钢1Cr18Ni9Ti （钢材标准为GB13296）MPa t 137][=σ。
2.鞍座材料的选择：根据JB/T4731,鞍座选用材料为1Cr18Ni9Ti ，其许用应力MPa t 137][=σ。
3.地脚螺栓的材料选择：由于工作温度为超低温，地脚螺栓选用1Cr18Ni8Ti ，其许用应力MPa t 137][=σ。
第二章 设备的结构设计2.1圆筒厚度的设计计算压力P ：该容器需100%探伤，所以取其焊接系数为 1.0φ=。
圆筒的厚度在6~16mm 范围内，查GB150-1998中表4-1，可得：温度在20℃下，许用应力MPa t 137][=σ 利用中径公式，计算厚度：δ=PDi ∕（2Φ[σ]t-Pc ）=7.74mm 查标准HG20580-1998《钢制化工容器设计基础规定》表7-1知，钢板厚度负偏差0.8mm 。
查标准HG20580-1998《钢制化工容器设计基础规定》表7-5知,不锈钢在无特殊腐蚀情况下，腐蚀裕量2C 取0。
本例取2C=0。
则筒体的设计厚度δn=δ+C1+C2=7.74+0.8+0=8.54 圆整后，取名义厚度δn=9。
筒体的有效厚度δE=δn- C1-C2=82.2封头厚度的设计查标准JB/T4746-2002《钢制压力容器用封头》中表1，得公称直径mm D DN i 1600==。
选用标准椭圆形封头,型号代号为EHA ，则 22ii D h =，根据GB150-1998中椭圆形封头计算中式7-1计算：δ=PDi ∕（2Φ[σ]t-Pc ）=7.74mm 同上，取mm C 8.01=，02=C 。
圆整后，取名义厚度δn=9。
封头型记做EHA1600×12-1Cr18Ni9Ti JB/T 4746-2002。
2.3筒体和封头的结构设计1.封头的结构尺寸（封头结构如下图1）由2)(2=-h H D i ，得mm D H h i 25416004254=-=-=。
查标准JB/T4746-2002《钢制压力容器用封头》中表B.1 EHA 椭圆形封头内表面积、容积，如下表2：表2 ：EHA 椭圆形封头内表面积、容积 公称直径DN /mm 总深度H /mm 内表面积A/2m容积V 封/3m 1600 4252.90070.58642.筒体的长度计算由封头长短轴之比为2，即22=i ih D 错误！未找到引用源。
，得m mm m D h i i 400416004===错误！未找到引用源。
查标准[4]中表B.1 EHA 和B.2 EHA 表椭圆形封头内表面积、容积，质量，见表3-1和图3-1。
封V L D V i 240+=π取装料系数为0.9，则 封V L D V i 249.00+=π即5864.026.149.0902⨯+⨯⨯=L π错误！未找到引用源。
算得L0=2.74圆整后取为错误！未找到引用源。
=2.8筒体分为两段，每段长度为1.4米，筒体为两瓣组焊而成。
2.4鞍座选型和结构设计1.鞍座选型该卧式容器采用双鞍式支座，初步选用轻型鞍座，材料选用Q235-B 。
估算鞍座的负荷：储罐总质量43212m m m m m +++= （3-3）1m —筒体质量： m1=πDL0δρ=3.14×1.6×2.8×0.009×7.9×103=1000kg 2m —单个封头的质量，kg m 4.1332=3m —充液质量：石脑油水ρρ>，水压试验充满水，故取介质密度为3/1000m kg =水ρ，Vm 水ρ=3320202.105864.024.46.14242m V L D V V V i =⨯+⨯⨯=+=+=ππ封封筒V=6.67则kg kg V m 1002002.1010003=⨯==水ρ m3=6670kg4m —附件质量：人孔质量为kg 153，其他接管总和为200kg ，即kg m 3534=综上所述，kg m m m m m 8.11680353100204.1332104124321=++⨯+=+++= m=m1+2m2+m3+m4=1000+2×133.4+6670+353=8289.8 则每个鞍座承受的质量为4144.9kg ，重量为41.5KN查JB4712.1-2007[9]表1，优先选择轻型支座。
查[9]中表2，得出鞍座尺寸如表3-6： 表3-6 鞍座尺寸表公称直径 DN 1600 腹板 2δ 8垫板 4b 390 允许载荷 Q kN 275筋板3l2254δ8鞍座高度 h 2502b 170 e70底板 1l 1120 3b240 螺栓间距 2l 960 1b200 3δ8 鞍座质量 Kg 116 1δ12垫板弧长1870增加100mm 增加的高度Kg122.鞍座位置的确定因为当外伸长度A=0.207L 时，双支座跨距中间截面的最大弯矩和支座截面处的弯矩绝对值相等，从而使上述两截面上保持等强度，考虑到支座截面处除弯矩以外的其他载荷，面且支座截面处应力较为复杂，故常取支座处圆筒的弯矩略小于跨距中间圆筒的弯矩，鞍座中心与封头切线的距离A 满足L A 2.0≤（L 为两封头切线间的距离），最后使mR A 5.0≤（2ni m R R δ+=为圆筒的平均半径）。
鞍座的安装位置如图3所示：故mm R L A m 403}403,1210{}5.0,2.0{==≤，取mm A 400=。
2.5接管、法兰的选择液氩储罐应设置出液口，进液口，人孔，液位计口，温度计口，压力表口，安全阀口，排空口。
1.小直径接管和法兰查HG/T 20592-2009《钢制管法兰》中表8.2 3-1 PN10带颈对焊钢制管法兰，选取各管口公称直径，查得各法兰的尺寸。
查HG/T 20592-2009《钢制管法兰》中附录D 中表D-3,得各法兰的质量。
查HG/T 20592-2009《钢制管法兰》中表3.2.2，法兰的密封面均采用MFM （凹凸面密封）。
整体钢制法兰尺寸表 mm公称尺寸法兰外径螺栓孔中心螺栓孔直径法兰厚度法兰径DN D K L C N R S0 S1安全阀进料口出了口排污口4150110181876 7.514排空口液位计温度计压力表210575141844 6.512人口法兰设计 mmDN 400 B 150 H1 230dw×s 426×10L 200 H2 107D 580 b 32 d 24D1 525 b1 27A 320 b2 323.法兰标记法兰标准标记包括法兰名称及代号、密封面形式代号、公称直径、公称压力、法兰厚度、法兰总高度、标准编号。