钢管桩和贝雷片架空支架计算书
(完整word版)贝雷架计算书
贝雷架计算书1、计算荷载①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重123.5t；43根分配梁（I16_3.75m）3.24t；2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重52.3t；27根分配梁（I16_2.35m）1.28t；2条钢轨（I14_19.5m）0.6t；②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算）③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；④施工荷载0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。
2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似）33米贝雷架立面图33米贝雷架平面图33米贝雷架侧面图3、计算结果①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容应力：桁架应力：可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。
梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。
位移： 桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。
贝雷梁非弹性挠度 ()()cm n f m 105.02-= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.560033600==>。
需设置预拱度来调整梁底标高。
在承压钢梁和自重下，升温21度时，桁架纵桥向位移+1.442cm。
钢箱梁贝雷梁支架计算书
合肥市铜陵路高架工程临时支架计算书计算：复核：总工程师：浙江兴土桥梁建设有限公司二OO二年三月目录1. 概述 (1)1.1上部结构 (2)1.2下部构造 (2)2. 计算依据 (2)3. 荷载参数 (2)3.1基本荷载 (2)4.荷载组合与验算准则 (3)4.1支架荷载组合 (3)5.结构计算 (3)5.1桥面系计算 (3)5.2主梁计算 (5)5.3栏杆计算 (9)5.4承重梁计算 (9)5.5桩基础计算 (10)1. 概述合肥市铜陵路桥老桥位于合肥市铜陵路南段，横跨南淝河，结构形式为独塔双索面无背索部分斜拉桥预应力混凝土梁组合体系，桥长136米，桥面宽38米，桥跨布置为30米+66米+30米，根据铜陵路高架工程总体要求，在铜陵路老桥两侧各建设一座辅道桥，单侧辅道桥面宽19.0米，新、老桥的桥面净距为0.5米。
主桥钢箱梁安装用钢支架施工，钢支架主要设计情况为，单侧拓宽桥支架设计长度约117米，宽度19米，支架上部采用连续贝雷梁与型钢组合，下部结构采用钢管桩基础。
本支架主跨分为9m、12m两种。
支架设计控制荷载为钢箱梁重量和钢箱梁内钢筋砼重量。
支架总体布置图如图1和图2所示图1 支架立面布置图图2 支架横断面布置图1.1上部结构1.1.1 跨径：支架跨径分为9m、12m梁种，均按连续梁设计。
1.1.2 桥宽：支架桥面净宽为19m。
1.1.3主梁：支架主梁贝雷梁组拼，横桥向布置18片，详见图2和图3所示。
贝雷梁钢材为16Mn，贝雷梁销轴钢材为30CrMnSi。
1.1.4支撑架：纵向主梁之间设置支撑架；1.1.5分配梁：桥面分配梁为I22a。
1.1.6 支架高程：+13.102m。
1.2下部构造1.2.1墩顶承重梁：均采用2I40a规格。
1.2.2桩基础：采用直径630*8mm和426*8mm规格钢管桩图3 基础布置图2. 计算依据1）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；5）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社。
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书一．工程概况1.1 工程简介A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。
1.2 建设条件该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。
高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。
1.2.1地形地貌典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。
1.2.2地质情况地质情况主要为Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到4分化。
承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。
1.2.3气候气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。
二．施工方案总体布置和荷载设计值2.1 支架搭设情况说明A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。
根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。
根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。
钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。
方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。
15cm×15cm方木放置在工10型钢上，工10型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的沙桶上。
2.2 设计荷载取值混凝土自重取： 26.5kN/m3箱梁重： 24.1kN/m2模板自重： 2.5kN/m2施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2三．贝雷梁设计验算大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。
01钢管柱贝雷梁支架计算(第二方案设计)
**大桥钢管柱贝雷梁支架计算单2011.1.13目录1、编制依据： (1)2、工程概况 (1)3设计说明 (2)4荷载 (3)4.1 贝雷梁桥几何特性及桁架容许力 (3)4.1.1、贝雷梁几何特性 (3)4.1.2、贝雷梁容许表 (3)4.2、荷载分析 (4)5第二联第一跨支架计算 (6)5.1、模板计算 (8)5.1.1、面板截面特性 (8)5.1.2、荷载组合 (8)5.1.3、底模板力计算 (9)5.2、方木（小肋）计算 (10)5.2.1小肋力学特性 (10)5.2.2截面特性 (10)5.2.3荷载组合 (10)5.2.4力计算 (11)5.3贝雷梁顶分配梁（大肋）计算 (12)5.4贝雷梁验算 (14)5.4.1荷载组合 (14)5.4.2整体验算 (14)5.4.3局部贝雷梁验算 (16)5.5柱顶分配梁计算 (18)5.6、钢管柱计算 (21)5.6.1边侧Φ1020x12钢管柱稳定性验算.........................................错误!未定义书签。
5.6.2中间Φ1020x12钢管柱稳定性验算.........................................错误!未定义书签。
5.6.3跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算...................................错误!未定义书签。
5.6.4钢管柱群桩稳定验算...............................................................错误!未定义书签。
5.6.5整体屈曲验算复核 (21)5.7、钢管柱底预埋件计算 (29)5.8、基础计算 (30)5.8.1 地基地质情况 (30)5.8.2 基础类型 (31)5.8.3 桩基础计算 (32)5.8.4扩大基础承载力验算 (32)5.9 承台局部承压验算 (33)6第二联第二跨支架计算 (34)6.1贝雷梁顶分配梁（大肋）计算 (36)6.2贝雷梁验算 (38)6.2.1荷载组合 (38)6.2.2整体验算 (38)6.2.3局部贝雷梁验算 (40)6.3柱顶分配梁计算 (42)6.4、钢管柱计算.......................................................................................错误!未定义书签。
钢管贝雷架结构计算书2003
钢管贝雷架结构计算书跨荆宜高速公路处采用钢管支墩，立柱用①630mm（厚8mm）直缝焊接钢管，高度根据现场加工，钢管底部焊接一块81x81cm（厚16mm）与基础预埋钢板连接，并沿四周焊接三角钢板对底座进行加固，扩大基础采用C25钢筋混凝土条形基础，用M20膨胀螺栓联结。
支架顶部设2根156a工字钢作分配梁及支座，其上安装贝雷梁。
贝雷架下弦杆每片（3m）用三根工14进行横向联结，联结件为M22的U型螺栓，其上在铺设10x10cm方木，方木间距30cm。
1.贝雷梁材质及力学特性:销子为30谿镒钛钢，插销为弹簧钢，桁片、加强弦杆、纵横梁及支撑架材质为16镒钢。
16镒钢的拉应力、压应力及弯曲应力：1.3x210=273MPa。
16镒钢的剪应力：1.3x120=156MPa。
30谿镒钛的拉应力、压应力和弯曲应力：0.85x1300=1105MPa。
30谿镒钛的剪应力：0.45x1300=585MPa。
焊缝容许应力与母材相同。
使用经验最大控制外力及力学特性:(1)当贝雷架受外加弯矩且达到最大78.82t m能承受杆间集中力：弦杆0.705m跨中几乎不能受集中荷载，最大为于2.5t。
(2)当贝雷架不受外加弯矩即外加弯矩为0只受杆间集中力时：弦杆0.705m跨中能受集中荷载，最大为12t。
(3)当贝雷架受外加弯矩交叉斜杆受杆间集中力时：弦杆两交叉斜杆正上方受集中荷载，最大为17.5t。
2. K142+976.887段现浇梁贝雷架验算该段现浇梁为一联四跨(16.92m+20m+20m+16.92m)，单箱三室，梁宽16m，中间两跨跨荆宜高速公路，高度在8.5m~ 10m之间。
由CAD中算出该横断面标准断面面积A=10.365m2 , 线荷载 10.365x26 = 269.49KN/m ；箱梁C50砼827.72 m3，线荷载827.72x26/(16.92x2+20x2) = 291.45 KN/m，取最大值进行验算。
贝雷梁支架计算书91744
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片,贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20＃槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架.支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600(横向)×300mm （纵向）布置。
横杆步距为1。
2m，(其它空心部位立杆采用600（横向)×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向)×750mm（纵向）布置.横杆步距为≤1。
5m。
箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100＊100mm方木间距为250mm.翼板及其它空心部位设50＊100mm方木间距为250mm。
内模板采用50＊100mm方木间距为250mm。
夹板均采用1220*2440*15mm的竹夹板.具体布置见下图：3.材料设计参数3.1.竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123—2003)，现场采用15mm厚光面竹胶板为ρ。
Ⅱ类一等品,静弯曲强度≥50MPa,弹性模量E≥5×103MPa；密度取310m=/KN3.2.木材100×100mm的方木为针叶材，A—2类,方木的力学性能指标按”公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0。
01钢管柱贝雷梁支架计算(第二方案)
＊*大桥钢管柱贝雷梁支架计算单2011。
1.13目录1、编制依据: 02、工程概况 03设计说明 (1)4荷载 (2)4。
1 贝雷梁桥几何特性及桁架容许内力 (2)4。
1。
1、贝雷梁几何特性 (2)4.1。
2、贝雷梁容许内表 (2)4。
2、荷载分析 (3)5第二联第一跨支架计算 (5)5。
1、模板计算 (7)5。
1.1、面板截面特性 (7)5。
1。
2、荷载组合 (7)5。
1。
3、底模板内力计算 (8)5。
2、方木（小肋)计算 (9)5.2。
1小肋力学特性 (9)5。
2。
2截面特性 (9)5。
2.3荷载组合 (10)5。
2。
4内力计算 (10)5。
3贝雷梁顶分配梁（大肋）计算 (11)5。
4贝雷梁验算 (13)5。
4。
1荷载组合 (13)5。
4。
2整体验算 (13)5.4.3局部贝雷梁验算 (15)5。
5柱顶分配梁计算 (17)5.6、钢管柱计算 (20)5。
6.1边侧Φ1020x12钢管柱稳定性验算......................................错误!未定义书签。
5。
6.2中间Φ1020x12钢管柱稳定性验算......................................错误!未定义书签。
5。
6.3跨中处钢管柱格构式结构稳定性验算................................错误!未定义书签。
5。
6.4钢管柱群桩稳定验算............................................................错误!未定义书签。
5.6.5整体屈曲验算复核 (20)5.7、钢管柱底预埋件计算 (28)5。
8、基础计算 (29)5.8。
1 地基地质情况 (29)5。
8。
2 基础类型 (30)5.8。
3 桩基础计算 (31)5。
8。
4扩大基础承载力验算 (31)5。
9 承台局部承压验算 (32)6第二联第二跨支架计算 (33)6。
现浇箱梁贝雷支架计算书
现浇箱梁贝雷支架计算书建安大道与益民路分离式立交桥位于拟建的建安大道与益民路交叉处，该工程采用建安大道下穿益民路的方式。
建安大道与益民路呈80度交角，桥梁中心对应于建安大道里程桩号为K0+450、384，对应于益民路的里程桩号为LK0+450、384，桥上部采用三跨一联跨径为15、46+26+15、46m的等截面连续梁预应力混凝土梁桥。
梁桥为单箱四室结构，箱梁顶板宽18、5m，底板宽8、0m(计算按12米计)，悬臂板端部厚20cm,中腹板厚均为50cm，顶板厚25cm，底板厚25cm，梁高1、4m，桥面横坡为双向人字坡1、5%。
箱梁顶面横坡采用箱梁绕桥面设计高程旋转而成，箱梁截面左右对称。
一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、《安溪益民路分离式立交桥工程》施工图；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；㈥、《贝雷梁使用手册》；㈦、《建筑荷载设计规范》。
二、支架设计要点㈠、钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。
现浇箱梁支架基础平面布置图详见图ZJ-1, 现浇箱梁支架横断面图详见图ZJ-2。
1、两边跨跨径L=15、46m桥宽18、5m等截面标准现浇箱。
距桥台台身边缘0、75m设置一排钢管桩做为第一支墩；距1#桥墩边缘0、75m设置一排钢管桩做为第二支墩。
两支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12、45m。
单中支墩：钢管桩φ50*0、7cm，7根，钢管桩间距按2、5m和3、0m两种间距布置。
钢管桩上布置2I36b、L>1800cm工字钢作横梁。
横梁上布置支架贝雷片纵梁。
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支架设计计算1、支架结构1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径4.8cm，壁厚0.35cm。
支架顺桥向纵向间距0.8m，横桥向横向间距腹板底为0.4m，中部空心位置为0.975m，其余为0.8m，纵横水平杆竖向间距1.2m。
无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。
在顶托上沿线路方向安放2根D48壁厚3.5mm的钢管，在钢管上横向间距30cm安放10×10cm的方木横梁。
1.2、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚10mm钢管桩，I56a工字钢横梁及贝雷片纵梁组成。
每一跨单幅布置24根钢管桩，墩身完工后进行Ф630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a槽钢焊接连接系，用I56a工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为50cm的I10工字钢横梁，然后再纵向铺设间距为30cm的10×10mm木枋。
2、计算依据1、《路桥施工计算手册》；2、《钢结构设计规范》；3、《公路桥涵施工规范》；4、《金九大桥施工组织设计》；5、国家部委制定的其它规定、规程、规范。
3、支架受力计算工况一、选取2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。
如下图。
竖向荷载永久荷载（分项系数取1.2）：①模板及连接件的自重力 800N/ m2②可变荷载（分项系数取1.4）：③施工荷载 1000N/ m2④混凝土倾倒荷载 2000N/ m2⑤振捣荷载 2000N/ m2合计 5800N/ m2箱梁各部位荷载简化表序号部位部位起点终点起点砼厚度（cm)荷载大小(KN/m2)累加其它荷载（KN/m2)终点砼厚度（cm)荷载大小(KN/m2)累加其它荷载（KN/m2)1 B区腹板位置200 53 58.8 200 53 58.82 A区翼板位置200 45 50.8 200 45 50.83 C区空心位置28 8.3 14.1 28 8.3 14.1根据上表利用空间有限元软件MIDAS CIVIL2006 根据实际现浇支架搭设建立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重位置进行模拟。
建模效果图如下：按最梁端最大荷载支架的受力加载。
腹板处：每区格面积为0.4×0.8=0.32m2每根立杆承受的荷载为0.32m×58.8KPa=18.8KN梁体空心处：每区格面积为0.8×0.975=0.78m2每根立杆承受的荷载为0.78m2×14.1KPa=11KN立杆承受荷载取最大值即：18.8KN用midas civil 2006有限元软件计算得最大支反力为19.4KN ，与计算结果相近用φ48×3.5mm 钢管，A=489mm2钢管的回转半径为：i =)d (D 22+/4=)41(4822+/4=15.8mm（1）、立杆计算 强度计算：立柱的受压应力为：σ=N/A=18.8KN/489=38.5N/mm2 <[σ]=205N/mm2按稳定性计算支柱的受压应力：计算杆件为竖杆，计算长度1.2米，按两端铰接考虑，杆件的长度系数取μ=1长细比 λ=μL/i =1200/15.8=75.95 查表得：折减系数φ=0.754σ=F/A=18.8KN/489mm2=38.5N/mm2<φ[σ]=0.754×205=152.7N/mm2 受力满足要求计算钢管最大应力值为39.6MPa ，小于钢材的设计应力值170Mpa ，满足要求。
钢管支架产生的弹性变型最大值为1.96mm ，满足施工要求。
（2）、面板计算 1)、计算简图底模面板取12mm 厚度（材料种类取A-3类），木枋间距0.3m ，面板按四跨连续梁计算，如图所示，取1.2m 宽面板验算，混凝土的压力q=F/l=58.8KN/1.2=49000N/m 2)、强度验算跨度/板厚=300/12=25＜100，属小挠度连续板，查“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数Km=-0.071。
M=2Kmql =0.071×49000×0.32=313N ·.m取1.2m 宽板带计算，截面抵抗矩bh/6=1.2×0.0122/6=2.9×10-5m3W=2面板的最大应力为：σ=M/W=10.8×106N/m2<σ=12×106N/ m2(A-3类木材)w满足要求3)、挠度验算松木的弹性模量E=9×109N/m2，I=1×0.0123/12=2.07×10-5查“荷载与结构静力计算表”，得挠度系数Kf=0.632。
f=Kf(ql4/100EI)=0.632×(49000×0.34)/[100×9×109×(4.86×10-7)]=0.15mm<L/400=0.75mm满足要求（3）、横向顶木枋计算1)、计算简图横向顶木枋是面板的支撑，间距0.3m，取0.3米宽度受力为一根顶木枋的受力，按三跨连续梁计算，其计算简图如图所示，荷载为：q=58800×0.3= 17640N/m查“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数Km= -0.1。
所以弯矩为M=Kmql2=0.1×17640×0.42=282.2N·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=1.67×10-4m3I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4纵向木枋最大弯曲内力：σ=M/W=282.2/(1.67×10-4)=1.69×106N/m2<σw=12×106N/ m2(许可弯曲应力)满足要求2)、挠度验算查“荷载与结构静力计算表”，得跨中最大挠度系数Kf=0.677。
f= Kf(ql4/100EI)=0.677×(17640×0.44)/(100×9×109×8.33×10-6)=0.05mm<L/400=1mm 满足要求（4）纵向底钢管计算1)、计算简图纵向底梁是采用双D48㎜厚3.5㎜厚钢管，横向木枋间距0.3米，跨度0.4米，横向木枋间距较小传递下来的力可简化为均部荷载，纵向底钢管按三跨连续梁计算，其计算简图如图所示，荷载为：q=58800×0.4/2=11760N/m2)、强度验算查“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数Km= -0.1。
所以弯矩为M=Kmql2=0.1×11760×0.82=752.6N •mW=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-R r 4R 44π=5079mm3I=()4464d D -π=1.21×105mm4横向钢管最大弯曲内力：σ=M/W=752.6/5079 =148×106N/m2<σw=170×106N/m2 满足要求 3)、挠度验算查“荷载与结构静力计算表”，得跨中最大挠度系数Kf=0.677。
f= Kf(ql4/100EI)=0.677×(11760×0.84)/(100×2.06×108kN/㎡×1.21×105mm 4)=1.5mm<L/400=2mm满足要求工况二、现浇箱梁标准段高支架验算(右幅6#墩~10#墩)4x21为例进行计算现浇箱梁横断面钢管高支架箱梁各部位荷载简化表序号部位部位起点终点 起点砼厚度（cm) 荷载大小 (KN/m2) 累加其它荷载（KN/m2) 终点砼厚度（cm) 荷载大小 (KN/m2) 累加其它荷载（KN/m2) 1 B 区 腹板位置 200 53 58.8 200 53 58.8 2 A 区 翼板位置 200 45 50.8 200 45 50.8 3C 区空心位置288.314.1288.314.1根据荷载其受力如下图所示受力图如下：贝雷片具体参数如下：****************************************8材料：16Mn，弦杆2[10a槽钢(C100×48×5.3/8.5，间距8cm)，腹杆I8(h=80mm，b=50mm，tf=4.5mm，tw=6.5mm)，贝雷片的连接为销接方木选用A3型。
采用Civil2006计算程序计算。
1、方木、受力验算：方木内力图计算得方木内力为9.39Mpa<12 Mpa，满足要求。
贝雷片内力图由受力分析得出贝雷片最大应力为：M=-173MPa。
2、56a工字钢受力计算I56a弯矩图其中中跨位置的I56a工字钢受力最大由受力分析得出I56a工字钢最大弯矩为：M=-178kN·m，位于第3个支点。
σ=M/W=17800/2340×10-6=76Mpa <σw =170Mpa采用Civil2006计算程序计算如下图：I56a应力图由图得σ=78.9 Mpa强度满足要求支架变型图************************************************************************************* ************************************************************************************* *******由图得支架最大变形为11.3mm，满足要求。
3、钢管桩受力计算钢管桩受竖向荷载图计算得出钢管桩最大受力为723.7kN。
根据现场施工要求，桩的最大自由长度为10m，为加强支架的整体稳定性，桩与桩之间设置两道[16a槽钢斜撑。
钢管桩斜撑应力图计算得斜撑最大应力为43.7Mpa <[σ] =170Mpa，满足要求。
钢管桩拟打入土深度10m左右，以确保入岩深度。
根据地质资料，穿过的土层如下图。
（1）、单桩轴向受压容许承载力：用90KW振动锤施打管桩，按入土深度10m计算。
开口钢管桩的极限承载力为：u 为桩周长3.14×0.63＝1.98msik q 、pk q 分别为桩的极限侧阻力标准值、桩的极限端阻力标准值p λ为桩端土塞效应系数，对于敞口钢管桩，当/5b h d ≥时，0.8p λ=；当/5b h d <时，0.16/p b h d λ=b h 为桩端进入持力层深度d 为钢管桩外径p A 为桩底有效面积＝3.14×0.63×0.01＝0.01982m根据地质资料得sik q 分别为30 kPa 、45kPa ；忽略pk q代入公式uk Q ＝1.98×(4×30+6×45)＝772.2KN ＞723.7kN（2）、按强度计算：综上所述。