钢管支架计算书630
钢管桩计算书(仅供参考)
边跨现浇直线段支架设计计算一、计算何载（单幅）1、直线段梁重：15#、16#、17#混凝土方量分别为22.26、25.18、48m3。
端部1.0范围内的重量，直接作用在墩帽上，混凝土方量为：V=1×[6.25×2.5+2×3×0.15+2×2×0.25／2+2×225 .065.0 ×1－1.2×1.5]=16.125 m3作用在支架的荷载：G1=（22.26+25.18+48－16.125）×22800×10=1957.78 KN2、底模及侧模重（含翼缘板脚手架）：估算G2=130KN3、内模重：估算G3=58KN4、施工活载：估算G4=80KN5、合计重量：G5=1957.78+130+58+80=2226KN二、支架形式支架采用Φ800mm（壁厚为10mm）作为竖向支承杆件。
纵桥向布置2排，横桥向每排2根，其中靠近10#（13#）墩侧的钢管桩支承在承台上，与墩身中心相距235cm，第二排钢管桩与第一排中心距为550cm，每排2根排的中心距离为585cm。
钢管桩顶设置砂筒，砂筒上设纵横向工字钢作为分配梁，再在纵梁上敷设底模方木及模板。
钢管桩之间及钢管桩与墩身之间设置较强的钢桁架梁联系，在平面上形成框架结构，以满足钢管桩受载后的稳定性要求，具体详见“直线段支架结构图”。
根据支架的具体结构，现将其简化成力学计算模型，如下图所示：327.5585327.510×1202020780550115115纵桥向横桥向三、支架内力及变形验算1、 横梁应力验算：横梁有长度为12.4m ，采用2I56a 工字钢，其上承托12根I45a 工字钢。
为简化计算横梁荷载采用均布荷载。
（1）纵梁上面荷载所生的均布荷载：Q 1=2226÷2÷12.25=90.86KN/m （2）纵梁的自重所生的均布荷载：Q 2=0.8038×(1.15+5.5/2)×11÷12.25=2.815N/m （3）横梁自身的重量所生的均布荷载：Q 3=2×1.0627=2.125N/m （4）横梁上的总均布荷载：Q=90.86+2.815+2.125=95.8N/mq=95.8KN/mQ图(KN)320585320M 图(KN.m)（5）力学简图：由力学简图可求得： 支座反力R=95.8×12.25/2 =586.78 KN由Q 图可得Qmax=306.56 KNM 图可得Mmax=490.5 KN.mq320320585横梁为简支双悬臂梁（6）应力验算σmax =W M max =22342105.4905⨯⨯=104.7MPa ＜[σ]=145Mpaτmax =Ib S Q max =225.1655762136921005.306⨯⨯⨯⨯⨯⨯==255.96Kg/cm 2τmax =25.6 MPa ＜[τ]=120 Mp Δ复合强度 σ=223τσ+=226.2537.104⨯+=113.7Mpa ＜[σ] 2、横梁的刚度验算λ=m ／L=3.2／5.85=0.54f C = f D =EIqml 243（-1+6λ2+3λ3）=655762101.2245853208.9563⨯⨯⨯⨯⨯⨯ (-1+6×547.02+3×547.03) =0.9285×1.286 =1.194cmf E =3844ql (5-24λ2)=655762101.23841085.58.95684⨯⨯⨯⨯⨯⨯(5-24×547.02)=0.1061×(-2.18)=-0.393cm(向上)通过以上计算可知，横梁在均布荷载作用下，跨中将出现向上的拱度。
钢管支架计算书630
钢管支架计算书天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算：1、荷载计算M19节段重量为187.08T,整体受力。
2、计算钢管支架的轴力据提供的数据：P总=1870.8KN，钢管支架自重为450KN，则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320.8KN,取N=2400KN进行控制计算3、验算钢管的强度（4Φ720，D=10MM）钢管支架的强度验算由下式计算：N/A m <[б]б=N/A m=2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2而[б]=170Mpa=17 KN/cm2，故安全。
4、整体稳定性验算钢管支架的整体稳定性由下式计算：N/A m <ψ[б](1)钢管支架截面力学特性计算图（尺寸单位：cm）如图所示，立柱由4Φ720，d=10mm的钢管组成，查表有A m=223cm2,I X/=140579.2cm4 A m=194.7cm2,I X/=93639.59cm4I X=4×(I X/+A m×r22)=4×(140579.2+3102×223) =86283516.8cm4I X=4×(I X/+A m×r22)=4×(93639.59+3102×194.7) =75217238cm4（2）：计算整体稳定性折减系数计算构件的长细比λh：由《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式：λh=(λ02+27A d/A q)1/2 λh=(λ02+27A d/A q)1/2λ0 =L0/i=3600/25.1=143.42 λ0 =L0/i=3600/21.93=164.16 26948.5056 51273.76 A d=1218.4cm2 A d=83390.66cm235887.76 A q=2×4800=864cm2 A q=71706.72cm2代入计算有λh=143.4 代人计算有λh=164.2查《钢结构设计手册》附表，得ψ1=0.339 ψ1=0.273(3)立柱的整体稳定性验算由公式有：N/A m <ψ[б]б=N/A m=2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2ψ[б]=0.273×170=46.4Mpa=4.6KN/cm2而ψ[б]=0.339×170=57.6Mpa=5.6KN/cm2，故安全。
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书一．工程概况1.1 工程简介A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。
1.2 建设条件该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。
高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。
1.2.1地形地貌典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。
1.2.2地质情况地质情况主要为Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到4分化。
承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。
1.2.3气候气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。
二．施工方案总体布置和荷载设计值2.1 支架搭设情况说明A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。
根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。
根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。
钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。
方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。
15cm×15cm方木放置在工10型钢上，工10型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的沙桶上。
2.2 设计荷载取值混凝土自重取：26.5kN/m3箱梁重：24.1kN/m2模板自重： 2.5kN/m2施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2三．贝雷梁设计验算大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。
大钢管支架受力验算计算书
150EI 150 6 103 2.81105
400
箱梁底板底模满足施工要求！
翼板部位
翼板部位箱梁混凝土厚度按照 0.45m 考虑计算。
荷载计算：
q2=1.2×（r1+r2×h）×b+1.4×b×（r3+ r4 + r5） q2=1.2×（26KN/m³×0.45m+0.12Kpa）×1m+1.4×1m×（2.5Kpa+4Kpa+2Kpa） =26.084 KN/m
大钢管支架计算书
一 工程概况
XX 互通 XX 匝道桥上部箱梁第一联现浇箱梁采用少支点钢管支架、第二联 采用少支点钢管支架与碗扣式满堂支架组合形式进行现浇。少支点钢管支架根 据现场地质情况和墩身高度,2#墩柱预埋销棒孔，3#墩进行取芯穿销棒，销棒上 面布置牛腿，牛腿上面安放 I20b 工钢垫块，I20b 工钢垫块上方布置双肢 I50b 工钢承重梁；其余部分采用钢管桩支架施工，钢管立柱采用φ630mm×8mm、φ 630mm×12mm、φ426mm×6mm，钢管桩加纵向和横向平联，钢管桩基础采用混凝 土扩大基础。钢管桩顶部为扁担梁，扁担梁上面置放落架沙筒，沙筒上面 I50b 或者 I56b 工钢承重梁。I50b 或者 I56b 工钢承重梁上面布置纵桥向工钢、桁架 分配梁或者贝雷，底板范围内分配梁上布置 10×10cm 方木，方木上方布置 15mm 厚竹胶板。翼缘板部分在大钢管支架上方搭设碗扣式支架进行浇筑。
翼缘板部分分配梁上方布置两层厚 15mm 竹胶板作为操作平台，然后在竹胶 板上方搭设扣件式支架进行浇筑，立杆顶设一层 10×15cm（顺桥向）方木作主 龙骨（承重梁），方木按照高 15cm 宽为 10cm 的截面形式布置，其上布置间距为 30cm 截面 10cm×10cm（横桥向）方木作次龙骨（分配梁）。模板采用厚 1.5cm 的优质竹胶合板。翼缘板立杆总长最短 1.898m，最长 2.06m，扫地杆距离底托 30cm，顶托距离第二层水平杆件控制在 30cm，步距最大为 1.2m。立杆纵向布置 间距为 90cm，横桥向按照 50cm、90cm 距离布置。
钢管桩和贝雷片架空支架计算书
支架设计计算1、支架结构1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径4.8cm，壁厚0.35cm。
支架顺桥向纵向间距0.8m，横桥向横向间距腹板底为0.4m，中部空心位置为0.975m，其余为0.8m，纵横水平杆竖向间距1.2m。
无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。
在顶托上沿线路方向安放2根D48壁厚3.5mm的钢管，在钢管上横向间距30cm安放10×10cm的方木横梁。
1.2、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚10mm钢管桩，I56a工字钢横梁及贝雷片纵梁组成。
每一跨单幅布置24根钢管桩，墩身完工后进行Ф630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a槽钢焊接连接系，用I56a工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为50cm的I10工字钢横梁，然后再纵向铺设间距为30cm的10×10mm木枋。
2、计算依据1、《路桥施工计算手册》；2、《钢结构设计规范》；3、《公路桥涵施工规范》；4、《金九大桥施工组织设计》；5、国家部委制定的其它规定、规程、规范。
3、支架受力计算工况一、选取2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。
如下图。
竖向荷载永久荷载（分项系数取1.2）：①模板及连接件的自重力 800N/ m2②可变荷载（分项系数取1.4）：③施工荷载 1000N/ m2④混凝土倾倒荷载 2000N/ m2⑤振捣荷载 2000N/ m2合计 5800N/ m2箱梁各部位荷载简化表序号部位部位起点终点起点砼厚度（cm)荷载大小(KN/m2)累加其它荷载（KN/m2)终点砼厚度（cm)荷载大小(KN/m2)累加其它荷载（KN/m2)1 B区腹板位置200 53 58.8 200 53 58.82 A区翼板位置200 45 50.8 200 45 50.83 C区空心位置28 8.3 14.1 28 8.3 14.1根据上表利用空间有限元软件MIDAS CIVIL2006 根据实际现浇支架搭设建立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重位置进行模拟。
钢管桩及贝雷片架空支架计算书
支架设计计算1、支架构造1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径 4.8cm ，壁厚 0.35cm 。
支架顺桥向纵向间距 0.8m ，横桥向横向间距腹板底为0.4m ，中部空心地点为0.975 m ，其他为 0.8m ，纵横水平杆竖向间距 1.2m 。
无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。
在顶托上沿线路方向安置 2 根 D48 壁厚的钢管，在钢管上横向间距30cm 安置 10 × 10cm 的方木横梁。
1.2 、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚 10mm钢管桩， I56a 工字钢横梁及贝雷片纵梁构成。
每一跨单幅部署24根钢管桩，墩身竣工后630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a 槽钢焊接连进行Ф接系，用I56a 工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为 50cm的 I10 工字钢横梁，而后再纵向铺设间距为30cm的 10 ×10mm木枋。
2、计算依照1、《路桥施工计算手册》；2、《钢构造设计规范》；3、《公路桥涵施工规范》；4、《金九大桥施工组织设计》；5、国家部委拟订的其他规定、规程、规范。
3、支架受力计算工况一、选用2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。
以下列图。
竖向荷载永远荷载（分项系数取 1.2 ）：①模板及连结件的自重力800N/ m2②可变荷载（分项系数取 1.4 ）：③施工荷载1000N/ m2④混凝土倾倒荷载2000N/ m2⑤振捣荷载2000N/ m2共计5800N/ m 2现浇箱梁梁段空心断面现浇箱梁梁段空心断面 ( 简化）C B C B CA 现浇箱梁梁端荷载分区断面 A现浇箱梁横断面钢管支架地点表示图箱梁各部位荷载简化表起点终点序号部位部位起点砼厚荷载大小累加其他终点砼厚荷载大累加其他荷载小荷载度（ cm) (KN/m2) 度（ cm)（ KN/m2) (KN/m2) （KN/m2)1 B 区腹板地点200 53 200 532 A 区翼板地点20045200453 C 区空心地点2828现浇箱梁横断面荷载表示图依据上表利用空间有限元软件 MIDAS CIVIL2006 依据实质现浇支架搭设成立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重地点进行模拟。
630管桩-乌鲁木齐钢管拱支架计算书
乌鲁木齐河特大桥128简支系杆拱钢管拱安装计算书编制：复核：批审：中铁大桥(郑州)工程机械有限公司二0一一年九月乌鲁木齐河特大桥钢管拱安装支架计算一、工程概况乌鲁木齐河特大桥主桥上部结构采用1孔128m简支系杆拱。
拱轴线采用二次抛物线，矢跨比f/L=1/5，理论计算跨度L=128m，理论拱轴线方程为：Y=0.8X-0.00625X²。
横桥向设置两道拱肋，拱肋中心间距13.8m。
系梁采用预应力混凝土简支箱梁，采用单箱双室截面，采用支架上分段现浇施工，钢管拱肋在系梁及支架上拼装合拢，即主桥采用先梁后拱的施工方法。
结构设计为刚性系梁刚性拱，设两道拱肋，拱肋采用外径φ1300mm 壁厚δ=20mm的钢管混凝土空腹哑铃型截面，上下两钢管中心距2.6m，拱肋截面高3.9m，拱肋上下钢管之间连接缀板δ=20mm。
施工时按施工拱轴线制作和拼装，拱肋弦管采用2m/2.5m长的直管折线对接起拱。
拱肋钢筋在工厂已制作完成，为便于运输，每条拱肋划分为11个运输节段（不含预埋段）。
全桥共设置6组K形横撑，每道横撑均为空钢管结构。
横撑上下管采用外径φ800mm，壁厚δ=12mm的钢管，每组K撑上、下管采用外径φ600mm，壁厚δ=10mm的钢管。
两道拱肋共设17对吊杆，第一对吊杆距离支点14.4m，其余吊杆中心间距均为6.2m。
每处吊杆均为双根85丝φ7mm的环氧喷涂平行钢丝束组成，双吊杆之间纵向间距50cm，每处吊点系梁设0.35m厚的隔板。
拼装支架采用φ630mm，壁厚δ=8mm的钢管桩，以及工16、槽钢[ 20型钢连接系组成框架结构。
二、计算依据1、中铁第一勘察设计院设计的乌鲁木齐河特大桥施工图:兰乌二线施桥LXTJ-9(标)-A；2、《铁路工程施工安全技术规程》（TB10401—2003）3、《铁路桥涵设计规范》（TB10203—2002）4、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）5、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001）6、《起重机设计规范》（GB /T3811—2008）7、《钢管混凝土拱桥技术规程》（征求意见稿/福建省工程建设地方标准）三、计算模型及假定计算模型选取二分之一的支架结构进行验算，支架钢管桩及连接系简化为梁单元，拱肋结构（含横撑）按照实际尺寸以梁单元的形式加于模型中。
支架计算书
附件四：0#段、1#段现浇支架计算书1 计算依据1、《悬灌梁0#段、1#段支架设计图》2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）3、《钢结构－原理与设计》（清华版）4、《路桥施工计算手册》（人交版）5、《结构力学》、《材料力学》（高教版）6、《结构设计原理》（人交版）2 工程概况3支架设计3.1 设计方案0#段、1#块支撑模板体系利用Φ630*8mm钢管作为支撑结构，牛腿上设置2I40b的工字钢作为横梁，分配梁采用I25b，其间距30-60cm，在腹板位置进行加强。
为保证安全，外悬横梁增加斜撑进行加固，斜撑采用I36b#工字钢。
3.2 0#块、1#块情况图1 支架侧面图 图2 支架正面图3.2 主要设计参数1、0#段、1#块砼自重：混凝土容重按26.5KN/m 3计算；2、《荷载规范》，恒载系数为1.2；3、型钢自重：按标准容重78.5KN/m 3计；4、活动载荷：人员荷载、施工设备荷载，系数为1.4；5、混凝土冲击荷载：2KN/m 3，系数为1.4；6、外侧模自重：按照1.61KN/m 考虑，系数为1.2；7、底模自重：按照0.98KN/ m 2考虑，系数为1.2；4 材料主要参数及截面特性1、 A3钢弹性模量E=2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m3；2、A3钢抗拉、抗压和抗弯应力[σ]=215MPa ，抗剪应力[]τσ=125MPa 。
3、 容许挠度[f]=L/400；4、I25b 工字钢截面面积A=53.5cm 2，250cm W X =423cm 3 ；2500cm I x =5280cm 4。
5、I36b 工字钢截面面积A=83.5cm 2，250cm W X =919cm 3 ；2500cm I x =16530cm 4。
6、I40b 工字钢截面面积A=94.1cm 2，250cm W X =1140cm 3 ；2500cm I x =22780cm 4。
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钢管支架计算书
天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算：
1、荷载计算
M19节段重量为187.08T,整体受力。
2、计算钢管支架的轴力
据提供的数据：P总=1870.8KN，钢管支架自重为450KN，则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320.8KN,取N=2400KN进行控制计算
3、验算钢管的强度（4Φ720，D=10MM）
钢管支架的强度验算由下式计算：N/A
m
<[б]
б=N/A
m =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A
m
=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2
而[б]=170Mpa=17 KN/cm2，故安全。
4、整体稳定性验算
钢管支架的整体稳定性由下式计算：
N/A
m
<ψ[б]
(1)截面力学特性（如下图）
钢管支架截面力学特性计算图（尺寸单位：cm）
如图所示，立柱由4Φ720，d=10mm的钢管组成，查表有
A m =223cm2,I
X
/=140579.2cm4 A
m
=194.7cm2,I
X
/=93639.59cm4
I X =4×(I
X
/+A
m
×r
2
2)=4×(140579.2+3102×223) =86283516.8cm4
I X =4×(I
X
/+A
m
×r
2
2)=4×(93639.59+3102×194.7) =75217238cm4
（2）：计算整体稳定性折减系数
计算构件的长细比λ
h
：
由《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式：
λ
h =(λ
2+27A
d
/A
q
)1/2 λ
h
=(λ
2+27A
d
/A
q
)1/2
λ
0 =L
/i=3600/25.1=143.42 λ
=L
/i=3600/21.93=164.16 26948.5056
51273.76 A
d =1218.4cm2 A
d
=83390.66cm2
35887.76 A
q =2×4800=864cm2 A
q
=71706.72cm2
代入计算有λ
h =143.4 代人计算有λ
h
=164.2
查《钢结构设计手册》附表，得ψ
1=0.339 ψ
1
=0.273
(3)立柱的整体稳定性验算由公式有：
N/A
m
<ψ[б]
б=N/A
m =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A
m
=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2
ψ[б]=0.273×170=46.4Mpa=4.6KN/cm2
而ψ[б]=0.339×170=57.6Mpa=5.6KN/cm2，故安全。
(4)单根立柱的整体稳定性验算
A
m
=223cm2,
I
X
/=140579.2cm4
回转半径i=（I
X / A
m
）0.5=25.1cm λ
=L
/I=1500/25.1=39.8(以15m设置一道
横联计算) λ
0 =L
/I=800/25.1=31.9
查《钢结构设计手册》附表，得ψ
1=0.883 ψ
1
=0.936
由公式有：N/A
m
<ψ[б]
б=N/A
m =2400/4/223=2.69KN/cm2 б=N/A
m
=2400/4/194.7=3.08KN/cm2
而ψ[б]=0.883×170=150.11Mpa=15KN/cm2，故安全。
ψ[б]=0.936×170=159.12Mpa=15.9KN/cm2，。