支架计算书.pdf
支架计算书
附件四：0#段、1#段现浇支架计算书1 计算依据1、《悬灌梁0#段、1#段支架设计图》2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）3、《钢结构－原理与设计》（清华版）4、《路桥施工计算手册》（人交版）5、《结构力学》、《材料力学》（高教版）6、《结构设计原理》（人交版）2 工程概况3支架设计3.1 设计方案0#段、1#块支撑模板体系利用Φ630*8mm钢管作为支撑结构，牛腿上设置2I40b的工字钢作为横梁，分配梁采用I25b，其间距30-60cm，在腹板位置进行加强。
为保证安全，外悬横梁增加斜撑进行加固，斜撑采用I36b#工字钢。
3.2 0#块、1#块情况图1 支架侧面图 图2 支架正面图3.2 主要设计参数1、0#段、1#块砼自重：混凝土容重按26.5KN/m 3计算；2、《荷载规范》，恒载系数为1.2；3、型钢自重：按标准容重78.5KN/m 3计；4、活动载荷：人员荷载、施工设备荷载，系数为1.4；5、混凝土冲击荷载：2KN/m 3，系数为1.4；6、外侧模自重：按照1.61KN/m 考虑，系数为1.2；7、底模自重：按照0.98KN/ m 2考虑，系数为1.2；4 材料主要参数及截面特性1、 A3钢弹性模量E=2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m3；2、A3钢抗拉、抗压和抗弯应力[σ]=215MPa ，抗剪应力[]τσ=125MPa 。
3、 容许挠度[f]=L/400；4、I25b 工字钢截面面积A=53.5cm 2，250cm W X =423cm 3 ；2500cm I x =5280cm 4。
5、I36b 工字钢截面面积A=83.5cm 2，250cm W X =919cm 3 ；2500cm I x =16530cm 4。
6、I40b 工字钢截面面积A=94.1cm 2，250cm W X =1140cm 3 ；2500cm I x =22780cm 4。
支架基础计算书(最终版)
泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书主线支架 B匝道支架 D匝道支架南通市路桥工程有限公司2016年3月目录1、结构分析内容与结论 (1)1.1计算的依据 (1)1.2结构分析内容 (1)1.3 结构分析结论 (1)2、施工临时支架计算 (1)2.1 施工组织设计中临时支架的设计概况 (1)2.2 复核计算采用规范 (8)2.3 材料特性和容许值 (8)2.4 作用力取值 (9)3、主线钢支架计算分析 (11)3.1 计算模型 (11)3.2 外荷载作用 (12)3.3 主线钢支架结构分析结果 (13)4、B匝道钢支架计算分析 (20)4.1 计算模型 (20)4.2 外荷载作用 (21)4.3 B匝道钢支架结构分析结果 (22)5、D匝道钢支架计算分析 (29)5.1 计算模型 (29)5.2 外荷载作用 (30)5.3 D匝道钢支架结构分析结果 (31)6、基础及地基承载力验算 (37)泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书1、结构分析内容与结论1.1计算的依据1、依据《泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁施工图》；2、依据泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装方案支架设计。
1.2结构分析内容依据钢管格构支架的结构设计构造大样图，根据《铁路钢桥制造规范》（TB 10212-2009）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢管临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁安装施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢管格构支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值。
1.3 结构分析结论在各施工阶段荷载作用下，钢管格构支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及钢箱梁最不利值作用下，钢管格构支架的φ325x7mm钢管立柱、14#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；双拼32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢管格构支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
盘扣式脚手架计算书.pdf
q'=(Gkjg/lb+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkjj×la /( njg +1) =(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.458kN/m
计算简图如下
B-SG-1500 205 206000
5
1、抗弯验算 Mmax=qlb2/8=1.989×0.92/8=0.201kN·m σ=Mmax/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。 2、挠度验算 Vmax=5q＇lb4/(384EI)=5×1.458×9004/(384×206000×60700) =1.00mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R3=R4= qlb/2=1.989×0.9/2=0.895kN 正常使用极限状态 R3＇=R4＇= q＇lb/2=1.458×0.9/2=0.656kN
25
立杆纵向间距la(m)
1.8
立杆步距h(m)
1.5
顶部防护栏杆高h1(m)
1.2
内立杆离建筑物距离a(mm)
150
二、荷载设计
立杆横向间距lb(m)
0.9
脚手架总步数n
8
纵横向扫地杆距立杆底距离h2(mm) 200
脚手架立杆安放位置
混凝土板
脚手板类型
冲压钢脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
杆稳定性)
数μz(连墙件、立杆 1.687，1.09
稳定性)
0.688，0.445
支架受力计算书
福成锅炉房改造支架受力计算书管道计算参数：D720×10:管道总重q=640kg/m（管道重175.1kg/m，管内水重385 kg/m，保温重80kg/m）；D630×10:管道总重q=483.88kg/m（管道重152.89kg/m，管内水重292kg/m，保温重39kg/m）；D529×9:管道总重q=353.91kg/m（管道重115.42kg/m，管内水重205.1kg/m，保温重33.50kg/m）；D478×9:管道总重q=301.16kg/m（管道重104.1kg/m，管内水重166.5kg/m，保温重30.75kg/m）；D426×9:管道总重q=246.63kg/m（管道重92.55kg/m，管内水重130.7kg/m，保温重23.38kg/m）；D325×8:管道总重q=156.16kg/m（管道重62.54kg/m，管内水重74.99kg/m，保温重18.63kg/m）；1kgf=9.8N；聚四氟乙烯板滑动摩擦系数μ=0.1。
一、滑动支架室内：1. HN-1主管一根：D720×10，7m；支管D325×8，4m（锅炉分支）+2.5m（旁通）=6.5m。
垂直荷重：P=(q1×l1+q2×l2)×K×9.8=(640×7+156.16×6.5) ×1.5×9.8=80777N水平摩擦力：F=μP=0.1×80777=8078N2. HN-2主管一根：D720×10，12m；支管D325×8，4m。
垂直荷重：P=(q1×l1+q2×l2)×K×9.8=(640×12+156.16×4) ×1.5×9.8=122078N水平摩擦力：F=μP=0.1×122078=12208N3. HN-3主管一根：D720×10，11m；支管325×8，5.35m（锅炉分支）+2.5m（旁通）=7.85m。
标准支架计算书1
标准支架计算书1支架计算书一、支架布置板下支架纵距1000mm、横距1000mm、水平横杆步距1700mm；截面小于370×1100mm的梁下支架纵距800mm、横距800mm、水平横杆步距1700mm；截面为600×1800mm梁下支架纵距600mm、横距500mm、水平横杆步距1700mm。
二、荷载取值主要荷载为：G1k模板0.5kN/m2，G2k混凝土自重24 kN/m3，G3k 钢筋自重1.5kN/m3；Q1k人员、工机具2.5kN/m2，Q2k振捣混凝土产生的荷载2.0kN/m2，Q3k倾倒混凝土时产生的荷载2.0kN/m2。
三、模板支架计算模板为木模板：采用15mm竹胶板面板，采用50*100mm方木做楞木，板下间距350mm布置、梁下间距250mm布置。
支架采用Φ48mm×3.5mm钢管搭设，扣件连接，按规范设水平和竖向剪刀撑以增加支架的稳定性。
（一）板下模板支架计算板的模板及支架计算承载力参与组合的荷载类别：G1k +G2k+G3k+Q1k；平板的模板及支架验算参与组合的荷载类别：G1k +G2k+G3k。
1、板的模板模板为木模板：混凝土板厚120～130mm按照130mm计算；采用15mm竹胶板面板，50*100mm方木做楞木，板下楞木间距350mm布置。
强度计算：q G =0.13×24+0.13×1.5+0.5=3.815 kN/mq Q =2.5 kN/m1.2M G=0.125×1.2×3.815×0.352= 0.07 kN.m1.4M Q=0.25×1.4×2.5×0.35= 0.3 kN.mW=100×1.5 2÷6=37.5cm3σ=M/W=(0.07 +0.3)÷37.5×103=1.87Mpa＜30 Mpa强度满足要求。
支架计算书(最终)
0#段、边跨现浇段支架检算一、编制依据1、施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
二、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用扣件式脚手架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上横桥向设10×10cm方木；横向方木上设10×10cm的纵向方木，其中腹板下间距15cm，翼板下间距35cm，底板下25cm。
模板用厚15mm的优质竹胶合板。
腹板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为30cm×60cm×60cm，翼板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，底板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，支架纵横均每隔四排设置剪刀撑.三、计算假定：a、翼缘板砼（一区）及模板重量由翼缘板下支架承担；b、腹板砼（二区）及模板重量由腹板模板与其下支架承担。
c、顶板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承担；d、支架连接按铰接计算；四、现浇箱梁支架、模板验算0#段与边跨现浇段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷载大于现浇段，所以只进行0#段支架、模板验算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥0#段箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——根据《路桥施工计算手册》中，模板、组合钢模、连接件及钢楞容重为0.75kN/m2, 此处取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
支架计算书
支架计算书(总41页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--2m高标准联箱梁：方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm）支架体系计算书1.编制依据⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本）⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ）⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008)⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009）2.工程参数根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距：⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。
支架受力荷载计算书
支架受力荷载计算书
本文档旨在计算支架的受力荷载，使用简化的策略，并避免引入法律复杂性。
请注意，本文档仅供参考，具体项目应根据实际情况进行计算。
支架基本信息
- 支架类型：
- 支架材料：
- 支架尺寸：
- 支架数量：
荷载计算
1. 静态荷载计算
- 自身重量：{自身重量计算公式}
- 外部荷载：{外部荷载计算公式}
- 总静态荷载：{总静态荷载计算公式}
2. 动态荷载计算
- 振动荷载：{振动荷载计算公式}
- 冲击荷载：{冲击荷载计算公式}
- 总动态荷载：{总动态荷载计算公式}
结果与结论
根据上述计算，得出以下结果和结论：
1. 总受力荷载：{总受力荷载}，单位：N/kg (牛顿/千克)
2. 最大受力荷载点：{最大受力荷载点}，位于支架的{位置}
3. 支架强度：{支架强度评估结果}
4. 其他结论：{其他结论}
请注意，以上结果仅为计算得出的估值，具体情况可能会因实际使用环境、材料等因素而有所变化。
在实际工程中，建议进一步进行精确计算和结构评估。
附注：请确认所引用内容的准确性，并遵循不引用无法证实的内容。
现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书_pdf
筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书 〈１〉采用满堂碗扣式支架，顺横桥向间距均为０．９ｍ，在墩台两侧３．６ｍ范围为０．６ｍ，门架处间距为０．３ｍ，支架搭设中间横杆层距为１．２ｍ，门架支点处为０．６ｍ，跨省道支架处架设４０ｂ工字钢纵梁，纵梁间距０．９ｍ，纵向工字钢上铺置５０×１００ｍｍ方木其上铺１２ｍｍ竹胶板，方木净间距２５０ｍｍ，支点处净间距为１００ｍｍ，支架搭设宽度较梁底宽２ｍ。
梁翼板采用竹胶板结合木支架搭设，其整体布置见附图。
ａ、按砼方量检算碗扣支架承载力是否满足要求：梁底宽１１．２ｍ，长９０米，箱梁底总面积为１００８ｍ２，箱梁砼方量９４５．１４ｍ３，加上施工荷载按１．２倍的系数考虑，则每平方米的重量为９４５．１４×２．４÷１００８×１．２＝２．７ｔ。
支架采用多功能碗扣式支架，沿桥纵向步距９０ｃｍ，横向步距９０ｃｍ，每根立杆受正向压力为：２．７×０．９×０．９＝２．１８７ｔ，安全系数按１．３考虑，则每根立杆受正向压力为：２．１８７×１．３＝２．８４ｔ，小于碗扣式支架立杆允许承载力３．５ｔ，符合要求。
ｂ、竹胶板采用江西产一等品，静曲强度５５Ｍｐａ〉２．７×９．８＝２６．４６ Ｍｐａ，强度符合。
ｃ、上、下撑托允许荷载５０ＫＮ，木材［σ］＝１１Ｍｐａ，Ｅ＝１．１×１０４５×１０ｃｍ横向方木 Ｉ＝ｂｈ３／１２＝５×１０３／１２＝４１６．７ｃｍ４ Ｗ＝ｂｈ２／６＝５×１０２／６＝８３．３ｃｍ３ Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．３×０．９２／８＝０．８０ｋｎ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝０．８０／８３．３×１０－６＝９．６Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ 筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM强度符合 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．３×０．９４／３８４×１．１×１０４×４１６．７×１０－８＝１．４８ｍｍ δ／Ｌ＝１．４８／０．９×１０３＝１／６０８＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 刚度符合 ３．２．３ １５×１５ｃｍ纵向方木计算 Ｉ＝ｂｈ３／１２＝１５×１５３／１２＝４２１９ｃｍ４ Ｗ＝ｂｈ２／６＝１５×１５２／６＝５６２．５ｃｍ３ Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×０．９２／８＝２．４１ＫＮ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝２．４１／５．６２５×１０－６＝４．２８Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ 强度符合 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．９×０．９４／３８４×１．１×１０４×４２１９×１０－８＝０．４ｍｍ δ／Ｌ＝０．４／０．９×１０３＝１／２２５０＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 刚度符合 ｄ、４０ｂ工字钢门架 ＩＸ－Ｘ＝２６０３２ｃｍ４ＷＸ－Ｘ＝９６２．３ｃｍ３ （建材实用手册查） Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ ｋｎ／ｍ２ Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×７．２２／８＝１５４．３ＫＮ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝１５４．３／９６２．３×１０－６＝１６０．３Ｍｐａ＜［σ］＝２１０Ｍｐａ 筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM４０ｂ工字钢材质（Ｑ２３５）检验通过 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．９×７．２４／３８４×２．１×１０５×２６０３２×１０－８＝１５．２ｍｍ δ／Ｌ＝１５．２／７．４×１０３＝１／４８７＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 钢度符合 ３．３碗扣支架 ３．３．１对于门架处单杆立杆承受竖向力 Ｇ＝ｑ总×Ｓ＝２６．４６×０．９×８／８ ＝２３．８ＫＮ＜３５ＫＮ＝［Ｇ］ 符合要求 对于碗扣支架钢管（Φ４８ｍｍ，壁厚３．２５ｍｍ），中间立杆间距１．２ｍ，则 Ｉ＝π（Ｄ４－ｄ４）／６４ ＝π（４．８４－４．１５４）／６４ ＝１１．５ｃｍ４根据欧拉公式 ［Ｐｃｒ］＝π２ＥＩ／（μＨ）２＝π２×２．１×１０５×１１．５／（１×１．２）２＝５２．６ＫＮ ［Ｐｃｒ］＞Ｇ 满足强度要求 为考虑６座现浇箱梁（分离立交桥３座、天桥３座）张拉设备的通用性（每束５～９根Φｊ１５．２０钢绞线），拟以每束９根钢绞线选用张拉设备，计算如下。
支架计算书
图 1.3 支架平面布置图(mm)
图 1.4 支架立面布置图(mm)
130t 汽车吊在桥面作业时，站位如图 1.5 所示。
图 1.5 130t 汽车吊桥面站位区
采用有限元软件 Midas Gen 2019 进行建模，各杆件均采用梁单元，底部采用铰接约束或 刚接约束，计算模型如图 1.6 所示：
图 1.6 支架计算模型
取 B 类，风压高度变化系数 1.23；体型系数按表 8.3.1 第 32 项计算取 1.3；风振系数取 1，标 准风荷载 Wk=0.4 kN m2 。对于钢箱梁，横桥向风荷载取为 1.45kN/m。顺桥向风荷载取横桥 向的 0.25 倍，即 1.45×0.25=0.36kN/m。
每个工况考虑不同荷载组合，如表 1.1 所示。
第 4 章 贝雷梁及轨道设计........................................................................................... 14 4.1 贝雷梁.............................................................................................................. 14 4.1.1 强度分析............................................................................................... 14 4.1.2 刚度分析............................................................................................... 16 4.2 轨道.................................................................................................................. 16
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北京首都环线高速公路第五分部潮白河高架桥第二十八联现浇箱梁满堂支架计算书编制：内部评审：内部审批：中交一公局海威工程建设有限公司技术分中心二〇一七年九月目录潮白河高架桥二十八联现浇箱梁满堂支架计算书1、设计依据（1）施工图设计文件。
（2）国家现行施工技术规范：《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《港口工程荷载规范》（JTS 144-1-2010）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）《港口工程桩基规范》（JTS-4-2012）《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）《碳素结构钢》（GB/T 700-2006）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ 231-2010）2、设计条件工作风速：13.8m/s非工作风速：24.4m/s施工水位：+12.0m设计流速：0.5m/s地质资料详见《首都地区环线高速公路（通州—大兴段）工程—潮白河连续高架桥岩土工程勘察报告》及相关图纸。
3、结构布置及材料特性3.1结构布置主桥连续梁施工支架下部结构采用类似钢栈桥形式。
采用φ630×10的钢管桩，桩间采用φ426×6的钢管作为纵桥向平联。
钢管桩上设3I40b的组合型钢作为主横梁，采用321型贝雷架作纵梁。
纵梁上设置工25b横向分配梁，和2[20b 型钢对扣作为面层。
上部结构为盘扣式模板支撑架。
支撑架采用φ60×3.2脚手管，立杆纵距0.6m、0.9m和1.5m，横距为0.6m、0.9m、1.2m和1.5m。
步距以1.5m为主，兼有0.5m、1.0m，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度不大于0.4m。
上设I12.6分配梁，分配梁上设70x50方钢和模板系统。
具体结构布置如下图：图1 支架立面布置图图2 C—C断面图3.2钢管支架材料参数4.1浇筑荷载砼容重：26KN/m³4.2模板荷载模板自重按照2.0Kpa考虑。
4.3施工荷载按照2.5Kpa考虑。
4.4振捣荷载按照2.0Kpa考虑。
4.5风荷载按照《港口工程荷载规范》计算：K s z W W μμ=式中：KW —风荷载标准值（kPa ）；s μ—风荷载体型系数，圆形截面取1.2，型钢截面取1.3； z μ—风压高度变化系数， 1.52z μ=；W —基本风压（kPa ）；1）工作风速222010.119kN/m 0.3kN/m 1600W V ==<，取20.3kN/m2）各构件风荷载标准值计算 圆形截面构件：0 1.2 1.520.300.547s z f W d d dμμ==⨯⨯⨯=φ630：0.345kN f m =， φ426：0.233kNf m =，型钢截面构件：0 1.3 1.520.300.593s z f W H H Hμμ==⨯⨯⨯=321型贝雷：0.890kNf m =（1.5m 高），3）支架整体风荷载计算外围密目式安全立网，挡风系数ϕ取0.8，根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》，整体体形系数=1.3×0.8=1.04；按照高度11m ，00.70.7 1.04 1.520.300.33k s z kPa ωμμω==⨯⨯⨯=（1）非工作风速22010.372kN/m 1600W V ==（2）各构件风荷载标准值计算 圆形截面构件：0 1.2 1.520.3720.679s z f W d d dμμ==⨯⨯⨯=φ630：0.428kNf m =，φ426：0.289kNf m =，型钢截面构件：0 1.3 1.520.3720.735s z f W H H Hμμ==⨯⨯⨯=321型贝雷：1.10kNf m =（1.5m 高），（3）脚手管整体风荷载计算外围密目式安全立网，挡风系数ϕ取0.8，根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》，整体体形系数=1.3×0.8=1.04；按照高度11m ，00.70.7 1.04 1.520.3720.41k s z kPa ωμμω==⨯⨯⨯=4.6水流荷载根据《港口工程荷载规范》计算：22w wF C v A ρ= 式中，w F —水流力标准值(kN)；v —设计流速(m/s)，0.5/v m s =；w C —水流阻力系数，取0.73；ρ—水的密度(t/m 3)，取1.0；A —计算构件在与流向垂直平面上的投影面积(m 2)。
横向影响系数2m ，5.378.50.63B D ==，2 1.17m = φ630×8 ：20.73 1.0/20.50.636 1.170.41kN w F =⨯⨯⨯⨯⨯=， 作用点标高：+10.0m 。
5、工况分析及荷载组合5.1工况分析（1）工况一（非工作工况）：支架搭设完成，无侧模，未浇筑砼。
荷载组合：自重+风荷载（2）工况二（工作工况）：砼浇筑过程中。
荷载组合：自重+砼浇筑荷载+模板荷载+施工荷载+振捣荷载+风荷载5.2荷载组合表5 荷载组合分项系数取值工况 自重 施工荷载 模板荷载 砼浇筑荷载 风荷载 振捣荷载 备注 一 1.2 — — — 1.4 — 基本组合 一 1 — — — 1 — 标准组合 二 1.2 1.4 1.2 1.2 1.4 1.4 基本组合 二111111标准组合6、整体模型及计算结果6.1φ630x8钢管桩嵌固点深度验算根据《港口工程桩基规范》计算φ630钢管桩嵌固点标高，计算如下： 桩的换算宽度：0(1.50.5) 1.301f b k d m =+=桩侧地基土的水平抗力系数随深度增长的比例系数，细砂为：m=5000kN/m 451.2p p E I T mmb ==桩底嵌固点深度：t=ηT=2.2×1.2=2.64m入土条件满足弹性长桩的条件，即14 4.8L T m ≥=。
6.2计算模型边界条件：钢立柱在嵌固点固接，主横梁与钢立柱顶部铰接，钢立柱与平联固结。
取典型跨度9m+6m+6m(中部为实心段)+6m+9m 为计算模型。
图4 支架计算模型6.3计算结果汇总1）模型应力图 工况一：由上图可知，构件最大应力55Mpa。
工况二：由上图可知，构件最大受力169Mpa。
2）构件强度计算结果构件类型工况一工况二备注钢立柱Φ630×8 组合应力(MPa) 55 169 轴应力(MPa） 5 137横梁3I40a 组合应力(MPa) ——103 剪应力(MPa) ——62平联Φ426×6 组合应力(MPa) 22 23 轴应力(MPa) 1 5贝雷梁弯矩（kN﹒m）——376 标准组合剪力（kN）——216 标准组合结论：支架构件强度满足规范要求。
3）支架整体刚度结论：支架整体刚度满足要求。
4）反力汇总7、满堂支架计算7.1计算参数根据箱梁截面形式(即自重荷载分布情况)支架可分为如下形式：选取不利位置计算，支撑架设计参数为：A类：搭设高度为11m，立杆纵距la=0.6m，立杆横距lb=0.6m，步距h=1.5m，砼浇筑高度H=5.0m。
B类：搭设高度为11m，立杆纵距la=0.6m，立杆横距lb=1.5m，步距h=1.5m，砼浇筑高度H=1.86m。
C类：搭设高度为11m，立杆纵距la=0.9m，立杆横距lb=0.6m，步距h=1.5m，砼浇筑高度H=3.85m。
D类：搭设高度为11m，立杆纵距la=1.2m，立杆横距lb=1.5m，步距h=1.5m，砼浇筑高度H=0.89m。
E类：搭设高度为11m，立杆纵距la=1.2m，立杆横距lb=0.6m，步距h=1.5m，砼浇筑高度H=2.8m。
7.2立杆稳定性计算脚手管支架上部结构计算主要为立杆稳定性的验算，计算方法遵照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》进行：0.9w w N Mf A Wφ+≤ 式中：−ϕ轴心受压构件的稳定性系数，应根据长细比λ查表得到；−λ长细比，il 0=λ； −0l 计算长度，在0l h η=和0'2l h ka =+中取大值；−i 截面回转半径； −A 立杆的截面面积；w N −计算立杆段轴力设计值；−w M 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩； −W 立杆的截面模量；−f 钢材的抗压强度设计值，Q345钢材取300MPa 。
（1）计算立杆段的轴向力设计值w N1.20.9 1.4Gk Qk N N N =+⨯∑∑式中，−∑Gk N 永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；∑−QkN可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和。
单位面积永久荷载标准值总和(262)Gk q HkPa =?å单位面积可变荷载标准值总和(2.52) 4.5Qk q kPa =+=å 各参数及计算结果列表如下：参数 类型H (m) l a (m) l b (m) (kPa)(kPa)(kN)(kN) N(kN) A 类 50.6 0.6132 4.5 47.6 1.7 59.5 B 类 1.86 0.6 1.5 50.4 4.5 45.4 4.1 60.3 C 类 3.85 0.9 0.6 102 4.5 55.1 2.5 69.6 D 类 0.89 1.2 1.5 25.2 4.5 45.4 8.1 65.9 E 类2.81.2 0.674.84.553.93.369.3（2）计算立杆段的风荷载弯矩设计值wM依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》式（5.2.9）及相关说明，风荷载对立杆产生的弯矩为：201.4 1.4/8W wk k M M l h ω==⨯21.40.410.9 1.5/80.147kN m=⨯⨯⨯=⋅（3）计算立杆段的稳定应力C 类脚手架为最不利荷载组合，N=62.5kN ：8、钢管桩长验算主桥处土层情况从图上量取，孔口高程+6.00m桩基抗压承载力的计算：111331121d fi i R RQ u q l q A kN kNηγ=+=>∑（）1.45,0.85R γη==外侧钢管桩最大压力设计值为939kN 。
桩底标高为-5.0m ，入土深度11m 。
桩基抗压承载力的计算：11065939d fi i R RQ u q l q A kN kNηγ=+=>∑（）1.45,0.85R γη==结论：φ630x8钢管桩基承载力满足施工要求。
9、构件结构验算9.1φ630⨯8钢立柱稳定性验算最不利工况基本组合作用下，计算得φ630⨯8钢管桩内力如下： 最不利荷载组合：N=2140kN ，M=82kN •m截面参数：2156cm A =；475574m x I =；22m i c = 两端按铰接考虑，计算长度取01000m l c =46l iλ== 属于b 类截面，查表得0.874x y ϕϕ==由《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 5.2.2，实腹式压弯构件弯矩作用平面内稳定性：1190MPa 215MPa (10.8/')mx x x x x EX M Nf A W N N βσϕγ=+=<=− N —构件轴心压力'Ex N —参数22'/(1.1)Ex x N EA πλ=x ϕ—平面内受压稳定系数x M —构件最大弯矩 1x W —构件毛截面抗弯模量mx β—等效弯矩系数 x γ—截面塑性发展系数结论：最不利工况作用下，Φ630⨯8钢管桩稳定性均满足规范要求。