反激变换器辅助电源的设计..
[整理]UC3844反激开关电源设计.
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0 引言随着现代科技的飞速发展，功率器件也不断更新，PWM技术的发展也日趋完善，开关电源正朝着小、轻、薄的方向发展。
由于反激变换器具有电路拓扑简单、输入电压范围宽、输入输出电气隔离、体积重量小、成本低、性能良好、工作稳定可靠等优点，被广泛应用于实际变换器设计中。
以前大多数开关电源采用离线式结构，一般从辅助供电绕组回路中通过电阻分压取样，该反馈方式电路简单，但由于反馈不是直接从输出电压取样，没有与输入隔离，抗干扰能力也差，所以输出电压中仍有2％的纹波，对于负载变化大和输出电压变化大的情况下响应慢，不适合精度较高或负载变化范围较宽的场合。
下面的设计采用可调式精密并联稳压器TL431配合光耦构成反馈回路，达到了更好的稳压效果。
1 UC3844芯片的介绍UC3844是美国Unitrode公司生产的一种高性能单端输出式电流控制型脉宽调制器芯片，由该集成电路构成的开关稳压电源与一般的电压控制型脉宽调制开关稳压电源相比具有外围电路简单、电压调整率好、频响特性好、稳定幅度大、具有过流限制、过压保护和欠压锁定等优点。
其内部电路结构如图1所示。
该芯片的主要功能有：内部采用精度为±2．0％的基准电压为5．00V，具有很高的温度稳定性和较低的噪声等级；振荡器的最高振荡频率可达500kHz。
内部振荡器的频率同脚8与脚4间电阻Rt、脚4的接地电容Ct的关系如式(1)所列，即其内部带锁定的PWM(Pulse Width Modulation)，可以实现逐个脉冲的电流限制；具有图腾柱输出，能提供达1A的电流直接驱动MOSFET功率管。
2 电源的设计及稳压工作原理单端反激变换器，所谓单端，指高频变压器的磁芯仅工作在磁滞回线的一侧，并且只有一个输出端；反激式变换器工作原理，当加到原边主功率开关管的激励脉冲为高电平使MOSFET、开关管导通时，整流后的直流电压加在原边绕组两端，此时因副边绕组相位是上负下正，使整流二极管反向偏置而截止，磁能就储存在高频变压器的原边电感线圈中；当驱动脉冲为低电平使MOSFET开关管截止时，原边绕组两端电压极性反向，使副边绕组相位变为上正下负，则整流二极管正向偏置而导通，此后储存在变压器中的磁能向负载传递释放。
30W反激变压器设计
30W反激变压器设计反激变压器（Flyback Transformer）是一种广泛应用于电源供应器中的变压器。
它的特点是可以实现高压变换、隔离和电源回馈控制，适用于各种电力供应器和逆变器应用。
在本篇文章中，将详细介绍30W反激变压器的设计原理和步骤。
首先，我们需要明确设计要求和规格。
根据需求，我们需要设计一个30W的反激变压器。
一般来说，该类型的变压器包括两个主要部分：主变压器和辅助电路。
主变压器用于输出电源的隔离和升降压，而辅助电路则用于控制开关管的导通和关断。
在设计过程中，我们需要考虑以下几个关键参数：1.输入电压和输出电压：根据应用需求，确定变压器的输入和输出电压范围。
2.输出功率：确定变压器的输出功率要求，以决定设计的变压器芯的尺寸和匝数。
3.开关频率：选择适当的开关频率，以确保变压器的效率和稳定性。
4.选择芯式和线圈材料：根据功率和频率要求，选择合适的芯式和线圈材料。
常用的芯式包括EE、EL、EP等。
5.线圈匝数计算：根据输入和输出电压的比例，计算主辅助线圈的匝数。
设计步骤如下：1.确定输入和输出电压：根据应用需求，选择合适的输入电压和输出电压。
2.计算变压比：计算输入和输出电压的比例，确定变压器的变压比。
3.计算输出电流：根据输出功率和输出电压，计算输出电流。
4.计算开关频率：选择适当的开关频率，一般在20kHz至100kHz之间。
5.选择芯式和线圈材料：根据功率和频率要求，选择合适的芯式和线圈材料。
6.计算线圈匝数：根据输入和输出电压的比例，计算主线圈和辅助线圈的匝数。
7.计算变压器的匝数比：根据主辅助线圈的匝数，计算变压器的匝数比。
8.计算变压器的电感：根据输入电压、开关频率和匝数，计算变压器的电感（L）。
9.计算开关管的导通时间：根据变压器的电感和输出电流，计算开关管的导通时间。
10.选择开关管：根据导通时间和输出电流，选择合适的开关管。
11.制作变压器线圈：根据计算得到的匝数和线径，制作主线圈和辅助线圈。
反激式开关电源电路设计
反激式开关电源电路设计一、反激式开关电源的基本原理1.输入滤波电路：用于对输入电压进行滤波，消除噪声和干扰。
2.整流电路：将输入交流电压转换为直流电压。
3.开关变压器：通过变压器实现电压的升降。
4.开关管：通过快速开关控制电源的输出。
5.输出滤波电路：对输出电压进行滤波，减小纹波。
二、反激式开关电源的设计步骤1.确定需求：首先需要确定设计要求，包括输出电压和电流、负载稳定性要求、效率要求等。
2.选择开关管和变压器：根据需求选择合适的开关管和变压器，考虑其最大工作电流和功率损耗。
3.转换频率的选择：根据应用的具体要求，选择合适的转换频率。
较高的频率可以减小变压器的尺寸，但也会增加开关管的功耗。
4.控制电路设计：设计开关管的控制电路，包括驱动电路和保护电路，确保开关管的正常工作和保护电路的可靠性。
5.输出滤波电路设计：设计输出滤波电路，用于滤除输出电压中的高频噪声和纹波，提高稳定性和负载能力。
6.开关电路设计：设计开关电路，确保开关管的快速开关和可靠性。
7.其他辅助电路设计：如过温保护电路、过流保护电路等。
8.电路板布局和布线：根据电路设计和要求进行电路板布局和布线，提高电路的可靠性和稳定性。
9.电路仿真和调试：使用仿真软件对设计的电路进行仿真分析，并进行实际的电路调试，确保电路的可靠性和稳定性。
三、反激式开关电源设计的注意事项1.高效率设计：选择合适的元件和电路设计，减小功率损耗，提高电源的整体效率。
2.稳定性设计：考虑负载稳定性的要求，选择合适的控制策略和滤波电路，提高电源的稳定性和负载能力。
3.保护设计：考虑过温、过流、短路等保护功能的设计，保护电源和负载器件的安全。
4.电磁兼容设计：反激式开关电源中产生的高频噪声易对其他电子设备产生干扰，需要采取适当的电磁屏蔽和滤波措施。
5.安全性设计：合理设置安全保护电路和安全措施，确保电源在故障情况下能够及时切断电源，保护用户的安全。
通过以上步骤和注意事项，可以设计出一台高效、稳定、安全的反激式开关电源，满足不同应用领域的需求。
反激辅助电源单板硬件设计计算书
辅助电源单板硬件详细设计项目名称：NXm150KVAUPS项目编号：7704929_____ 审核(项目经理)：__________日期：__________ 批准(开发经理)：__________日期：__________更改信息登记表单板设计项目总目录(没有涉及的部分就不出现)摘要：（简述本单板对应的整机及在整机中的作用）辅助电源为一反激式DC/DC变换器，为整机提供工作电源。
关键词：辅助电源、反激变换UHRF3S67M3单板原理图项目名称：NXm150KVAUPS项目编号：7704929_____ 拟制：------------------------日期：-------------------- 审核：------------------------日期：--------------------辅助电源共有2级变换，均为反激变换器，前级取电自机器母线电压，输出24V供给驱动板、风扇调速电路、监控板。
后级变换器的输入为前级变换器输出的+24V，输出＋15V、-15V供给检测板、DSP板，由于采用了＋24VBUS母线，当单块辅助电源板的前级没有输入时，后级变换器能够从+24 BUS上取电，从而产生＋15V、—15V供给本机的检测板及DSP板工作。
3.电路原理图辅助电源单板设计计算书项目名称：NXm150KVAUPS 项目编号：7704929_____ 拟制：------------------------日期：-------------------- 审核：------------------------日期：--------------------关键词：反激变换器摘 要： 一、设计遵从的规范、标准或依据□ Rank Mount 规格书□ Rank Mount 总体设计方案 □ S0A03<器件选用规范>二、单板技术条件( 即本功能电路的设计指标，输入条件，输出条件，实现的主要目的) 电路设计指标： 工作频率：120K Hz电路拓扑结构采用两级反激式变换器，以较低的成本实现多路输出，工作方式随负载条件变化。
基于峰值电流控制的反激变换辅助电源设计
应用 领域 中考 虑的重要 方 面 。单 端反 激式 变换 电路 由 于其 小体积 、 重量 、 效 率 、 轻 高 线路 简 单 可 靠 而 成 为 目 前大 功率 高频 开关 电源 中辅 助 电源 的首选 。
开关 电源 通 常 分 为 电压 控 制 型 和 电 流 控 制 型 两 种 。其 中 ， 电压 控制型 为单 闭环 电压控 制 ， 系统 响应较 慢 ， 达 到较 高 的线 性 调 整率 精 度 。 电流 控 制 型 为 电 难 压 电流双 闭环控 制 系统 ， 容 易不 受 约 束 得 到大 的开 较
２ Ｄｅ ｔ ｏ ｅ ｔｉａ ｎ ｉｅ ｒ ｇ Ｈａ ｂ ｎ Ｉ ｓ ｉｕ ｅ ｏ ｃ ｎ ｌ ｇ ， ｒ ｉ ５ ０ １ Ｃｈ ｎ ） ． ｐ ． ｆＥｌ ｃ ｒ ｌＥ ｇ ｎ ｅ ｉ ， ｒ ｉ ｎ ｔｔ ｔ ｆＴｅ ｈ ｏｏ ｙ Ｈａ ｂ ｎ １ ０ ０ ， ｉ ａ ｃ ｎ Ａｂ ｔ ａ ｔ ｔｐ ｅ ｅ ｔ ｉ ｇ ｅ ｅ ｄ ｆ ｂ ｃ ｏ ｖ ｒ ｅ ｔ ＷＯ ｏ ｔ ｕ ｓ ｂ ｓ ｄ ｏ ｓ ｒ ｃ ：Ｉ ｒ ｓ ｎ ｓａ ｓｎ ｌ－ ｎ ｌ ａ ｋ ｃ ｎ ｅ ｔ ｒｗｉ ｔ ｕ ｐ ｔ ａ ｅ ｎ ＵＣ３ ４ ． ｅ ｃ ｒ ｕ ｔｕ ｅ ｅ ｋ ｃ ｒ ｅ ｔ ｙ ｈ ８ ４ Ｔｈ ｉｃ ｉ ｓ ｓｐ ａ ｕ ｒ ｎ ｃ ｎ ｏ ｉ ｇ ｍｅ ｈ ｄ，ｏ ｅ ｈ ｒｗｉ ｎ ｅ － ｏ ｔ ｇ ｒ ｔｃ ｉ ｎ Ｔｈ ｓ ｋ ｎ ｆｐ ｗｅ ｕ ｐ ｙ ｃ ｎ ｂ ｓ ｄ ｉ ＧＢＴ ｒ ｅ ａ ｄ ａ ｈ ｅ ｓ ｒ ｔ ｏ ｔ ｇ ｔ ｅ ｔ ｕ ｄ ｒｖ ｌ ｅ ｐ ｏ ｅ ｔ ． ｉ ｉ ｄ ｏ ｏ ｒｓ ｐ ｌ ａ ｅ ｕ ｅ Ｉ ｎ ｈ ａ ｏ ｎ ｄ ｉ ， ｎ ｓｔｅ ｖ ａ ｘ ｌ ｒ ｏ ｒｓ ｕ ｃ ｆｈ ｇ ｏ ｔ ｇ ａ ｇ ｏ ｒｓ ｐ ｌ． ｔｐ ｅ ｅ ｔ ｈ ｃ ｅ ｎ ｈ ｒ ｃ ｉａ ｖ ｆ ｒ ｉ ｈ ｘ ｅ ｉ ｕ ｉ ａ ｙ ｐ ｗｅ ｏ ｒ ｅｏ ｉ ｈ ｖ ｌａ ｅ ｌ ｒ ｅ ｐ ｗｅ ｕ ｐ ｙ Ｉ ｒ ｓ ｎ ｓｔ ｅ ｓ ｈ ｍｅａ ｄ ｔ ｅ ｐ ａ ｔ ｌ ｉ ｃ ｗａ ｅ ｏ ｍ ｎ ｔ ｅ ｅ ｐ ｒ—
反激变换器辅助电源的设计
反激变换器辅助电源的设计1.输入电压范围：反激变换器一般能够适应较宽的输入电压范围，因此需要确定工作的输入电压范围。
根据应用需求和输入电源情况选择合适的电压范围。
同时，要考虑输入电压波动对输出电压的影响，选择合适的电压波动容忍度。
2.输出电压和电流：根据应用需求，确定输出电压和电流的额定值。
同时要考虑输出电压和电流的变动范围，以及在变压器和输出电路中所需要的保护电路。
3.变压器设计：反激变换器中的关键部分是变压器，变压器的设计需要根据输入和输出电压进行匹配。
变压器的设计要根据工频、磁通密度和功率因数等考虑。
同时，要合理选择变压器的结构和材料，以确保变压器的安全性和高效性。
4.开关元件选择：反激变换器的开关元件一般为功率MOSFET，选择合适的开关元件需要考虑工作电压和电流、开关速度和损耗等因素。
同时，要考虑开关元件的散热问题，选择合适的散热方式。
5.输出电路设计：反激变换器的输出电路一般包括整流、滤波和稳压等部分。
整流部分需要根据输出电压和电流选择合适的整流电路，滤波部分要根据输出电压的纹波要求选择合适的电容和电感。
稳压部分可以采用反馈控制，通过调整开关元件的工作周期来实现电压稳定。
6.保护电路设计：反激变换器的保护电路一般包括过流保护、过压保护和过温保护等。
过流保护可以通过电流测量和反馈控制来实现，过压保护可以通过电压检测和反馈控制来实现，过温保护可以通过温度传感器和控制电路来实现。
7.稳定性分析：反激变换器的稳定性分析是设计中重要的一环，需要考虑稳定性的条件和评估交流增益。
可以通过利用伯德图、根轨迹和频率响应来进行分析。
在反激变换器设计完成后，需要进行实验验证和性能测试。
通过实验可以验证设计的正确性和可靠性，并对性能进行测试。
测试内容包括输入输出特性测试、效率测试、纹波测试、稳定性测试和保护功能测试等。
综上所述，反激变换器辅助电源的设计是一个较为复杂的工作，需要考虑多个关键因素，并进行合理的选型和设计。
基于UC28C45 的反激式辅助电源电路设计
Science and Technology &Innovation ┃科技与创新·155·2018年第04期文章编号：2095－6835（2018）04－0155－02基于UC28C45的反激式辅助电源电路设计＊黄建明，薛慧杰（北京建筑大学电气与信息工程学院，北京100044）摘要：以高性能固定频率电流型控制器UC28C45及金属氧化物半导体场效应管FQA9N90C 为主要控制部分，设计了一种交流输入380V 、输出为一路直流电压24V 和两路直流电压11V 的反激式辅助电源电路。
对反激电路原理进行了分析，设计了高频变压器，最后通过实验测试得到了期望的直流输出电压，满足了电路设计要求。
关键词：变流器；辅助电源；反激式；微电网中图分类号：TD605文献标识码：ADOI ：10.15913/ki.kjycx.2018.04.155各国政府面对能源耗尽、环境污染的危机，投入巨额资金进行新能源的发展研究。
因此，微电网应运而生，变流器控制技术是交直流混合微电网研究中的一个重要方向，而微网互联变流器是交直流混合微网的接口，其运行方式要求辅助电源具有较高的稳定性。
因此，变流器辅助电源的设计具有非常重要的意义。
本文设计了一个基于UC28C45的反激式辅助电源电路，以满足互联变流器的运行需求。
1UC28C45简介电流型控制器种类繁多，本文设计中所选为UC28C45。
UC28C45是Unitrode 公司生产的一种高性能固定频率电流型控制器，包含误差放大器、PWM 比较器、PWM 锁存器、振荡器、内部基准电源和欠压锁定等单元，其结构图如图1所示。
UC28C45外部有8个引脚：引脚1是误差放大器的输出端；引脚2是反馈电压输入端；引脚3是电流检测输入端；引脚4是定时端，内部振荡器的工作频率由外接的阻容时间常数决定，f =1.72（Rt ×Ct ），上电后，形成一个锯齿波电压；引脚5是公共地端；引脚6是推挽输出端，输出的频率是振荡频率的1/2；引脚7是Vcc 工作电源；引脚8是5V 基准电压输出端。
反激辅助电源变压器设计
1、输入基本参数： Vin-min =150VDC, 2、输出基本参数： V01=+15V/0.3A,
Vin_max=450VDC,
Vin_nom=350VDC
V02=-15V/0.1A, V03=+7V/0.5A, V04=+7V/0.1A
额定输出功率 ≈10W,效率≈75%，输入功率≈15W 3、参数： 磁芯：EFD25，Ae≈55MM2,开关频率≈80KHZ,最大占空比 DMAX≈0.7 MOSFET:900V/4A, 二极管 US1K:800V/1A, TVS 二极管 250V 4、计算过程： 主反馈+15V， 取 NV0=150V，Vds_max=Vin_max(450V)+NVo(150V)+Vpp(100) 700V 匝比 N=10 取 Vin=Vin_nom=350V 时,变压器工作于临界连续模式,即: Vin_nom*Dnom*Ts=Nvo(1-Dnom)Ts Dnom=0.3 Vin=Vin_min=150V 时,变压器工作于连续模式,即 Vin_min*Dmax*Ts=Nvo(1-Dmax)Ts Dmax=0.5 根据临界连续模式能量完全传递,即: 1 Lp*Ip*fs=Po/0.75=Pin≈15W 2 Vin_nom*Dnom*Ts=Lp*Ip≈1312.5u Lp≈4.6mH, Ip≈0.285A Lp=4.0mH±10%,Ip=0.33A
① ②Βιβλιοθήκη 取根据连续模式能量传递方程,有: (
1 1 Lp*I2p.max- Lp*I2p.min)*fs=Pin≈15W 2 2
③
Vin.min*Dmax*Ts=Lp*△Ip=Lp*(Ip.max-Ip.min)≈937.5u Ip.max=0.3172A≈0.32A Ip.min=0.0828≈0.083A 根据:
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辅助电源部分辅助电源设计采用UC3842A 芯片，具体设计过程如下。
1、功能指标参数交流输入电压范围：90~265in V V =电网电压频率：40~60r f Hz =最大输出功率：30out P W =输出电压：015V V =±效率：η=85%开关频率：60s f kHz =2、电路原理图图1 反激变换器电路原理图3、主电路参数设计3.1 变压器设计（1）根据AP 值选择磁芯面积乘积AP 为绕组窗口面积（Aw ）和磁芯横截面积的乘积（Ae ）。
同时，将AP 值与输入功率联系在一起，可以得到以下公式：1.14311.1****insp u t P AP f B K K K ⎛⎫⋅= ⎪ ⎪∆⎝⎭cm 4 其中，P in 是额定输入功率；ΔB 为磁通密度变化量，一般为0.2T ；K p 为磁芯窗口有效使用系数，一般取0.2~0.4； K u 为绕组填充系数，一般取0.4~0.5；K t 为均方电流系数，等于直流输入电流与最大原边电流的比值，一般取0.7~1.4；**p u t K K K K '=为铜有效利用系数，一般取0.1~0.2。
1.1431.1434311.1*11.1*36=0.318cm ****60*10*0.2*0.32*0.4*0.71in sp u t P AP f B K K K ⎛⎫⎛⎫== ⎪ ⎪ ⎪∆⎝⎭⎝⎭ 经过计算，AP 约为0.318cm 4。
为了保证足够的功率裕量，选择TDK 系列EI33/29/13磁芯，41.5854cm AP =，2118.5mm e A =，2133.79mm w A =。
（2）原副边匝数计算输入平均电流：30=0.27()*(min)0.85*127out av in P I A V η=≈其中：(min)in V为最小直流输入电压，(min) 1.0127in V V =≈；输入电流峰值大小：Ip2输入电流波形示意图max2(1)*avpk I I k D =+其中：12p p I k I =，根据经验，当P>40W 时，K=0.5~0.6；当P<40W 时，K=0.35~0.45。
本设计中，P<40W ，k 取0.4；为了保证工作于DCM 模式，占空比最大值取D max =0.4，所以有：max 22*0.270.96()(1)*(10.4)*0.4av pk I I A k D ==≈++初级电感量： 3max 3(min)*127*0.40.882*10()*0.96*60*10in p pk V D L H I f -==≈ 最小原边匝数：8*(min)*()(min)*10**p pkin on p e e L I V T max N A B A B==∆∆(min)in V ：最小直流输入电压（V ）；()on T max ：最大导通时间，（S ）；B ∆：磁心磁通密度变化量，单位：高斯，一般取值范围为：1000~2500高斯； A e ：磁心有效截面积，选用EI33/29/13磁芯，其Ae=118mm 2=1.18cm 2688(min)*()127*0.4*16.7*10(min)*10*1045* 1.18*1600in on p e V T max N A B -==≈∆匝副边匝数：max max()**(1)(151)*45*0.69(min)*127*0.4o d p s in V V N D N V D +-+==≈匝N s ：副边匝数；N p ：原边匝数；D max ：最大占空比；V d ：输出整流二极管压降； 取Ns=9匝辅助供电绕组匝数：19169116f S o V N N V +⨯=⋅==+辅助匝；（3）绕组线径选择电流密度取J=500圆密尔/A;由于趋肤效应，绕线表面电流大而内部电流小，开关电源设计时，单根线径不得超过趋肤深度的2-3倍；趋肤深度计算公式：d K ∆==（温度T=20℃）带入参数：f=60kHz ，温度T=20℃趋肤深度：0.267()d K mm ∆≈==选用线径d=0.38mm 的铜线作为绕组导线。
单根导线的圆密尔数：221() 3.14*0.192*1000*1000224()0.50660.5066dS π==≈圆密尔原边电流峰值为I pk =0.96A ，平均电流为0.35()rms I A ==原边绕组绕线根数：11*n 1()rms I JS =≈根 副边绕组绕线根数：221*2*500n 4()224rms I J S ==≈根 其中I rms2=2A综上可得变压器参数，如表(1)所示：表(1) ：变压器参数表3.2保险丝选择当输入最低、负载最重时，输入电流有效值为考虑留有一定裕量，根据前面计算可知，当输入电压为90V 时，输入电流峰值为0.96A ，故保险丝的耐压耐流为250V 、2A 。
3.3 整流桥选取最大交流输入电压为265V ，整流后电压约为400V ，考虑电压留有1.5~2倍裕量，电流留有2~3倍裕量，选取整流桥型号为KBP206，其可承受最大电压为600V ，最大电流为2A ；3.4 选取输入滤波电容整流桥前端用SR 公司生产的0.1uF/275V 滤波电容；整流桥后端用Nitsuka 公司出产的1uF/630V 滤波电容，滤除整流后电网中的高频纹波干扰；电路输出功率为30W ，一般储能电容的选取原则为1W/(1~2uF)，为保证足够裕量，同时降低输入电网侧电压波动，则选择滤波储能电容为100uF/450V ；3.5 选取开关管由前述可知原边电流峰值为0.96A ，开关管耐压为500V ，考虑一定裕量，则选取开关管为13N50C ，耐压耐流值为500V 、13A 。
3.6 峰值电流检测电阻选取考虑成本问题选择电阻检测开关管电流，检测电阻151/1/0.961pk R I ==≈Ω，检测电阻功耗约为1W ，选取为1Ω/2W 的金属氧化膜电阻。
电流误差放大器正向输入端最小反馈电阻受限于误差放大器的拉电流（0.5mA ），和经过2个二极管压降（1.4V ）到达电流误差放大器反向输入端的电压，其中电流误差放大器反向输入端的电压等于稳压二极管钳位（1.0V ）3倍，于是有：12-1 3.0 1.48.80.5V V R k mA +==Ω实际过程中考虑电压留有一定裕量，取3脚对开关管漏极电阻12K 。
3.7 副边二极管选取考虑副边电流有效值为2A ，电流留有一定倍裕量，快恢复二极管选用FR307，其最大正向流通电流为3A ，最大反向耐压为700V 。
3.8输出电容和输出小型LC 滤波器的选取根据输出功率和电压纹波要求，一般选取纹波电压为输出电压的1%，即0.15V ，满载时输出电流I=2A ，考虑到电容的ESR 所形成的尖峰电压，取较大的输出滤波电容可以减小ESR 的影响，综合考虑，选取输出电容为2200uF/63V ；滤波电感L= 10uH,输出高频滤波电容为1uF/63V 和0.1uF/63V 并联。
3.9 RCD 钳位电路设计由于钳位电路中R 和C 值都比较大，因此钳位电容在每个开关周期都不会有太大变化，用一个恒定值clamp V 来表示电容两端的电压，则有clamp ()max V 0.90.9500311139V BR DSS in V V =-=⨯-=，其中DSS BR V )(开关管最大耐压为500V ，m ax in V 为最大直流输入电压为311V 。
钳位电阻：clamp clamp222(V )V 2(13975)13916(K )()200.9660OR lk P sV R l I f u k-⋅⨯-⨯==≈Ω⋅⋅⨯⨯ 其中OR V 副边折射到原边的电压，lk l 变压器漏感值； 钳位电容：clamp clamp V 1390.052()V 0.021391660sC uF R f K K≥==∆⋅⋅⨯⨯⨯；折中考虑钳位能力和钳位电阻上的功率损耗，最后确定取值R2=10K/3W 的金属膜电阻，取C 401=0.1uF/600V 的薄膜电容，二极管选取快恢复二极管FR307，耐压700V ，能持续流过2A 电流；3.10芯片供电启动与供电电路如图(4)所示，查阅TI 公司出产芯片UC3842A ，芯片启动电压大于等于16V ，启动电流大于等于1mA,这里选择为2mA ，则启动电阻(min)1-1331612716R 56K 210210in V ----==≈Ω⨯⨯，芯片启动后电路开始工作，这时候芯片供电就由辅助绕组提供，计算方法与反激变换器普通输出计算方法相同。
图(4) 启动与供电3.11 控制电路参数设计(1) 反馈采样电阻设计反馈采样部分电路如图(5)所示，TL431基准电压为2.5V ，则分压到TL431参考端的电压应为2.5V 左右，由TL431数据手册可知，只要流入TL431参考端的最大电流小于2uA ，则不影响电路正常工作，经分析知只要I 1大小为250uA 到几毫安范围内，则不会影响结果的正确性，这里经过计算取R110_1=10K Ω，Rp1=5KΩ，R17=2KΩ，此时I1大小为15/(17K)≈0.88mA,V KKV 5.2178.215≈⨯，满足要求。
TL431I 1图(5) 采样电路(2) 光耦隔离部分参数设计光耦隔离电路如图(6)所示，光耦部分与uc3842补偿部分一起构成整个电路控制器部分，这里选取R17为1KΩ，图中，R10和R11的作用是给TL431提供工作电流并能确保光耦原副边有适当电流，即V FB 有适当电压，为2.5V 左右(因为uc3842的参考电压为2.5V)，以保证电路正常工作；由TL431数据手册可知，其最小阴极电压和工作电流分别为2.5V 和1mA ，因此R10和R11的设计要满足一下条件：mA 111105.2≥≥--R V I R V V DFBD o式中，V D 为光耦二极管正向压降(通常为1V)，I FB *R17为V FB 提供适当电压，这里I FB 取1mA ，则可得到R10≤1.5KΩ，R11≤1KΩ，这里取R10=470Ω，R11=1KΩ；图中C12与R UPPER 形成一个零点，零点频率比所设计的剪切频率小，控制电路中剪切频率取为开关频率的1/10~1/20，这里取开关频率1.5KHz ，零点频率趣取为1KHz ，即K 1)*12*2/(1=UPPER R C π，R UPPER =14.2K Ω，则可计算得C12为10nF 。
图(6) 光耦隔离电路(3) 振荡电路参数设计根据TI 公司给出的UC3842A 芯片资料，考虑CT 值不宜过大取CT=4700PF ，选取SR 公司出产的WIMA 电容，电阻RT=5.6K ，即就是R7=5.6K ， C9=4700PF 由 1.75s T Tf C R =得出振荡频率66.5s f kHZ =，符合设计要求。