316LN不锈钢锻造开裂锻件组织与断口分析
锻件的层状断口
锻件的层状断口
锻件的层状断口是指在金属材料的拉伸、压缩或弯曲等力学加工过程中，材料发生断裂时，断口呈现出层状结构。
这种断口形貌类似于木材的剖面，由多条平行的层状裂缝组成。
锻件的层状断口形成的原因主要有以下几点：
1.金属材料在受到外力作用时，会在应力集中区域发生局部塑性变形。
当应力超过材料的屈服强度时，就会形成裂纹。
随着外力的继续作用，裂纹会逐渐扩展，形成层状断口。
2.金属材料的微观结构和组织也会影响层状断口的形成。
如果材料的结晶粒度较大，裂缝扩展路径较长，就容易形成层状断口。
3.材料的纯度、含气等也会影响层状断口的形成。
锻件的层状断口会导致钢的横向力学性能严重下降，特别是延伸率和断面收缩率。
这种层状断口在形变结构钢中经常出现，会显著降低钢的强度和韧性。
因此，在金属材料的加工过程中，应采取措施避免层状断口的形成，如优化加工工艺、控制材料纯度和组织结构等。
316L不锈钢金相组织的详细分析
316L不锈钢金相组织的详细分析1. 概述316L不锈钢是一种常用的奥氏体系不锈钢，具有优良的耐腐蚀性能和低温强度，广泛应用于化工、制药、食品等行业。
本报告将详细分析316L不锈钢的金相组织，以期对其性能和应用有更深入的了解。
2. 实验材料和方法2.1 实验材料本实验选用厚度为20mm的316L不锈钢板材，其化学成分如表1所示。
表1 316L不锈钢的化学成分（%）2.2 实验方法金相组织分析采用光学显微镜，试样制备过程如下：（1）取样：在316L不锈钢板材上切取约10mm×10mm的试样。
（2）研磨：将试样放入金相研磨机中，依次用180#、320#、600#、800#、1000#砂纸进行研磨。
（3）抛光：将研磨后的试样放入抛光机中，使用抛光剂进行抛光，直至试样表面光亮。
（4）腐蚀：将抛光后的试样放入腐蚀液中，腐蚀一段时间后取出，清洗并吹干。
（5）观察：将腐蚀后的试样放入光学显微镜下观察金相组织。
3. 实验结果与分析3.1 金相组织316L不锈钢的金相组织主要包括奥氏体、铁素体和析出相。
通过光学显微镜观察，可以发现以下特征：（1）奥氏体：占金相组织的主要部分，呈现为白色均匀分布的块状结构。
（2）铁素体：呈黑色针状或条状分布，分布在奥氏体晶界处。
（3）析出相：主要为Cr23C6，呈颗粒状分布于奥氏体晶内和晶界处。
3.2 组织分析316L不锈钢的金相组织分析表明：（1）奥氏体含量较高，使得材料具有良好的塑性和韧性。
（2）铁素体的存在，提高了材料的低温强度和耐腐蚀性能。
（3）析出相的分布和数量对材料的耐腐蚀性能有重要影响。
析出相在晶界处富集，形成了钝化膜，增强了材料的耐腐蚀性能。
4. 结论通过对316L不锈钢金相组织的详细分析，可以得出以下结论：（1）316L不锈钢的金相组织主要由奥氏体、铁素体和析出相组成。
（2）奥氏体含量较高，使得材料具有良好的塑性和韧性。
（3）铁素体的存在，提高了材料的低温强度和耐腐蚀性能。
316L不锈钢管板试压时的开裂失效
２ ９．６９ ０．３ ０．９４ ５ ２．２Ｉ
１ ６ 开 裂 部 位 断 口扫 描 电 镜 分 析 ． 该 管板 断 口表 面 呈 深 褐 色 ， 断 口平 整 ， 表 面
布 满 了颗 粒 状 氧 化 产 物 ，且 局 部 裂 纹 处 表 面 肉 眼
可 见 夹 渣 最 表 层 形 貌 如 图 １所 示 ， 成 分 分 析 表 明
ｔｅ ｇ ａｎ ｂ ｕ ｄ ｒ ｈ ｒｉ ｏ ｎ ａｙ。 ａ ｄ ｍｕ ｈ ｓａ ｎ ｌ ｓｏ ｓｉ ａ ｅｍ ｅａ ｎ ｕ ｅ ｈ ｅｅ ｉｒ ｔ ｎ ｏ ａｅ ｉｌｐ ｏ ｅ ｔ ｓ Ｆｉａｌ ｎ ｃ ｌｇ ｉｃ ｕ ｉ ｎ ｎ ｂ ｓ ｔｌｉｄ ｃ ｄ ｔｅｄ ｔｒｏ ａｉ ｆｍ ｔｒａ ｒ ｐ ｒｉ ． ｎ ｌｙ ｏ ｅ ｔｅ ｐ ｐ ｒｐ ｔｆ ｒ ｒ ｏ ｄ ｉｅ ｂ ｕ ｏ ｔ ｎ ｐ ｃ ｎ ｃ ｅ ｔｔｅ ｐ ｅ ｓ ｒ ａ ｏ ｌｎ． ｈ ａ ｅ ｕ ｏ ｗａｄ ｓ ｍｅ ａ ｖ ｃ ｓａ ｏ ｔｈ ｗ ｏ ｉ ｓ ｅ ｔａ ｄ ａ ｃ ｐ ｈ ｒ ｓｕ ｅ ｐ ｎｓｆ ｒｐａ ｔ
关键 词
ＵＩ ｔ － 】 ｓｒ
３ ６ ｌ Ｔ管板
断 口分 析
夹杂 和 夹渣
Ｔｈ ａ ｓ ｏ ｒ ｃ ｎ ｕ ｅ ａｌｒ ｆ ６Ｌ ｓａｎｅ ｓｓｅ ｌ ｂ ．ｈ ｅ ｓａ ａｙ ｅ ｈ ｏ ｇ ｈ ｅｃ ｕ ｅ ｆ ｒｃ ａ ｋ ｉ ｄ ｃ ｄ ｆｉｕｅ ｏ ３１ ｔ ｉｌｓ ｔｅ ｔ ｅ ｓ ｅ ｔｗａ ｎ ｌｚ ｄ ｔｒ ｕ ｈ ｔｅ ｏｆ ｕ
中国特 种设备 安全
ｉ ２ ９
］ １６ Ｌ不锈 钢 管 板
试 压 时 的 开裂 失 效
姚 小静 张 峰 朱 元 东 田卫 星 （ 山东 省 特 种设 备 检验 研 究 院 山东 ２ ０ １ ） ５０ ３
316L不锈钢锻件端面开裂及内凹原因分析及优化
316L不锈钢锻件端面开裂及内凹原因分析及优化门正兴;曾明;周强;孟相利【摘要】针对316L不锈钢锻件在自由锻镦拔过程中端面开裂及内凹问题进行分析,表明不锈钢材料高温塑性较差、成形条件不佳是造成端面开裂的主要原因.采用有限元数值模拟方法,从优化端面结构的角度进行了研究.结果表明,采用增大端面斜度及钳把与锻件过渡圆角的方法能有效降低端面开裂及内凹的倾向.【期刊名称】《大型铸锻件》【年(卷),期】2011(000)006【总页数】5页(P19-22,27)【关键词】不锈钢;自由锻;裂纹【作者】门正兴;曾明;周强;孟相利【作者单位】中国第二重型机械集团公司,四川618013;中国第二重型机械集团公司,四川618013;中国第二重型机械集团公司,四川618013;中国第二重型机械集团公司,四川618013【正文语种】中文【中图分类】TG316随着工业水平的不断发展，不锈钢大型锻件的需求量不断增加。
我厂在采用5.4 t 钢锭生产轴类锻件过程中，出现锻件端面及钳把与锭身连接处开裂、内凹现象，随着锻造过程的延续，裂纹向锭身方向发展，导致锻件不能继续加工。
1 问题的提出在采用316L 不锈钢5.4 t钢锭生产锻件的过程中，锻件两个端面形成严重的裂纹及内凹，如图1所示。
其中钳把与端面的过渡区裂纹最为严重，继续锻造很可能导致钳把脱落，而且由于裂纹在锻造过程中向锻件内部延伸，最终可能导致锻件长度不够。
出现以上问题的原因有以下几点：1)由于不锈钢材料高温塑性较差，在成形过程中金属变形不均匀，与锤头及V型砧接触区域金属变形远大于端面中心金属流动，因此在成形过程中，外围金属逐渐将靠近中心区域金属包裹，形成内凹；2)不锈钢可锻温度区间在1 180～900℃，坯料出炉后，锻件表面温度下降快，塑性下降，开裂倾向大；3)相对锭身，钳把与锭身连接处相对直径小，表面积大，冷却速度快，塑性差。
在成形过程中钳把与锭身相接处产生应力集中，导致开裂及内凹。
316l不锈钢应力腐蚀开裂要素
316l不锈钢应力腐蚀开裂要素让我们从简单的概念开始，深入探讨316L不锈钢应力腐蚀开裂的要素。
316L不锈钢是一种低碳型的不锈钢，具有优异的耐蚀性和机械性能，在化工、海洋工程、医疗器械等领域得到广泛应用。
然而，即使具有良好的腐蚀抵抗性，316L不锈钢也存在应力腐蚀开裂的问题，这给其应用带来了一定的局限性。
316L不锈钢应力腐蚀开裂的要素可以从以下几个方面进行全面评估：1. 化学成分316L不锈钢主要由铬、镍、钼和少量的铁、锰等元素组成。
其中，镍的含量对其抗应力腐蚀开裂性能起着重要的作用。
还需注意评估其他杂质元素的含量，以及其对应力腐蚀开裂的影响。
2. 环境因素环境因素是影响316L不锈钢应力腐蚀开裂的重要要素之一。
包括介质的PH值、氯离子浓度、温度等因素都会对其腐蚀性能产生影响。
还需评估材料处于的具体环境条件，如海水中、化工介质中等。
3. 应力状态材料的应力状态是引发应力腐蚀开裂的重要要素之一。
在实际应用中，316L不锈钢往往会受到各种静态和动态应力的作用，例如张应力、弯曲应力等。
需要对材料在不同应力状态下的腐蚀性能进行深入评估。
4. 微观组织316L不锈钢的微观组织对其应力腐蚀开裂行为也具有重要影响。
晶粒尺寸、晶界沿晶腐蚀、析出相等微观结构都会对材料的腐蚀性能产生影响，因此需要对材料的微观组织进行全面的分析。
基于以上要素的评估，可以进一步深入了解316L不锈钢应力腐蚀开裂的机制和规律，为其在实际应用中的预防和控制提供有益的指导。
总结回顾性部分，通过对316L不锈钢应力腐蚀开裂要素的全面评估，我们更深入地了解了这一不锈钢材料在特定环境条件下的腐蚀行为。
对于相关领域的工程师和研究人员来说，深入理解这些要素对于选择合适的材料、设计合理的工程结构以及预防应力腐蚀开裂具有重要意义。
个人观点方面，我认为对于316L不锈钢的应力腐蚀开裂要素进行全面评估，并加强对其机制和规律的研究，可以帮助我们更好地应对工程实践中的相关问题，提高材料的安全性和可靠性。
锻造裂纹产生的原因及解决 方法
锻造裂纹产生的原因及解决方法锻造裂纹产生的原因及解决方法2011-04-2509:28裂纹是锻压生产中常见的主要缺陷之一，通常是先形成微观裂纹，再扩展成宏观裂纹。
锻造工艺过程(包括加热和冷却)中裂纹的产生与受力情况、变形金属的组织结构、变形温度和变形速度等有关。
锻造工艺过程中除了工具给予工件的作用力之外，还有由于变形不均匀和变形速度不同引起的附加应力、由温度不均匀引起的热应力和由组织转变不同时进行而产生的组织应力。
应力状态、变形温度和变形速度是裂纹产生和扩展的外部条件;金属的组织结构是裂纹产生和扩展的内部依据。
前者是通过对金属组织及对微观机制的影响而对裂纹的发生和扩展发生作用的。
全面分析裂纹的成因应当综合地进行力学和组织的分析。
(一)形成裂纹的力学分析在外力作用下物体内各点处于一定应力状态，在不同的方位将作用不同的正应力及切应力。
裂纹的形式一般有两种:一是切断，断裂面是平行于最大切应力或最大切应变;另一种是正断，断裂面垂直于最大正应力或正应变方向。
至于材料产生何种破坏形式，主要取决于应力状态，即正应力σ与剪应力τ之比值。
也与材料所能承受的极限变形程度εmax及γmax有关。
例如，①对于塑性材料的扭转，由于最大正应力与切应力之比σ/τ=1是剪断破坏;②对于低塑性材料，由于不能承受大的拉应变，扭转时产生45°方向开裂。
由于断面形状突然变化或试件上有尖锐缺口，将引起应力集中，应力的比值σ/τ有很大变化，例如带缺口试件拉伸σ/τ=4，这时多发生正断。
下面分析不同外力引起开裂的情况。
压力加工生产中，在下列一些情况，由外力作用可能引起裂纹:弯曲和校直、脆性材料镦粗、冲头扩孔、扭转、拉拔、拉伸、胀形和内翻边等，现结合几个工序说明如下。
弯曲件在校正工序中(见图3-34)由于一侧受拉应力常易引起开裂。
例如某厂锻高速钢拉刀时，工具的断面是边长相差较大的矩形，沿窄边压缩时易产生弯曲，当弯曲比较严重，随后校正时常常开裂。
316l不锈钢应力腐蚀开裂要素
如题：316L不锈钢应力腐蚀开裂要素一、316L不锈钢的基本概念316L不锈钢是一种低碳型的316不锈钢，具有优异的耐腐蚀性能，尤其适用于耐高温和高氯化物环境。
它的主要成分是铬、镍和钼，其中铬的含量达到了16，镍的含量达到了10，钼的含量达到了2.5。
这些成分赋予了316L不锈钢优异的耐腐蚀性能和机械性能，使其成为各种领域中广泛应用的一个重要材料。
二、316L不锈钢的应力腐蚀开裂概念应力腐蚀开裂是金属在受到一定的应力和腐蚀介质的作用下出现的一种特定形式的腐蚀现象。
对于316L不锈钢来说，其在一定条件下也会发生应力腐蚀开裂，这是因为不锈钢在一定应力和腐蚀环境下会发生微观裂纹并逐渐扩展，最终导致零件的失效。
而316L不锈钢应力腐蚀开裂要素就是指导致316L不锈钢在应力和腐蚀环境下发生应力腐蚀开裂的各种因素。
三、316L不锈钢应力腐蚀开裂的要素探究1. 应力：316L不锈钢的应力腐蚀开裂与应力密切相关。
高应力会加速316L不锈钢的应力腐蚀开裂，因此在设计和使用中要合理控制材料的应力状态，减少应力集中的地方，从而降低应力腐蚀开裂的风险。
2. 腐蚀介质：腐蚀介质的种类和浓度也会影响316L不锈钢的应力腐蚀开裂。
高浓度的氯化物、硫化物和溶解氧等物质都可能导致316L不锈钢的应力腐蚀开裂，因此在实际使用中要尽量避免接触这些腐蚀介质。
四、317L不锈钢应力腐蚀开裂的防护措施1. 合理设计：在零部件设计阶段，就应该考虑到应力腐蚀开裂的风险因素，采取合理的构造设计和表面处理，减少应力集中和腐蚀介质的侵蚀。
2. 材料选择：在特定环境中，可以选择抗应力腐蚀开裂性能更好的316L不锈钢，例如317L不锈钢，来取代316L不锈钢，提高零部件的抗腐蚀性能。
五、结语通过对316L不锈钢应力腐蚀开裂要素的深入探讨，我们可以更好地理解应力腐蚀开裂的机理和影响因素，从而采取更有效的防护措施，保障零部件的使用寿命和安全性。
也应该加强材料的研发和应用，不断提高不锈钢的抗应力腐蚀开裂性能，为工程实践提供更好的材料选择。
不锈钢管件裂纹的产生原因分析及处理
结论 、 硬度 、 无损检测结果等均合格 。除化学成分、 机械性能、 热处理结果及无损检测报告符合 产品标
图 １ 存在 裂纹缺 陷的管件
准的规定外 ， 合金钢管件的金相分析结果还应符合 产品标准的规定 ， 但在产品质量证 明书中未体现晶 间腐蚀 的检测结果 。
３ ３ 现场 施工 ．
当， 容易导致局部腐蚀 ， 而晶问腐蚀是不锈钢管局部
腐 蚀 中最危 险 的破 坏形 式之一 。 随后 厂 家给 出 了产 生裂 纹 的原 因 ： 批管 件 在 该
热处理 过程 中 ， 由于热处 理炉一 组 电炉 丝损 坏 ， 致 导
［ ］ 中华人 民共 和国化学 工业部 ．工业 金属 管道 工程施 ２
焊缝热影响区内， 呈周向贯穿性分布， 部分焊缝周围 有密布裂纹缺陷。部 分三通的裂纹累积长度超过 Ｄ ２０ Ｎ ５ 周长的 ５ ％ ， ０ 并且均分布在焊缝 的底部 ， 如
图 １所示 。
看 出： 学成分、 械性能均符合 产 品标准 Ａ Ｔ 化 机 ＳＭ Ａ １／ ３２ ０ ３２ Ａ １Ｍ一 ７的要求， 原材料检验报告 中化学 成分 、 机械性 能 、 观及 尺寸 等 试验 结果 均符 合 外 Ａ Ｔ ３ ２Ａ １Ｍ一 ７规范要求 ， Ｓ Ｍ Ａ １／ ３２ ０ 判定合格。
检测结 论 为合格 。
３ ３ ２ 施 工质 量控 制 ．．
有腐蚀 介质存 在 的条件下 ， 生 晶间腐 蚀 ， 是导 致 发 这 贯穿性 周 向裂 纹产 生 的直 接原 因 。 同时还 存 在 一些 间 接原 因 ： 管件 制 造商 质 量 该 保证体 系运转 不正 常 ， 出厂检验 制度 执行不严 格 ， 出 厂资料 编制不 规范 ； 施工 单位 、 监理单 位对进 入现 场
硫铵装置316L不锈钢管线开裂原因分析及焊接
大 庆 炼 化 公 司 聚 合 物 一 厂 硫 胺 装 置 是 该 公
下 观 察 ，应 力 腐 蚀 的裂 纹 呈 树 枝状 ， 由根 部 向尖 端逐 步深 入扩 展 。
司主 要 化 工 装 置 之 一 。该 装 置 大 部 分 管 线 材质 为 ３ １ ６ Ｌ 不锈 钢 。在 生产 运 行 中 ，该 装 置 ①５ ０ ０×５ 的 不 锈钢 管 线 多次发 生腐 蚀泄 漏 （ 见 图１ ）。３ １ ６ Ｌ 属 超 低碳 不锈钢 ，其含碳 量低 于 ０ ． ０ ３ ％，能够 有效抵 抗 因碳 化 物 析 出而产 生 的 晶 间腐 蚀 ，具 有 良好 的 抗 晶间 腐蚀 性 能 ， 因此 管 线 泄 漏 原 因 可基 本 排 除 晶 间腐 蚀 的 可 能 ，根 据 泄 漏 部 位 和 运 行 介 质 ，初
１ ． ５以 』 二 特 征 同时满 足 发 生应 力 腐蚀 具 备 的 条件 ， ［ 犬 】 此 存 拉 伸 应 力 和 腐 蚀 性 介 质 的 共 同作 用 下 ，该 管 线 多 处 发生应 力 腐 蚀 泄漏 。腐 蚀情 况 见 图２ 、图
对316L不锈钢金相组织的全面解析
对316L不锈钢金相组织的全面解析
介绍
本文对316L不锈钢的金相组织进行全面解析，包括其组织特征、形成机理以及影响因素等方面的内容。
316L不锈钢的组织特征
316L不锈钢的金相组织主要由奥氏体和少量的铁素体组成。
奥氏体以颗粒状或片状分布在铁素体基体中，形成典型的双相组织。
316L不锈钢的形成机理
316L不锈钢的金相组织形成主要受到冷却速率和合金元素的
影响。
在快速冷却的情况下，奥氏体相会得到保留，形成双相组织。
而在缓慢冷却的情况下，铁素体相会得到增强，产生单相组织。
影响316L不锈钢金相组织的因素
影响316L不锈钢金相组织的主要因素包括合金元素的含量、
冷却速率和热处理等。
增加合金元素的含量可以促进奥氏体相的形成，而较快的冷却速率有利于保留奥氏体相。
结论
316L不锈钢的金相组织是由奥氏体和铁素体组成的双相组织。
其形成受到合金元素含量、冷却速率和热处理等因素的影响。
深入
理解316L不锈钢金相组织的特征和形成机理，有助于优化材料的
性能和应用。
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请注意，以上内容仅为对316L不锈钢金相组织的简要解析，
具体细节和实验结果需要进一步研究和确认。
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３１６ ＬＮ不锈钢锻造开裂锻件组织与断口分析
张义帅１２，张秀芝２，田香菊２，郑晓华２，刘培培２
１．洛阳船舶材料研究所，河南洛阳４７１０３９；２．太原科技大学材料科学与工程学院，山西太原０３００２４
摘要：针对核电主管道用钢３１６ＩＮ在锻造过程中开裂的现象，借助于金相显微镜（ＯＡ）、扫描电镜（ＳＥＭ）以及能谱仪（ＥＤＳ）对开裂锻件常温组织以及拉伸断口进行分析。
结果表明：脆性氧化铝的大量存在加大了３１６ＬＮ在锻造过程中开裂的倾向。
３１６ＬＮ；锻造；非金属夹杂物；裂纹萌生；断口形貌
１０． ３９６９／ｊ． ｉｓｓｎ． １０００－３９４０． ２０１１．０６． ００１
ＴＧ３１６．１Ａ１０００－３９４０ （２０１１） ０６－０００１－０３
Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｆｏｒｇｉｎｇ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｆｏｒ ３１６ＬＮ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ ｆｏｒｇｉｎｇ ｃｒａｃｋ
ＺＨＡＮＧ Ｙｉ－ｓｈｕａｉ ＺＨＡＮＧ Ｘｉｕ－ｚｈｉ ＴＩＡＮ Ｘｉａｎｇ－ｊｕ ＺＨＥＮＧ Ｘｉａｏ－ｈｕａ ＬＩＵ Ｐｅｉ－ｐｅｉ
２０１１－０７－１４２０１１－０９－０４
基金项目：“高档数控机床与基础制造装备”科技重大专项
（２００９ＺＸ０４０１４－０６２）
张义帅（１９８４－），男，硕士研究生
锻 压 技 术
＠＠［ １ ］ Ｂｙｕｎ Ｔ Ｓ， Ｈａｓｈｉｍｏｔｏ Ｎ， Ｆａｒｒｅｌｌ Ｋ． Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｄｅｐｅｎｄ ｅｎｃｅ ｏｆ ｓｔｒａｉｎ ｈａｒｄｅｎｉｎｇ ａｎｄ ｐｌａｓｔｉｃ ｉｎｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｂｅｈａｖｉｏｒｓ ｉｎ ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌｓ ［Ｊ］． Ａｃｔｓ Ｍａｔｅｒｉａｌｉａ， ２００４， （５２）： ３８８９ － ３８９９．
＠＠［２］ Ｓｏｎｇｔａｏ Ｗａｎｇ， Ｋｅ Ｙａｎｇ， Ｙｉｙｉｎ Ｓｈａｎ， ｅｔ ａｌ． Ｐｌａｓｔｉｃ ｄｅｆｏｒｍ ａｔｉｏｎ ａｎｄ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｂｅｈａｖｉｏｒｓ ｏｆ ｎｉｔｒｏｇｅｎ－ａｌｌｏｙｅｄ ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃ
ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌｓ ［Ｊ］． Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ： Ａ， ２００８， （４９０）： ９５－１０４．
＠＠［３］ 宋永康，刘志颖，郑建能，等．第三代ＡＰ１０００核电主管道 的研制［Ｊ］．大型铸锻件，２０１１，（１）： １－４．
＠＠［４］ 毕晓勤，李金山，耿兴国，等．定向凝固Ｃｕ－Ｃｒ自生复合材 料的组织与断口分析［Ｊ］．材料热处理学报，２００４，３ （２５）： ３４－３７．
＠＠［５］ 胡在矶．加载方式对铸铁断口形貌的影响［Ｊ］．现代铸铁， ２００２， （２）： ５８－６２．
316LN不锈钢锻造开裂锻件组织与断口分析
作者：张义帅， 张秀芝， 田香菊， 郑晓华， 刘培培， ZHANG Yi-shuai， ZHANG Xiu-zhi， TIAN Xiang-ju，ZHENG Xiao-hua， LIU Pei-pei
作者单位：张义帅,ZHANG Yi-shuai(洛阳船舶材料研究所,河南洛阳471039;太原科技大学材料科学与工程学院,山西太原030024)， 张秀芝,田香菊,郑晓华,刘培培,ZHANG Xiu-zhi,TIAN Xiang-ju,ZHENG Xiao-hua,LIU Pei-pei(太原
科技大学材料科学与工程学院,山西太原,030024)
刊名：
锻压技术
英文刊名：Forging & Stamping Technology
年，卷(期)：2011,36(6)
1.Byun T S;Hashimoto N;Farrell K Temperature dependence of strain hardening and plastic instability behaviors in austenitic stainless steels[外文期刊] 2004(52)
2.Songtao Wang;Ke Yang;Yiyin Shan Plastic deformation and fracture behaviors of nitrogen-alloyed austenitic stainless
steels 2008(490)
3.宋永康;刘志颖;郑建能第三代AP1000核电主管道的研制[期刊论文]-大型铸锻件 2011(01)
4.毕晓勤;李金山;耿兴国定向凝固Cu-Cr自生复合材料的组织与断口分析[期刊论文]-材料热处理学报 2004(25)
5.胡在矶加载方式对铸铁断口形貌的影响[期刊论文]-现代铸铁 2002(02)
引用本文格式：张义帅.张秀芝.田香菊.郑晓华.刘培培.ZHANG Yi-shuai.ZHANG Xiu-zhi.TIAN Xiang-ju.ZHENG Xiao-hua.LIU Pei-pei 316LN不锈钢锻造开裂锻件组织与断口分析[期刊论文]-锻压技术 2011(6)。