退水闸抗裂验算a
由姜唐湖退水闸施工浅析大体积混凝土的施工管理
程技术
由姜唐湖退水闸施工浅析 大体积混凝土的施工管理
陈 伟 安徽省临淮岗洪水控制工程管理局
外温差、 龄期温差、体积温差和位置温差。 ３４ ．凝土施工期裂缝控制的思路 从强度方面分析 ， 混凝土出现裂缝时作用产 生的拉应力大于混凝土的实际抗拉强度，亦即要 使混凝土不产生裂缝就要使作用产生的拉应力小 于混凝土的实际抗拉强度。
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一
…
பைடு நூலகம் 。
Ｉ
量 为５ ２ ５ ，现 根 据 现 场 施 工 及 管理 经 验 浅 ０ ２ ｍ３ 谈 一 下 大体 积 混凝 土 施 工 管理 。
一
－
．
０
姜 湖 水 工 共 ６ ， 孔 物的形状 、尺寸不同，其散热情况也不同 ，从而 制水泥用量。大体积混凝土的开裂归根到底是 由 唐退 闸程 ｌ 每 孔
４ １ 材料 ．原
姜唐湖退水闸选用低水化热的东关水泥并控
净 宽 １ 采 用钢 筋 混凝 土 开 敞 式 结构 。是 国 ０ｍ， 影响混凝土内部的最高温度区和热量分布状况。 于水泥水化热引起的内部升温而成，在确定混凝 家 大 Ｉ型 工 程 ，砼 及 钢 筋砼 工 程 实 际 完成 工程 另外形成大体积混凝土温度裂缝的原因还有内部 土的配合比之前，应该首先选用低水化热水泥并 Ｉ 约束力和外部约束力，结构物部件即使没有外部 采取措施降低水泥用量 ， 以降低水泥水化热。 约束 ， 其本身也 由于内部和表面温度的差异而产 选用对混凝土抗裂有利的骨料。应优先选用 生应力，称为内部约束应力。当混凝土浇筑后 由 碎石， 在选择碎石骨料时 ， 要注意排碱骨料。 水泥水化热而产生的温度中心部较表面为高，中 １ ，大体积混凝土的定义 严格控制含泥量，骨科 中所含的泥质会增加 般认为混凝土的最小断面尺寸大于ｌ ｍ以上 心部的热膨胀也较表面为大，因而在中心产生压 混凝土的收缩，对混凝土的抗裂性能极其不利 ， 的混凝土结构 ， 其尺寸已经大到必须采取相应的 应力而表面则产生拉应力。应力的计算曾有多种 必须严格控制。大体积混凝土砂石含泥量尽可能 表面拉 控制在１ 以内。姜唐湖退水闸工程在原材料的货 技术措施妥善处理温度差值，合理解决温度应力 方案，当假定温度分布 曲线为抛物线时 ， ％ １ １ ２３ １【 １ ｃ 【 并控制裂缝开展的混凝土结构 在实际施工中， 应力 ｄ 可按下式计算 ：ｄ ＝ ／Ｅ △Ｔ 式中ｏ 源选择、运输过程控制 ，现场材料管理、入机沙 １ ｌ 有些结构的几何尺寸并不大，但受到的外界约束 为线膨胀系数；Ｅ 为混凝土的弹性模量；△Ｔ 为 石标准均有较严格的管理制度 ，并有专职质检及 却很大，也要避免出现温度裂缝。这样定义大体 混凝土部件中心温度和表面温度差。 实验人员 监督。 ２ １ 外部约束力 ．． ４ 积混凝土虽然没有具体尺寸大小的概念 ， 但实际 ４２ ．配合 比 另外 ，大体积混凝土结构物 因温度而发生变 上 已包括现浇混凝土 中各类建筑和构筑物的大型 降低用水量，控制水灰比。 形时，外部有一种约束其变形的力量 ， 此应力称 基础与结构。 使用连续级配。颗粒必须符全连续级配范围 为外部约束应力。当混凝土部件无外部约束时， 的规定。 ２ 产生裂缝的原因 产生裂缝有多方面原因，如约束情况、周围 其受热部位可自由膨胀 ，故不产生约束应力。当 保证和易性。保证施工操作需要的塌落度， 环境温度、混凝土的均匀性 、分段的适宜性、浇 混凝土与地基或旧混凝土浇注在一起时，在温度 不能无原理地降低水灰比和减少水泥用量。调整 筑形式、原材料质量 、地基风度、变形等。但产 变化时 ，其膨胀部位受到约束应力，若拉力超过 混凝土的和易性指标应主要靠外加剂来解决。 生裂缝的主要原因有３ ： 种 一是由外荷载引 起的； 混凝土的抗拉强度则出现垂直裂缝。 姜唐湖退水闸掺用的外加剂主要选用高效缓 ３ 、高质量的思路 二是结构次应 力引起的裂缝 ；三是变形应力引起 凝早强型的 减水剂 ， 并掺适量优质粉煤灰。 裂缝控制成为保证混凝土的结构质量的一项 的裂缝， 是由温度、收缩、膨胀、不均匀沉降等因 ４３ ．温度控制及温度应力 控制 素引起的结构变形。大体积混凝土的裂缝情况比较 重要内容。工程设计者偏重于研究使用荷载下的裂 姜唐湖退水闸从选取浇筑混凝土的环境气 题 而施工人员主要研究施工过程中 非荷载引 温，调整混凝土的入模温度，各种材料初始温度各 复杂， 但温度应力引起的裂缝是重要因素之一。因 ： 缝问 ， 从时间角度看， 混凝土结构可分为两个 原材料用量以及采取措施防止水分过快地蒸发掉等 此，施工时出严格控制温度变化及配合比，保证混 起的裂缝。 凝土质量均匀、振捣密实、 及时养护保温等，是大 阶段，即施工阶段和使用阶段，混凝±主要的裂缝 进行控制。在混凝土浇灌之前先对混凝土温度及温 是由 结构承受荷载而引起； 而在施工阶段， 混凝土 度应力 体积混凝土施工中 应重点解决的问题。 进行计算 ， 以确保混凝土的施工质量。当计 主要裂缝是由某种约束变形作用引起。 ２１ ．、影响混凝土温度上升的因素 算出的温度应力超过混凝土的抗拉强度时， 就要采 ３１ ． 混凝土施工期裂缝控制概念 取措施调整混凝土入模温度、减少水化热温度值、 ２１１ 单方水泥用量 ．．、 失水收缩和温度变化引起的约束变形是大体 降低内外温差、改善混凝土性能、提高抗拉强度、 大体积混凝土内部的温度上升 ，主要是 由 混凝 改善约束条件等措施、使应力保持在允许范围内， 于水泥水化热蓄积造成的。因此 ，在配制大体积 积混凝土产生裂缝的根本原因。在施工期 ， 大幅度的失水和温度变化作用，必 并且在混凝土浇筑后延长坼摸时间， 加强养护，用 混凝土时，应尽可能减少单方水泥用量 。经验认 土结构承受 了 为，单方水泥用量每减少１ｋ 混凝土内部温度可 须采用系统的方法控制裂缝的出现。 ０ｇ 草帘、 塑料薄膜等覆盖保水。 ３２ ． 混凝土施工期裂缝分类 ４ ４ 工工艺控 制 ．施 降低ｌＣ 。因此， ｏ 可采用加大粗骨料最大粒径、 ３２ １ ． ．按混凝土硬化过程中的物理变化特征 施工 工艺对 保证质量是相当重要的 ，保证 降低施工坍落度及采用减水剂等方法达到降低单 以失水收缩作用为主产生的裂缝；以温度变化 全部混凝土的生产均匀水平和浇筑速度是两个最 方水泥用量的 目的，同时应尽可能采用早期水化 分 ： ： 热低的水泥。但由于姜唐湖退水闸工程的混凝土 作用为主的裂缝；以失水收缩和温度变化共同作用 重要的内容。混凝土生产水平高低的主要指标是 总量较大 （ ００ ｍ ），故现场混凝土设计混凝 产生的裂缝。按与钢筋的相对位置分：垂直于钢筋 强度标准差 ，它的值越小 ， 明混凝土的生产水 约５００ ３ 说 裂缝与钢筋的相对位 平越高。但对于大体积混凝土来说，除控制标准 土强度等级最好不以２ ｄ 为准，应在工程允许的 的裂缝和平行于钢筋的裂缝。 ８ 影响钢筋的锈蚀程度，如： 沿钢筋纵向 裂 差外 ， 还要严格控制和易性。保持一定的混凝土 情况下 ， 适当延长。这样还可以进一步降低单方 置 ： ３２２ ．．按裂缝形状可分为表面裂缝和贯穿裂 浇筑速度 ，对于防止混凝土早期开裂是非常重要 水混用量。 缝。 的。一方面要采取掺加外加剂手段尽量延缓混凝 ２ １ 混凝土浇注温度 ．． ２ ３２ ３ ．． 按产生裂缝时混凝土状态分为塑状混凝 土的凝结时 间，一方面混凝土浇灌缩短 完成时 混凝土浇筑温度也应严格控制 ，混 凝土 浇 间， 但要注意混凝土缓凝时间过长将会对早期强 筑温度越易加快水泥水化，一般浇筑温度每提高 土裂缝和硬状混凝土裂缝。 ３３ ． 混凝土施工期温差分类 度发展不利，而早期强度恰恰是防止开裂所需要 １ Ｃ， ０ ｏ 混凝土内部温度约多上升３Ｃ ～５Ｃ 。 ０ ｏ 控制温差是控制混凝土施 工期 裂缝的一个 的，所以缓凝和早强必须二者兼顾。 混凝土浇筑温度ｌ Ｃ 时较多３ｏ 时，其早期混 Ｏ ｏ ０Ｃ ５ 结束语 ． 凝土内部温度相差很大。因此 ， Ⅸ 规范》规定 ： 重要手段 ，为有效地控制温差。首先 ，以考虑和 当然 ，大体积混凝土 施工是一个 综合的系 大体积混凝土的浇筑温度不得高于２ｏ 。姜唐湖 不考虑时间因素分类，可分为共时温差和 历时温 ５Ｃ 从姜唐湖退水闸大体积混凝土施工的 退水闸大体积混凝土施工时采用洒水法降低骨料 差 ， 这是两类性质不同的温差。共 同温差指在同 统性 工程 ， 时间结构内任意两点温差值 ；历时温差指同一 经验可知，除 了方案可靠、方法正确、组织周密 温度，以及采取将冰泡在水中降低水温的方法， 降 低混凝土的出机温度。 结构任意两个时间的温差值 。其次 ，以气温变化 合理，还要有强有力的组织保证和严格的制度基 ； 各件将历时温差分为昼夜温差、同期温差和季节 础 ， 这样才能避免或减少温度裂缝和施工冷缝的 ２ １ 混凝土比表面积 ．． ３ ： 混凝土结构物不断从表面散发热量 ， 随结构 温差，然后以空间坐标为条件将共时温差分为内 发生 。
闸室墩墙混凝土防裂措施与验算
墩墙温度 和 自身体积 变形及干缩变 表 １ 底板与墩墙 浇筑 时间间隔变化时各时刻墩墙 中截面最大拉应力（ ａ） ＭＰ
形受 到 已浇 底板 的约 束 而 导致 墩 墙开 ＼＼ 初 凝 后 （ ） ｈ ＼ ２４ ３ ． 裂 ，因而为考 察底板与墩墙 浇筑 间隔时 间变 化对 应力场 的影 响进 行试 验研究 ， 研究成果 如表 １ 结果表 明缩短底板与墩 。 墙 混凝土浇筑 的时 间间隔 ，使底板 和墩 墙混凝土 刚度 相差不会 太大 ，变形 趋于 同步 ， 这也是极为有效的防裂措施 。
化热能尽快散失 。
３４采 用 “ 次 ” 施 工 工 艺 ， 高 混 凝 土 极 限拉 伸 强 度 ， ． 二 法 提 消
除 混 凝 土 收 缩 裂 缝
大处 ２０ 高度 １． 混凝土强度等级 Ｃ ５二级配。 ．ｍ， ２２ ｍ， ２ 混凝土配合 比： ２ 二级配采用普通混凝土 ， Ｃ５ 每立 方米
裂缝 。
按 验 式 －＋ 暑＝＋｝ －． 经 公 ：＿ ＋ ２ ＋ －５ ｒ ０ ｌ ２ ４℃ ８
４ ． 龄 期 的温 度 升 降值 ３各
二次压光法 ： 除混凝土表面 过多的泌水 、 排 浮浆 ， 以 可 消除墩 顶混凝 土表面产生早期 收缩裂缝 。 ３５优化资源配置 、 强养护 ． 加 合理安排混凝 土施工程序 和施工进度 ，尽量缩短底板
侧墙混凝土浇筑 日期 宜安 排在 ３ ７月 ，气温较高 时 ，
对 浇筑不利 ， 通过采取 骨料覆盖 、 冷水拌 和等措施 ， 制混 控 凝 土浇筑温度为 ２ ￣ ２Ｃ。 侧墙 的几何 尺寸及 混凝土强度等级 ： 长度 １ ｍ， ５ 厚度最
水闸设计步骤计算书(多表)(word版)
堰顶以上至工作桥底梁之间的净高为:
式中: 为相应于最大过闸流量的堰顶水深； 为闸门高度,； 为富裕高度。
五、交通桥、工作便桥形式的拟定
六、分缝和止水的布置
七、两岸连接建筑物的布置
水闸两端与河岸连接时,需设置连接建筑物,其组成部分有岸墙,上下游翼墙。
(
闸室稳定计算
一、闸室结构荷载计算
取相邻顺水流向永久缝之间的闸段作为计算单元。闸室所受荷载如图5－1所示:
悬挂点(mm)
A
B
E
F
I
J
H
h1
h2
d
D
C
e
表4－4OPQ-2×12.5t型闸门启闭机外形主要尺寸
型号
基础主要尺寸(mm)
作用荷载
A
B
C
E
F
G
I
J
M
N
Q1
Q2
Q3
Q4
四、工作桥尺寸拟定
为了安置闸门的启闭设备及工作人员操作的需要,通常要设置工作桥,并在闸墩上修建支墩或排架来支承工作桥。
(
总宽度=基座宽度+2×(操作宽度)+2×(栏杆柱尺寸)
12
内部水平段
13
内部垂直段
14
内部水平段
15
出口段
计算得:
(
根据式 计算
式中: ；
表3－2各典型段渗压水头损失计算表
渗压水头损失
设计正向
设计反向
校核正向
当底板有倾斜段时
(
(1)进口处修正系数 :
进口段水头损失应修正为: ；
进口段水头损失减小值为:
按相应公式修正各段的水头损失值为:
（2）出口处修正系数 :
水闸过流能力及稳固计算[整理版]
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水闸过流能力及结构计算计算说明书审查校核计算***市水利电力勘测设计院2011 年 08 月 29日1、水闸过流能力复核计算水闸的过流能力计算对于平底闸，当为堰流时，根据《水闸设计规范》（SL265-2001）附录A.0.1规定的水力计算公式：2302H g b m Q s εσ=22'02ϕg bh Q h H c c ⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=4001171.01ss b b b b ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--=ε 式中：B 0—— 闸孔总净宽，（m ）；Q ——过闸流量，（m 3/s ）；H 0——计入行进流速水头的堰上水深，（m ）；h s ——由堰顶算起的下游水深，（m ）；g ——重力加速度，采用9.81，（m/s 2）；m ——堰流流量系数，采用0.385；ε——堰流侧收缩系数；b 0——闸孔净宽，（m ）；b s ——上游河道一半水深处的深度，（m ）；b ——箱涵过水断面的宽度，m ；h c 进口断面处的水深，m ；s σ——淹没系数，按自由出流考虑，采用1.0；ϕ——流速系数，采用0.95；已知过闸流量Q=5.2（m 3/s ）先假设箱涵过流断面净宽确定箱涵过流断面高度，经试算得：综上，过流断面尺寸为2.5m ×2.0m （宽×高），设计下泄流量Q 为5.2m 3/s ，过流能力满足要求。
2、结构计算**堤防洪闸均为钢筋砼箱涵结构，对防洪闸进行抗滑稳定、抗倾覆稳定和墙基应力计算。
（1）抗滑稳定计1）计算工况及荷载组合工况一：施工完建期，荷载组合为自重+土压力工况二：外河设计洪水位，荷载组合为自重+土压力+扬压力+相应的闸前闸后静水压力+风浪压力2）荷载计算计算中砼强度等级为C20，钢筋采用Ⅰ、Ⅱ级，保护层厚度梁25mm、板20mm，符号规定：力向下为正，向上为负，力矩逆时针为正，顺时针为负。
闸门重 2.352×9.81=23.07 KN；闸底板重25×4.0×0.7×4.1=287 KN；闸墩重25×0.8×4×2*2=320 KN；平台板，梁25×（0.25×0.45×2+1.05×0.15）×2.5=23.91 KN；柱25×2.82×0.4×0.4×4=45.12 KN；启闭力-100 KN；启闭机重0.56×9.81=5.49 KN；启闭梁25×（0.3×0.5+0.25×0.4+1.35×0.12）×2×3.5=72.1 KN；工作桥25×（5.9×0.12+0.2×0.25×3）×2.0=42.9 KN；25×（6.28×0.13×2×0.13+1.2×0.15×5×0.15）×2=34.73 KN；启闭房砖墙22×0.864×4.1×4=311.73 KN；∑自重=23.07+287+320+23.91+45.12-100+5.49+72.1+38.815+340=1016.98KN ；水重 10×2.0×2.0×2.5=100 KN ；由表可知浪压力为2.35 KN ；有表可知土压力为38.49 KN ；闸前静水压力 （27.7+47.7）×2/2×2.5=188.5 KN ；离截面形心距离 e=()()377.477.277.477.222⨯++⨯⨯=0.91扬压力 0.5×2×10×2×2.5=-50KN ；计算工况荷载汇总(对闸室基底面形心求矩)3）抗滑稳定计算公式[]c c K HGf K ≥⋅=∑∑式中：Kc ——为抗滑稳定安全系数；[]c K ——规范要求的抗滑稳定安全系数最小值；∑G ——作用在防洪闸上的全部垂直力总和 ；∑H ——作用在防洪闸上的全部水平力总和；f ——闸室基底面与地基之间的摩擦系数，取0.44）计算结果工况一：∑G =951.5 KN ；∑H =33.33 KN ； K c =33.335.9514.0⨯=11.41＞1.2 满足要求；工况二：∑G =1001.5 KN ；∑H =224.18 KNK c =18.2245.10014.0⨯=1.78＞1.2 满足要求。
船闸防裂研究总结
船闸钢筋混凝土闸室墙防裂技术研究工作总结1、项目来源根据江苏省交通厅编制的《江苏省交通建设工程质量通病与防治》，大面积闸室墙的墙面收缩裂缝和分层浇筑裂缝为质量通病。
1999年9月，江苏省交通厅组织成立“江苏省交通工程质量通病与防治”课题组，在交通部等有关部门的指导下，先后赴湖北、辽宁、广东、浙江、广西、湖南等省调研收集资料，学习经验，发现船闸工程基本上存在上述质量问题。
淮阴水利建设集团有限公司承建的淮阴三线船闸土建工程，为了保证“确保部优、争创国优”质量目标的实现，公司将防治闸室墙钢筋砼裂缝质量通病确定为研究课题。
2、研究的目的在水利水运工程中，大体积混凝土和混凝土墙体结构的裂缝普遍存在，特别是国内兴建的船闸，不产生裂缝者极为少见。
船闸裂缝的存在，影响到工程的运行效果，降低了结构的安全性和耐久性。
在近半个世纪中，广大工程技术人员和科技工作者致力于混凝土防裂和抗裂技术研究，取得了一定成果。
但在船闸工程中,虽然已从设计和施工方面采取了不少防裂措施，但收效甚微，多数船闸的闸首和闸室墙均产生了不同程度的裂缝，除表面裂缝外，还有相当数量的贯穿裂缝。
江苏省的水运事业十分发达，将有多个船闸陆续兴建，交通厅的有关领导对船闸结构的防裂限裂十分重视，希望建成一批优良工程。
为此，深入探讨防裂和限裂的新途径，可为新建船闸提供宝贵的防裂经验，既保正了船闸安全、可靠运行，亦可产生无可估量的经济效益和社会效益。
为此，我们在淮阴三线船闸工程建设中，继续致力于钢筋混凝土闸室墙的防裂技术研究。
3、钢筋混凝土闸室墙裂缝成因分析无论是理论分析还是实测结果均表明，钢筋混凝土闸室墙裂缝是由于混凝土的温度应力和收缩应力超过其强度所致。
当闸室墙的温度变形受到约束时将产生温度应力，当闸室墙的收缩变形受到约束时将产生收缩应力。
结构变形因受到的约束不同又分为内部约束和外部约束。
结构本身各部分之间的相互约束为内部约束，内部约束产生的应力为自生应力，如在混凝土浇筑初期，闸室墙表面降温时，内部还在升温，表面温度收缩变形受到内部约束而产生的应力即为自生应力。
浅谈张村小型水电站前池退水闸改造设计
、
ｗｗｗ． ｍ ．ｏ ．ｎ ｄａ ｃ ｍ ｃ
２ １ ． 大坝与安全 ０ ２ １
郑积花 ， ： 等 江山市峡口水库发电输水隧洞进水口闸门竖井开挖爆破安全控制及评价
衰减 规律 。
于爆 破 振动 安全 允许 标 准 ， 达到 了预 期控 制爆 破 的
目的。
（） 井 扩 帮 爆 破 监 测 ： 井 扩 帮 爆 破 期 间 爆 ２竖 竖
破药量相对较大 ， 对关键循环进行振动监测 ， 将监 测结果反馈给施工单位 ， 实现信息化施工。
４３监测 成果 分析 ．
５结
ｔ ｎ ． ｍｂ ｎ ｄ ｗ ｔ ｈ ｅ ｏ ａ ｉｎ ｄ ｓｇ ｆ ｉｃ ａ ｇ ａｅ ａ ｅｆ ｒ ａ ｆＺ ａ ｇ ｕ ｙ ｒ ｐ ｗｅ ｔｔ ｎ ｔ ｉ ｐ ｐ ｒｉ ・ ｉ ｓ Ｃｏ ｉ ｅ ｉ ｔ ｅ ｒ ｎ ｖ ｔ ｅ ｉｎ ｏ ｓ ｈ ｒ ｅ ｇ ｔ ｔ ｈ ｏ ｅｂ ｙｏ ｈ ｎ ｃ ｎ ｈ ｄ ｏ ｏ ｒ ａ ｉ ， ｈ ｓ ａ ｅ ｏ ｈ ｏ ｄ ｔ ｓ ｏ ｎ
中图分类号： Ｖ ３ Ｔ ７６
文献标识码 ： Ｂ
文 章 编 号 ：６ １ １ ９ （０ １０ — ０ ２ ０ １７ — ０ ２ ２ １ ）２ ０ ４ — ２
１ 张 村 小 型 水 电站 改造 工 程 现 状
小水 电是 促进 社 会可 持续 发展 的可再 生能 源 ， 在调 节农 村 能源结 构 、 解决 农 民生 活燃 料方 面发 挥 了巨大 的作 用 。 目前 ， 国小 水 电经过几 十年 的运 我 行 ， 更新 改造 、 需要 扩容 的小水 电站 约为 ８ ０ ， ０ＭＷ ０ 这些 电站 普遍 技术 性 能差 ， 在许 多不 同程 度 的技 存
Ｆｔ １Ｓｋｅｃｈｏｆｈｅ ｈ ｓｔ ｅａｔｈｅ ｂｏｔ ｍ ｏｌ ｇ． ｔ ｔ ｏｉ ｉ ｇａｔ ｔｏ ｈ ｅ ｎｇ ｔ
抗裂验算
抗裂验算是指在混凝土结构施工过程中，对其抗裂性能进行检测和验算的过程。
抗裂验算的目的是保证混凝土结构在使用过程中能够满足一定的抗裂要求，包括减少或防止裂缝的产生和发展，确保结构的安全性和耐久性。
下面是关于抗裂验算的相关参考内容。
1.抗裂性能的定义和要求：–抗裂性能的定义：抗裂性能是指混凝土结构在正常使用和荷载作用下，能够抵抗外力作用，防止或减少裂缝产生和发展的能力。
–抗裂要求：根据混凝土结构的使用环境和荷载条件，确定相应的抗裂要求，如限制最大裂缝宽度、控制裂缝发展速度等。
2.影响抗裂性能的因素：–混凝土材料的性能：混凝土的抗拉强度、抗折强度、抗冻性等性能将直接影响抗裂性能。
–结构的几何形状和尺寸：较小的支距、较大的断面尺寸等有利于提高结构的抗裂性能。
–荷载形式和荷载水平：不同形式和水平的荷载将对结构的抗裂性能产生不同的影响。
–施工过程和质量控制：合理的施工工艺和质量控制是保证混凝土结构抗裂性能的重要因素。
3.抗裂验算的基本原理：–根据混凝土结构的尺寸和布置，确定适当的验算方法，如极限状态法、等效应变法、刚度法等。
–按照规范要求，计算结构所受荷载产生的应力和变形，并与混凝土的抗拉能力进行对比。
–检验应力和变形是否超过混凝土的抗拉能力，并进行修正计算，直到满足抗裂要求。
4.常用的抗裂验算方法：–极限状态法：按照结构的极限承载能力和变形限制要求进行验算，包括弯曲承载力验算、剪力承载力验算等。
–等效应变法：将混凝土结构内部的应力和变形描述为等效应变，根据变形限制要求进行验算。
–刚度法：根据结构的刚度和变形限制要求进行验算，包括刚度平衡法、刚度增长法等。
5.抗裂验算的工作步骤：–收集和分析相关的设计和施工资料，包括结构荷载、材料性能、构件尺寸等。
–确定抗裂要求和验算方法，依据设计规范进行抗裂验算。
–进行结构的抗裂验算计算，包括弯曲承载力、剪力承载力、变形等的计算。
–检查计算结果是否满足抗裂要求，如果不满足，进行相应的调整和修正。
水闸闸室抗滑稳定可靠度校核方法探讨 (1)
第15卷第2期1998年5月工 程 力 学EN GIN EERI NG M ECHAN ICSVol.15N o.2M ay. 1998水闸闸室抗滑稳定可靠度校核方法探讨许 萍 夏友明(扬州大学水利学院,扬州 225009) (扬州大学建工学院,扬州 225009)提 要 本文对五个已建水闸闸室抗滑稳定进行了可靠度校核,并把所得结果与安全系数法的结果相比较,表明现行设计规范不够合理,值得作进一步探讨。
关键词 安全系数,可靠指标一、前 言自六十年代以来,结构可靠性理论及其在各个领域中的应用得到了很大的发展。
特别是随着 建筑结构设计统一标准 (GBJ68 84)、 水利水电工程结构可靠度设计统一标准 (GB50199 94)和 港口工程结构可靠度设计统一标准 等新规范的颁布,标志着我国的工程结构设计全面地自定值设计法步入概率设计法。
这是可靠度理论在工程结构设计方面的重要应用。
致于水工结构的可靠度问题,目前国内外的研究尚局限于对重力坝的研究,而对水闸可靠性的研究尚较少,因此,本文仅对水闸闸室抗滑稳定可靠度分析方法作一些探讨。
二、闸室抗滑稳定不定性因素分析一般说来,影响闸室抗滑稳定的主要因素[1]有:闸室结构的自重,上、下游水重,水平水压力,扬压力,浪压力,泥沙压力和地震影响等,考虑到统计资料的缺乏,且本文只作可靠性分析方法具体应用的探讨,因此,在下面的校核中,只取自重、上游水位、下游水位及闸底板与地基土之间的摩擦系数作为随机变量(见图1)。
实际应用时应加上所有的主要影响,其本文收稿日期:1996年10月研究方法是相同的。
1.钢筋混凝土的容重闸室结构都是钢筋混凝土结构,闸室结构的自重与各构件的体积和容重有关,而各构件的具体体积和容重与施工队伍、施工质量有关。
所以,各构件的自重不是一个常量,而是一个随机变量。
据文献[2],不计体积的随机性,仅以容重代表自重的随机性时,均值为2.447t/m 3,其变异系数为0.025,服从正态分布。
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小洼槽倒虹吸进口退水闸抗裂计算
1：基本条件：
⑴ 混凝土构件所处环境类别：三类
短期组合： 0.25mm 长期组合： 0.20mm
注：结构构件混凝土保护层厚度大于50mm,可适当增加0.05mm;
短期组合： 0.3mm
长期组合： 0.25mm
短期组合a ct ： 0.85mm 长期组合act ： 0.70mm
式中：a1——构件受力特征系数，受弯和偏心受压构件取a1=1.0;偏心受拉构件取a1=1.15 a 2——钢筋表面形状系数，对变形钢筋a2=1.0;对光面钢筋a2=1.4 a3——考虑荷载作用影响系数，短期组合a3=1.5;长期组合a3=1.6
c——最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉底边的距离（以mm 计），当c<20mm 时， 取c=20mm,当c>65mm时，取c=65mm
d——钢筋直径（以mm 计），当钢筋用不同直径时，式中的d 改用换算直径4*As/u,此处u 为 受拉钢筋截面总周长
A te ——有效受拉混凝土截面积，受弯、偏心受压及大偏心受压构件，A te =2a s b，
a s 为As 重心至截面受拉边缘的距离
As——受拉区纵向钢筋截面积
σ
ss =Ms/(0.87*h 0*As);σsl =M l /(0.87*h 0*As)
M S ——短期效应组合的弯矩值
退水闸的裂缝宽度计算：
1.闸室、平直段、缓坡段（0+000——0+055）
2.消力池
M l ——长期效应组合的弯矩值（可变作用标准值的长期组合系数取0.5）
⑵ 混凝土构件抗裂缝验算，构件受拉边缘应力不允许超过混凝土拉应力系数a ct
⑶ 混凝土构件裂缝宽度计算
ωmax =a 1a 2a 3(σss /E s )×(3×c+0.10×d/ρte ) ωmax =a 1a 2a 3(σsl /E s )×(3×c+0.10×d/ρte )
ρte ——纵向受拉钢筋的有效配筋率，按下规定计算：ρte =A s /A te ,当ρte <0.03时，取ρ
te =0.03；
σss 、σsl ——按荷载效应组合及长期组合计算的构件纵向受拉钢筋应力，对于受弯构件。