JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

2
经比较可见：k
0.9 R 1.333 1.155 。
'
经以上变换，脚手架立杆设计计算公式写 为：1.2NGk+∑1.4NQk≤ A f • 允许搭设高度计算： 结构自重和构配件自重标准值产生的轴力 NGk=NG1k+NG2k，其中NG1k—脚手架结构自 重标准值产生的轴力，其值等于脚手架立 杆承受的每米结构自重标准值gk 和架体总 高度H的乘积：NG1k=gk· H；NG2k—脚手架 上构配件自重标准值产生的轴力。代入脚 手架立杆设计计算公式： 1.2（gk· NG2k）+∑1.4NQk≤ A f H+
• 和本规范配套的相关规范在内容上作了修 订，使本规范的内容也应作出修改，和相 关规范协调。 • 施工现场高大模板工程数量增多，事故频 发。在技术上亟待给予指导和规范。 • 2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范 进行修订。
二、本次规范修订的主要内容
• 增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的构 造和计算内容。 • 补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的 内容。包括结构体系、构造要求、荷载取 值、设计计算等。规范中将此类支架体系 划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横 向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部 荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆） 二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距 （5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型 满堂支撑架。
'
（1.2NGk+∑1.4NQk）≤ 可以求出：γ’R =
K
A fy
0 .9 R R
0.9 1.165
×
N Gk N Qk 1.2 N Gk 1.4N Qk
可见，γ’R是反映脚手架安全性水平与脚手架 上作用的恒、活荷载比例关系的系数。扣件 式脚手架的安全系数取为：K=2.0。对于不 同的NGk和∑NQk的比值，经计算和统计： 0.9•γ’R≈1.33。 • 脚手架立杆的整体稳定系数φ根据考虑脚手
四、悬挑脚手架挑梁结构及其锚固
• 规范中推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁 结构。悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。 悬挑梁截面高度不应小于160mm。每个型 钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上 一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢拉杆作 为附加安全措施，在悬挑钢梁受力计算时 不考虑其作用。悬挑梁尾端应有不少于二 点和钢筋混凝土梁板结构拉结锚固。用于 锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓 直径不宜小于16㎜。
影响脚手架 结构承载力 的主要因素 •跨距和排距 •连墙件的布 置方式和间 距 •立杆截面面 积和步距。
2、双排脚手架的设计计算公式（以不组合风荷载为 例） • 扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部 立杆接近轴心受力，计算时视为轴心受压构件。
• 脚手架立杆稳定性的计算公式： A f ；式 中：N—脚手架立杆的轴力设计值；A—脚手架 立杆的毛截面面积，f—钢材的设计强度值。 φ —轴心受压构件的整体稳定系数，由考虑脚 手架整体稳定因素的换算长细比λ0查表或由公
b）连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连 接的连接强度应按下式计算： Nl≤Nv 式中：Nv——连墙件与脚手架、连墙件与建 筑结构连接的抗拉（压）承载力设计值，应 根据相应规范规定计算。 c）当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑 承载力的验算，应满足下式要求： Nl≤Rc 式中：Rc——扣件抗滑承载力设计值，一个 直角扣件应取8.0kN。
R
'
R
' R
式中：γ’R—立杆的抗力调整系数，应由计 算确定，fy—钢材的屈服强度。
• 脚手架立杆的轴力设计值根据脚手架自重 和外荷载计算求得。由于脚手架属于临时 性结构，安全等级为三级，结构重要性系 数取0.9。其轴力设计值可以表达为：0.9 （1.2NGk+∑1.4NQk）。式中：NGk—结构自 重和构配件自重标准值产生的轴力， ∑NQk—施工荷载等的标准值产生的轴力之 和。 • 脚手架立杆的设计计算应满足： A f 0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）≤ '
• 修订了钢管的规格。取消φ51×3.0钢管； 为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》 （GB/T 21835-2008），将原标准中 φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。 对钢管壁厚的下差限制更严格。将原规定 壁厚下差为0.5mm改为0.36mm。当所用钢 管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管 的实际尺寸进行设计计算。
•
•
双管立杆脚手架的经济性不好，很少使用， 本次修订中予以取消。 • 柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符 合安全要求，本次修订中予以取消。 • 与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用 于脚手架上的风荷载标准值的计算公式由： wk=０.７μz·μs· 0（w0取n=50的值） w 修改为： wk=μz·μs· 0 （w0取n=10的值） w • 将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数 修改为0.9。
' R
作为计算长
度附加系数也写入l0。立杆计算长度就写成
为如下形式：l0=k•μ•h 。故：

0.9
' R

7320 0.9 (0 )
' R 2

7320 ( 0.9 ) (0 )
' R 2 2

7320 i
' 2
2
( 0.9 R ) ( h)
1 0.001 H s
4）强调连墙件的重要性，对连墙件的计算
写得更明确：
a）连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公
式的要求：Nl=Nlw+N0
强度： 稳定：

Nl
Nl Ac 0.85 f
A
0.85 f
式中：Nl——连墙件轴向力设计值； Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设 计值；
N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生 的轴向力。单排架取 2kN，双排架取3kN ; σ ——连墙件应力值（N/mm2）； Ac——连墙件的净截面面积（mm2）； A——连墙件的毛截面面积（mm2）； φ——连墙件的稳定系数，应根据连墙件长 细比按本规范附录A表 A.0.6取值； f——连墙件钢材的强度设计值（N/mm2）。
2+0.35 (kN/m2)
2.0 1.8 1.8
2+2+ 2×0.35 (kN/m2) 1.5 1.5 1.5
3+0.35 (kN/m2)
1.5 1.5 1.5
3+2+ 2×0.35 (kN/m2) 1.5 1.5 1.5
1.5 1.80 1.5
1.80
1.5 1.80 1.5
1.8
1.8 1.8 2.0
• 脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验 和结构计算分析确定。可以表达为： A f y 根据建筑施工脚手架结构安全度的要求， 脚手架立杆的设计承载力=脚手架立杆的极 限承载力／K，式中：K—安全系数，根据 工作条件不同取2.0~3.0。
• 脚手架的工作条件较差，施工误差大，其 安全度水平显然应该高于钢结构。因此， 当按照钢结构设计规范的形式表示脚手架 的计算公式时，应考虑脚手架在安全系数 上和钢结构的差别，脚手架立杆的设计承 载力可以表达为: A f 或: A f y ，
三、双排脚手架的结构性能及其规范修 订内容
1、双排脚手架的结构性能 • 在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可 能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架 平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间 立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情 况下，脚手架的破坏形式表现为前一种， 其承载力由平面外大波整体失稳时的承载 力值确定。但是，如果脚手架的步距过大 （超过二米），立杆段的稳定承载力可能 低于整体失稳时的承载力。
5）加强了对扣件的质量控制，增加了相应的 强制性条文。 8.1.4 扣件进入施工现场应检查产品合格证， 并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国 家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规 定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变 形、螺栓出现滑丝的严禁使用。 6）对脚手架及其地基基础的阶段检查验收由 每搭设完10~13米高度后改为6~8米高度 后。 • 单排脚手架的使用已经很少，接近淘汰。
荷载效应组合
计算项目 纵向、横向水平杆强度与 变形 荷载效应组合 永久荷载+施工荷载
脚手架立杆地基承载力 永久荷载+施工荷载 型钢悬挑梁的强度、稳定 永久荷载+0.9（施工荷载+风荷载） 与变形 永久荷载+可变荷载（不含风荷载）
立杆稳定 永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载） 连墙件强度与稳定
单排架，风荷载+2.0kN 双排架，风荷载+3.0kN
R
• 在规范中，将上式改写为：
（1.2NGk+∑1.4NQk）≤
A f
0.9 R
= '
A fy
0 .9 R R
'
• γ’R的值根据以现行规范表达的脚手架立杆 的可靠度水平应符合安全系数为K的条件求 得，即：
（ NGk+∑NQk）≤
A fy
K
应等效于
架整体稳定因素的换算长细比λ0查表或由
公式：
7320
架大波失稳时的半波长度或连墙件的竖向间
距，由脚手架的构造和连墙件的布置方式确

2 0
计算确定。0

l0 i
，l0—脚手
定。
以步距h表示，l0可以写为单榀架体大波失 稳的计算长度系数和步距的乘积：μ•h。同
时将调安全技术规范》（JGJ130-2011） 宣讲稿
主讲人：张有闻 哈尔滨工业大学 土木工程学院
一、规范修订的背景
• 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986 年开始，经历了调研、统计、实验研究、 结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿 上报，2001年修改后批准实施。 • 规范使用期内国家的建设规模、建筑工地 的安全管理和脚手架使用等方面都发生了 很大变化，规范内容应适应变化。