(双相不锈钢)复合板焊接工艺
2205双相不锈钢复合板焊接工艺
2205双相不锈钢复合板焊接工艺1、材料特性1.1 2205双相不锈钢成分特点2205双相不锈钢（00Cr22Ni5Mo3N）是中合金双相不锈钢的代表品种，组织中铁素体和奥氏体各约占50%，其成分特点是超低碳、含氮，氮是强烈的奥氏体形成元素，加入到双相不锈钢中，既提高钢的强度且不损伤钢的塑韧性，又增强了其在氯离子浓度较高的酸性介质中的耐应力腐蚀和抗点蚀性能。
由于其具有良好的耐腐蚀性能、力学性能、加工性能和焊接性能，广泛应用于石油和天然气工业、化学和石化加工工业、化肥工业、运输业、造纸和制盐轻工业等。
1.2 2205/Q235B双相不锈钢复合板的生产机制及特点2205/Q235B双相不锈钢复合板材料是采用基材Q235B和复材2205不锈钢爆炸焊接而成。
爆炸焊接生产复合板以炸药为能源介质，利用爆炸产生的冲击波推动复板向基板运动，在排出间隙中气体的同时通过撞击，在接触界面上发生薄层金属的塑形变形、融化和原子间的扩散，从而使金属板之间焊合。
大量的研究以及成熟的生产工艺都表明，复合板各元素在界面附近为梯度过渡，呈渐进分布，复合板基材/复材界面区域形成牢固的冶金结合过渡区。
达到在不降低使用效果（防腐性能、机械强度等）的前提下节约资源、降低成本的效果。
2、焊接性2.1复材的焊接2205双相钢钢为超低碳的奥氏体-铁素体不锈钢，在通过固溶处理后具有良好的韧性、强度和焊接性，由于该钢Cr当量与Ni当量比值适当，在高温加热后仍保留有较大量的一次奥氏体组织，又可使二次奥氏体组织在冷却中生成，使钢中的奥氏体相总量不低于30%～40%，因而使钢具有良好的耐腐蚀性能；因母材中含有较高的N，焊接近缝区不会形成单相铁素体区，奥氏体含量一般不低于30%。
双相不锈钢2205具有良好的焊接性，焊接冷裂纹和热裂纹的敏感性都较小。
通常焊前不预热，焊后不热处理。
2.2过渡层的焊接2205/Q235B复合板焊接过渡层时，由于其符合界面成分复杂，要在保证熔合良好的前提下，尽量减少基材金属的熔入量，即降低熔合比。
2205双相不锈钢的焊接工艺规程
2205双相不锈钢的焊接工艺规程双相不锈钢的焊接工艺规程随着工业技术的不断发展，奥氏体不锈钢已经不能满足应力腐蚀、点腐蚀和缝隙隧洞式腐蚀的要求。
为此，冶金工作者研制出了双相不锈钢，它将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性和焊接性与铁素体不锈钢所具有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结合在一起，成为一种可焊接的结构材料。
双相不锈钢的固溶组织中铁素体相和奥氏体相各约占50％，一般量少相的含量也需要达到30%。
在含C较低的情况下，Cr含量在18%-28%，Ni含量在3%-10%。
有些钢还含有Mo、Cu、Nb、Ti，N等合金元素。
该类钢兼有奥氏体和铁素体不锈钢的特点，与铁素体相比，塑性、韧性更高，无室温脆性，耐晶间腐蚀性能和焊接性能均显著提高，同时还保持有铁素体不锈钢的475℃脆性以及导热系数高，具有超塑性等特点。
与奥氏体不锈钢相比，强度高且耐晶间副食和耐氯化物应力腐蚀有明显提高。
双相不锈钢具有优良的耐孔蚀性能，也是一种节镍不锈钢。
双相不锈钢的应用范围不断扩大，除了在石油化工领域中用于、管道和零部件等，还在一般民用工程和能源交通方面得到广泛应用，如桥梁、飞机、船舶、汽车以及沿海城市和化工区的装饰建筑等。
双相不锈钢的发展经历了三代历程，我国的应用也在逐步增加。
在正确控制化学成分和热处理工艺的基础上，双相不锈钢的焊接工艺规程也得到了不断完善。
1.1.1 石油和天然气工业石油和天然气工业是国外应用双相不锈钢的主要领域之一，目前已铺设了1000公里的油气输送管线。
国内只有南海油田少量使用，且全部进口。
另外，西气东输工程在考虑使用双相不锈钢焊管作为集气管线，国内已有条件生产和制造。
炼油工业是最早使用国产双相不锈钢的部门之一。
在南京、镇海、天津、济南等炼化公司中，多集中使用双相不锈钢于常减压蒸馏塔的塔顶衬里（或复合板）、塔内构件、空冷器和水冷器等，最长的使用时间已达20年。
___是我国最大的炼油基地，加工能力为1600万吨，已进入世界百强，冷凝冷却系统中多套设备使用双相不锈钢。
2205+Q235B双相不锈钢复合板的搭接焊接工艺
2205+Q235B双相不锈钢复合板的搭接焊
接工艺
简介
本文档旨在探讨2205+Q235B双相不锈钢复合板的搭接焊接工艺。
我们将介绍该复合板的特性、焊接的必要性以及实施焊接的具体步骤和注意事项。
复合板特性
2205+Q235B双相不锈钢复合板由高强度双相不锈钢2205和低碳结构钢Q235B组成。
该复合板具有以下特性：
- 高强度和良好的韧性
- 优异的耐腐蚀性能
- 良好的焊接性能
焊接的必要性
搭接焊接是将两块复合板连接在一起形成更大尺寸的板材的常用方法。
在某些工程中，需要使用2205+Q235B双相不锈钢复合板的大尺寸板材，因此搭接焊接是必要的。
焊接步骤和注意事项
为了保证焊接质量和连接强度，以下是实施2205+Q235B双相不锈钢复合板搭接焊接的步骤和注意事项：
1. 确保焊接区域的清洁，并去除可能影响焊接质量的杂质和污染物。
2. 使用适当的焊接工艺和设备，如TIG（钨极氩弧焊）焊接。
3. 控制焊接参数，如电流、电压和焊接速度，以确保合适的焊接质量。
4. 确保合适的焊接温度范围，避免过高的温度导致结构变形或缺陷。
5. 在焊接完成后，进行焊缝检测和质量评估，以确保焊接质量符合标准要求。
结论
2205+Q235B双相不锈钢复合板的搭接焊接工艺是实现大尺寸板材的常用方法。
通过遵循适当的焊接步骤和注意事项，可以保证焊接质量和连接强度。
为了获得最佳结果，建议在实施焊接前进行合适的焊接试验并遵循相关的标准和规范。
2205、Q235B双向不锈钢复合板焊接工艺(网上资料)
焊接工艺在焊接工艺评定的基础上，母液桶的制安正式开始。
施工程序如下：4.1选择焊接方式及焊接材料，见下表：注：以上适用于所有焊缝。
焊接材料入库时，应仔细核对合格证、质量证明书，符合相应标准后才能投入使用。
将焊材存放在干燥、通风良好、温度>5℃，且空气相对湿度<60%的库房内；设置焊材二级库，并由保管员专门负责焊材的保管、烘烤、发放和回收，并做好各种记录；焊条使用前按说明书的要求进行烘烤，然后存放到100～150℃恒温箱里随用随取；焊条使用超过4小时应重新烘烤，并且重复烘烤不得超过两次；焊工凭焊接技术员签发的领料单领取焊材。
4.2坡口加工（坡口样式见表3.3）现场复材面和过渡层都采用等离子弧切割方法开制坡口，并用磨光机进行修磨。
应避免将切割熔渣溅落在母材表面上，坡口表面应平整、光洁。
基层采用板式坡口机。
4.3焊前清理焊前应采用机械方法及有机溶剂，将焊接坡口内外两侧至少各20mm范围内的油、漆、锈、垢、毛刺、氧化膜等清除干净，且坡口表面不得有裂纹、夹层等缺陷；多层多道焊时，必须清除前道焊缝表面的熔渣和缺陷等。
为防止焊接飞溅物污染不锈钢表面，应在坡口两侧各100mm范围内涂上石灰水。
4.4组对为避免增加内应力和产生应力集中，内外壁应尽量平齐，其内壁错边量不宜超过壁厚的10%，且不大于0.5mm；不得对焊接接头进行加热校正，不得用强力对口。
厚度相同（基材与复材厚度均相同）的不锈钢复合钢板焊件的装配，应以复材表面为基准。
厚度不同（或复材厚度不同，或基材厚度不同，或两者均不同）的不锈钢复合钢板焊件的装配基准，按设计图样的规定执行。
4.5定位焊定位焊缝只允许焊在基层母材上，且应由持证焊工承担。
若发现定位焊缝出现裂纹或其它不允许存在的缺陷时，应予铲除，并移位再焊。
4.6正式焊接1）焊接规范参数见表3.4：采用磨光机进行清根，层间温度<100℃。
2）焊接顺序：基层——过渡层——复层。
焊接复层前应用磨光机清根，深度2mm。
2205双相不锈钢复合板的焊接工艺
１ ， 材 料 特性 １ ． １ ２ ２ ０ ５ 双相不锈钢 成分特点
炸产生 的冲击波推动 复板 向基 板运动 ， 在排 出间隙中气体 的同时通过撞 击， 在接 触界 面上 发 生薄层金 属的塑形 变形 、 融化 和原子 间的扩散 ， 从 用。 由于 复层双相不锈 钢在 高温 下是 １ ０ ０ ％ 的铁 素体 ， 若线能量过 小 ， 热 而使 金属板 之 间焊 合。 大量 的研究 以及成熟 的生产 工艺 都表 明， 复合板 影响 区冷 却速度快 ， 奥 氏体 来不及析出 ， 过 量的铁 素体就会在 室温下过 各元 素在界面附 近为梯度过渡 ， 呈渐进分布， 复合板基材／ 复材界面 区域 冷保持 下来。 若线能 量过 大， 冷 却速度 太慢， 尽 管可 以获得足量 的奥 氏 形成 牢固的冶金 结合过 渡区 。 达 到在不 降低使用 效果 （ 防腐 性能 、 机械 体， 但也会引起热影 响 区的铁 素体 晶粒长大以 及。 相等有 害金属相 的析 出， 造成接 头脆化 。 强度 等） 的前提下节约资 源、 降低成本 的效果 。
施 工前对该种材质的板材进行了 焊接 工艺评定， 确定了 其焊接工艺。 在实际 这个 比例 关系， 将 使双 相不锈 钢焊接 接头 的耐蚀 性能和 力学性能（ 尤 其 施 焊过程 中， 通过严格执行 焊接 工艺， 既保证 了 ． 焊接质量，又提 高了 焊接效 是 韧性 ） 下降 双 相不锈 钢２ ２ ０ ５ 铁素 体含量 的最佳 值是４ ５ ％。 过低的 铁 率， 满足 了 设计、 规 范和建设单位要求。 素 体含量 （ ＜２ ５ ％ ） 将 导致 强度和抗 应 力腐 蚀开 裂能力下降 ， 过 高的铁 素 【 关 键词 ｉ ２ ２ ０ ５ ￣ 相不锈 钢复合板 ； ． 焊接工艺 体含 量（ ＞ ７ ５ ％ ） 也 会有损于耐蚀性 和降低冲击 韧性 。 金相 比例 的影响 因素如下 ： 焊 接接 头中铁素体 和奥 氏体的平衡 关系既受 到钢中合金元 素含 量
2205双相不锈钢的焊接工艺规程
2205双相不锈钢的焊接工艺规程1 绪论随着工业技术的日益发展，一般奥氏体不锈钢难以满足应力腐蚀、点腐蚀和缝隙隧洞式腐蚀的要求。
为此，冶金工作者进行了大量研究，研制出奥氏体—铁素体型不锈钢，即双相不锈钢。
传统的奥氏体不锈钢在晶间腐蚀、应力腐蚀、点腐蚀和缝隙腐蚀等局部腐蚀方面的抗力不足，尤其是应力腐蚀引起的断裂，其危害性极大。
双相不锈钢是近二十年来开发的新钢种。
通过正确控制各合金元素比例和热处理工艺使其固溶组织中铁素体相和奥氏体相各约占50％，从而将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性和焊接性与铁素体不锈钢所具有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结合在一起，使双相不锈钢兼有铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的优点。
所谓双相不锈钢是在其固溶组织中铁素体相与奥氏体相约各占一半，一般量少相的含量也需要达到30%。
在含C较低的情况下，Cr含量在18%-28%，Ni含量在3%-10%。
有些钢还含有Mo、Cu、Nb、Ti，N等合金元素。
该类钢兼有奥氏体和铁素体不锈钢的特点，与铁素体相比，塑性、韧性更高，无室温脆性，耐晶间腐蚀性能和焊接性能均显著提高，同时还保持有铁素体不锈钢的475℃脆性以及导热系数高，具有超塑性等特点。
与奥氏体不锈钢相比，强度高且耐晶间副食和耐氯化物应力腐蚀有明显提高。
双相不锈钢具有优良的耐孔蚀性能，也是一种节镍不锈钢。
由于两相组织的特点，通过正确控制化学成分和热处理工艺，使双相不锈钢兼有铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的优点，它将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性和焊接性与铁素体不锈钢所具有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结合在一起，正是这些优越的性能使双相不锈钢作为可焊接的结构材料发展迅速，80年代以来已成为和马氏体型、奥氏体型和铁素体型不锈钢并列的一个钢类。
上世纪30年代就已在瑞典的试验室中研制出双相不锈钢（3RE60、Uranus50等），但是双相不锈钢真正产业化还是在上世纪60年代以后，其发展经历了3代历程。
1.1 我国双相不锈钢的应用双相不锈钢是根据石油化工中强酸强碱造成的局部点蚀、应力腐蚀以及孔穴式腐蚀现象，一般不锈钢难以胜任的容器、管道以及零部件等而研制的，但由于双相不锈钢除具有很强的各类抗腐蚀性能之外，还具有很好的强度和韧性，为此，在一般民用工程和能源交通方面也逐步得到越来越多的应用，如桥梁、飞机、船舶、汽车以及沿海城市和化工区的装饰建筑等。
不锈钢复合材料焊接工艺简介 可做做参考
不锈钢中厚板复合材料焊接工艺简介20世纪90年代以来，由于不锈钢复合钢板制造工艺的日臻完善，其价格逐步降低。
从而使不锈钢复合钢板的使用越来越广泛，冶金、水利、石油化工、核工业和食品工业等领域都有大量应用。
在压力容器建造中，不锈钢复合钢板被采用的逐渐增多。
不锈钢复合板的基层材料可以使用Q235B、16MnR、20R等各种普通碳素钢和专用钢。
覆层材料可以使用304、316L、1Cr13和双相不锈钢等各种牌号的不锈钢。
常用的是奥氏体不锈钢复合钢板。
一、不锈钢复合钢板的焊接特点不锈钢复合钢板焊接时，存在碳钢焊缝对不锈钢焊缝的稀释问题。
由于稀释作用，降低了不锈钢焊缝中的铬、镍含量，增加了不锈钢焊缝的含碳量。
所以不锈钢焊缝中容易形成硬而脆的马氏体组织。
从而降低了焊接接头的强度和韧性。
根据舍夫勒组织图和生产实践证明：过渡层的焊材必须采用高铬镍不锈钢焊材，才能在正常焊接参数下，得到双相组织的焊缝，避免了大量马氏体组织的产生，避免产生焊接冷裂纹。
但是，上述的结论是在小熔合比下总结出来的，原则上应控制焊缝的稀释率不大于30％，也就是说：合理设计焊接坡口和提高焊工的技术水平对于不锈钢复合钢板的焊接尤为重要。
二、合理设计焊接坡口焊接接头坡口形式的选择，除了应考虑其填充金属尽量少外，还应考虑复合钢板的焊接特点，保证复合层的耐腐蚀性能。
常用对接接头的坡口形式。
见（图一到图七）管板角接接头的坡口形式见（图八到图十）不锈钢复合钢板焊接的一般顺序应为：先焊基层焊缝，然后焊过渡层，最后焊复层焊缝。
图1按《焊接规程》的规定仅能单面施焊，焊接第一层时存易将基层母材熔人焊缝，影响焊接接头的抗腐蚀性并易产生冷裂纹。
另一方面，复层焊接接头被重复在敏感区加热，焊接接头易产生晶间腐蚀。
特殊情况下，能进行背面清根时，也可选用。
生产实践证明：过渡层的焊材必须采用高铬镍不锈钢焊材，才能在正常焊接参数下，得到双相组织的焊缝，避免了大量马氏体组织的产生，避免产生焊接冷裂纹。
(双相不锈钢)复合板焊接工艺
1 要求材料用于制造压力容器的不锈钢复合钢板材料及焊材应符合相应的国家标准或行业标准的规定，并具有材料制造厂的质量证明书。
采纳国外材料时，应符合《压力容器平安技术监察规程》第22条的规定。
用于要紧受压元件的材料，其复验要求应符合《压力容器平安技术监察规程》第61条的规定。
不锈钢复合钢板的利用范围应符合GB150的规定。
1.1.4材料不得有分层，表面不许诺有裂纹、结疤等缺点。
用于制造有表面粗糙度要求的设备的不锈钢复合钢板板，需经80~100号砂头抛光后，再检查表面质量。
经酸洗供给的材料表面不许诺有氧化皮和过酸洗现象。
1.1.5不锈钢复合钢板应按牌号、规格和炉批号分类寄存，并作明确标志。
与碳钢等原材料有严格的隔离方法。
不锈钢复合钢板材料上应有清楚的入库标记。
该标记和条规定的标志应采纳无氯、无硫记号笔书写，不得采纳油漆等有污染的物料书写，不得在与介质接触的表面打钢印。
1.1.7 焊接材料应按种类、牌号、批次、入库时刻分类放置于干燥、通风良好的室内，一样应放在离地约200~500mm 以上的架子上。
室内应整洁，不许诺放置有害气体和侵蚀性介质。
并应成立严格的验收、保管、烘干、发放和回收制度。
1.1.8 钢板吊运时，要避免钢板变形。
钢丝绳要加护套，以防损伤材料表面。
制造环境不锈钢复合钢板压力容器的制造应有独立、封锁的生产车间或专用处地，应与碳钢制产品严格隔离。
不锈钢复合钢板压力容器如附有碳钢零部件，其碳钢零部件的制造场地应与不锈钢复合钢板件分开。
为了避免铁离子和其它有害杂质的污染，不锈钢复合钢板压力容器生产场地必需维持清洁、干燥、地面应铺设橡胶或木质垫板。
零部件半成品、成品的堆放需配有木质堆放架。
不锈钢复合钢板压力容器在制造进程中应利用专用滚轮架（如滚轮衬有橡胶等）、吊夹具及其它工艺设备。
起吊容器或零部件的吊缆宜采纳绳制吊缆或柔性材料（橡胶、塑料等）铠装的金属吊缆。
进入生产现场的人员应穿着鞋底不得带有铁钉等尖锐异物的工作鞋。
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1 要求1.1 材料1.1.1 用于制造压力容器的不锈钢复合钢板材料及焊材应符合相应的国家标准或行业标准的规定，并具有材料制造厂的质量证明书。
采用国外材料时，应符合《压力容器安全技术监察规程》第22条的规定。
1.1.2 用于主要受压元件的材料，其复验要求应符合《压力容器安全技术监察规程》第61条的规定。
1.1.3不锈钢复合钢板的使用范围应符合GB150的规定。
1.1.4材料不得有分层，表面不允许有裂纹、结疤等缺陷。
用于制造有表面粗糙度要求的设备的不锈钢复合钢板板，需经80~100号砂头抛光后，再检查表面质量。
经酸洗供应的材料表面不允许有氧化皮和过酸洗现象。
1.1.5不锈钢复合钢板应按牌号、规格和炉批号分类存放，并作明确标志。
与碳钢等原材料有严格的隔离措施。
1.1.6 不锈钢复合钢板材料上应有清晰的入库标记。
该标记和1.1.6条规定的标志应采用无氯、无硫记号笔书写，不得采用油漆等有污染的物料书写，不得在与介质接触的表面打钢印。
1.1.7 焊接材料应按种类、牌号、批次、入库时间分类放置于干燥、通风良好的室内，一般应放在离地约200~500mm 以上的架子上。
室内应整洁，不允许放置有害气体和腐蚀性介质。
并应建立严格的验收、保管、烘干、发放和回收制度。
1.1.8 钢板吊运时，要防止钢板变形。
钢丝绳要加护套，以防损伤材料表面。
1.2 制造环境1.2.1 不锈钢复合钢板压力容器的制造应有独立、封闭的生产车间或专用场地，应与碳钢制产品严格隔离。
不锈钢复合钢板压力容器如附有碳钢零部件，其碳钢零部件的制造场地应与不锈钢复合钢板件分开。
1.2.2 为了防止铁离子和其它有害杂质的污染，不锈钢复合钢板压力容器生产场地必须保持清洁、干燥、地面应铺设橡胶或木质垫板。
零部件半成品、成品的堆放需配有木质堆放架。
1.2.3 不锈钢复合钢板压力容器在制造过程中应使用专用滚轮架（如滚轮衬有橡胶等）、吊夹具及其它工艺设备。
起吊容器或零部件的吊缆宜采用绳制吊缆或柔性材料（橡胶、塑料等）铠装的金属吊缆。
进入生产现场的人员应穿着鞋底不得带有铁钉等尖锐异物的工作鞋。
1.2.4 不锈钢复合钢板材料或零部件在周转和运输过程中，应配备必要的防铁离子污染和磕划的运送工具。
1.2.5 不锈钢复合钢板压力容器的表面处理应有独立且配备必要的环境保护措施的场地。
1.3 加工成型及焊接1.3.2 划线应在清洁的木板或光洁的平台上进行，加工过程中不能去除的不锈钢复合钢板材料表面严禁用钢针划线或打冲印。
1.3.3 下料时，应将不锈钢复合钢板原材料移至专用场地用等离子切割或机械切割方法下料。
用等离子切割方法下料或开孔的板材，如割后尚需焊接，则要去除割口处的氧化物至显露金属光泽。
当利用机械切割方法时，下料前应将机床清理干净，为防止板材表面划伤，压脚上应包橡胶等软质材料。
严禁在不锈钢复合钢板材料垛上直接切割下料。
1.3.4 板材的剪口和边缘不应有裂缝、压痕、撕裂等现象。
1.3.5 剪好的材料应整齐地堆放在底架上，以便连同底架吊运，板间须垫橡胶、木板、毯子等软质材料，以防损伤表面。
1.3.8 不锈钢复合钢板板卷圆时，应在卷板机的轧辊表面或在不锈钢复合钢板表面上覆盖无铁离子的材料。
1.3.9 进行钻、锪、车削等机械加工时，冷却液一般采用水基乳化液。
1.3.10 不锈钢复合钢板封头采用热成型时，应按热处理规范和冲压工艺的要求，严格控制炉内温度和冲压的起始温度与终了温度，并作好记录。
不允许与碳钢封头同炉加热。
热成型所用的工具、压模等须清洁干净，不允许有碳钢屑、氧化皮等污物存在。
1.3.11 壳体组装过程中，临时所需的楔铁、垫板等与壳体表面接触的用具应选用与壳体相适应的不锈钢复合钢板材料。
1.3.12 不锈钢复合钢板压力容器严禁强力组装，组装过程中不得使用可能造成铁离子污染的工具。
容器的开孔应采用等离子或机械切割的方法。
1.3.13 不锈钢复合钢板压力容器施焊前的焊接工艺评定和首次焊接的钢种，首次采用的焊接材料及焊接方法，以及改变已经评定合格的焊接工艺中任何一项重要因素或补加因素时的施焊前焊接工艺评定均应符合JB4708的规定，焊接规程应符合JB/T4709的规定。
1.3.14 施焊的焊工必须持有劳动部门颁发的相应类别有效焊工合格证。
1.3.15 不合格的焊缝允许返修，但同一部位的返修次数不宜超过两次。
对经过两次返修仍不合格的焊缝，如再进行返修，每次须经制造单位技术负责人批准，并将返修次数、部位和返修情况记入产品的质量证明书。
有抗晶间腐蚀要求的零部件，焊缝返修后仍应保证原有要求。
1.3.16 制造过程中应避免尖锐、硬性物质擦伤不锈钢复合钢板表面。
如进行容器内工作，应采取铺设衬垫等保护措施。
1.3.17 不锈钢复合钢板压力容器的表面如有局部磕碰或划伤等影响耐腐蚀性能的缺陷，必须修复。
1.4 表面处理1.4.1 不锈钢复合钢板压力容器的所有焊缝修补工作结束后按设计图样的要求进行表面处理。
1.4.2 压力容器表面的焊接飞溅物、熔渣、氧化皮、焊疤、凹坑、油污等杂质均应清除干净，清除过程中不得使用碳钢刷清理不锈钢复合钢板压力容器的表面。
1.4.3 采用机械抛光时，抛光磨料宜选用氧化铝或氧化铬，不得使用铁砂等作磨料。
磨料应按不同的粒度分开放置，不得混放。
1.4.4 每种抛光轮只能粘接一种粒度的磨料。
抛光轮粘接磨料后应根据不同磨料严格控制烘干温度和烘干时间。
1.4.5 抛光等级应由粗到细顺序逐级提高。
粗抛后，应用十倍放大镜进行表面检查，如在局部区域发现小麻点，应将小麻点抛磨干净且不允许有明显的凹坑后方可进行精抛。
1.4.6 在整个抛光过程中，应始终控制抛光层表面温度，预防变形和过热，并应保持抛光纹路的一致性。
抛光等级按GB1031的规定进行评定，并应符合设计图样的要求。
2 压力试验及包装运输2.1 不锈钢复合钢板压力容器制造完成后应按设计图样规定进行耐压试验。
2.2 不锈钢复合钢板压力容器水压试验后应立即将水排净，吹干水迹。
对于非腐蚀性介质的场合，如因结构原因无法吹干水迹时，试验用水的氯离子含量不得超过25ppm。
2.3 不锈钢复合钢板压力容器在耐压试验、气密性试验以及包装过程中，与介质接触的表面如有钝化膜被破坏时，应及时采取重新钝化措施。
2.4 不锈钢复合钢板压力容器制造完毕后，所有密封面和管口应及时采取适当保护措施。
容器的碳钢部分应涂保护油漆，不锈钢复合钢板部分除设计图样另有要求外，一般不需涂漆保护。
2.5 不锈钢复合钢板压力容器在运输时须采取防止铁离子污染和设备表面损伤的有效措施。
压力容器的材料不得有分层，表面不允许有裂纹、结疤等缺陷。
用于制造有表面粗糙度要求的设备的不锈钢复合钢板板，需经80~100号砂头抛光后，再检查表面质量。
经酸洗供应的材料表面不允许有氧化皮和过酸洗现象。
不锈钢复合板焊接工艺1.不锈钢复合钢板复合板对于复层加基层厚度小于19mm的，对接坡口形式采用单面V形外坡口。
2.坡口加工采用等离子切割或机械刨制。
切割或刨制时复层朝上，基层朝下，从复层侧开始加工。
3.焊前将坡口上因切割或刨制所残留的熔渣和毛刺用机械方法清除干净，见金属光泽，坡口两侧各50mm内清除油、锈、水等污物，且坡口钝边为1～2mm。
4.焊前对坡口进行100%着色检查，如有分层、裂纹等材料自身缺陷，应立即清除，再对有缺陷的地方重新检查，直至合格。
5.纵环缝组装间隙为2～3mm，严格控制错边量不大于钢板复层厚度的50%，且不大于2mm。
定位焊由本公司熟练的焊工担任，定位焊不得在复层上或坡口内进行，应在基层上用小筋板将两筒体组对连接起来。
6.焊接材料的选用原则：基层选用与母材相匹配的焊接材料，或按照JB/T4709-2000标准推荐的焊材。
过渡层选用含碳低且含铬高的焊接材料，复层选用超低碳的焊接材料。
7.焊接顺序：先焊接基层，再焊接过渡层，最后焊接复层。
a.焊前将不锈钢复合钢板坡口两侧各50mm内涂防飞溅液，防止飞溅落在不锈钢复合钢板表面上。
b.焊接第一层时（基层），按照以上原则选用φ3.2小直径的焊条焊接，且焊接电流不宜过大，快速焊接。
焊接基层第二层时可选用直径φ4.0的焊条，但焊接电流也不应过大。
在焊接基层盖面层时采用埋弧自动焊盖面，且焊接电流也不宜过大。
所有焊接基层的层间温度≤150℃c.焊接过渡层时，也应选用φ3.2小直径的焊条，小电流快速焊接。
d.焊接复层时先用砂轮机将焊道清理干净，然后再100%PT检查，经检验合格后方能施焊。
用φ3.2小直径的焊条焊接第一层，盖面层选用直径为φ4的焊条焊接，层间温度≤200℃。
所有焊接层间清渣要彻底。
8. 焊后检验：所有焊接工作完成后对不锈钢复合钢板复合板对接焊缝按图纸要求进行R T 检测，对接焊缝和角焊缝100%PT JB/T4730.5-2005中I级合格，焊缝表面不得存在气孔、咬边及弧坑裂纹等缺陷。
9.例：16MnR+SAF2205焊接工艺如下：不锈钢复合钢板复合板材质：16MnR+SAF2205 规格：δ=10+2选用的焊接工艺参数见表1 坡口形式见图1（图1）焊接工艺参数（表1）。