吸收塔的设计和选型

Gm y1 − y 2 Gm y1 − y 2 = * * * * ∆y m kya k y a ( y1 − y1 ) − ( y2 − y2 ) * y − y1 ln( 1 ) * y2 − y2
k y a = k Y a =9.81×10 −4 G 0.7W 0.25 [ 4 ]
k L a = ∂W 0.82

其中：H0 为传质单元高度：H0=Gm/(kya)（ka 为污染物气相摩尔差推动力的总 传质系数，a 为塔内单位体积中有效的传质面积。 ） NTU 为传质单元数，近似数值为 NTU=(y1-y2)/ △ym，即气相总的浓 度变化除于平均推动力△ym=（△y1-△y2）/ln(△y1/△y2)(NTU 是表征吸收困难程 度的量，NTU 越大，则达到吸收目标所需要的塔高随之增大。 根据（1）可知：h=H0×NTU=
ζ =3600×
在喷淋塔操作温度
64 273 * u * y1η / h 22.4 273 + t
(7)
100 + 50 = 75 ° C 下、烟气流速为 u=3.5m/s、脱硫效率η =0.95 2
前 面 已经 求得原来 烟气二氧 化 硫 SO 2 质量浓度 为 a (mg/ m 3 ) 且 a=1.18 × 10 4 mg/m 3 而原来烟气的流量（145 ° C 时）为 20×10 4 (m 3 /h)换算成标准状态时(设为 V a ) 已经求得 V a =1.31×10 5 m 3 /h=36.30 m 3 /s
[ 4]
(2)
其中： y1,y2 为脱硫塔内烟气进塔出塔气体中 SO2 组分的摩尔比， kmol(A)/kmol(B)
* * , y2 为与喷淋塔进塔和出塔液体平衡的气相浓度，kmol(A)/kmol(B) y1
kya 为气相总体积吸收系数，kmol/(m3 . h﹒kpa)
x2，x1 为喷淋塔石灰石浆液进出塔时的 SO2 组分摩尔比，kmol(A)/kmol(B) G 气相空塔质量流速，kg/(m2﹒h) W 液相空塔质量流速，kg/(m2﹒h) y1×=mx1, y2×=mx2 (m 为相平衡常数，或称分配系数，无量纲) kYa 为气体膜体积吸收系数，kg/(m2﹒h﹒kPa) kLa 为液体膜体积吸收系数，kg/(m2﹒h﹒kmol/m3) 式（2）中 ∂ 为常数，其数值根据表 2[4]
烟气脱硫工艺主要设备吸收塔设计和选型
4.1 吸收塔的设计 吸收塔是脱硫装置的核心，是利用石灰石和亚硫酸钙来脱去烟气中二氧化硫 气体的主要设备，要保证较高的脱硫效率，必须对吸收塔系统进行详细的计算， 包括吸收塔的尺寸设计，塔内喷嘴的配置，吸收塔底部搅拌装置的形式的选择、 吸收塔材料的选择以及配套结构的选择（包括法兰、人孔等） 。 4.1.1 吸收塔的直径和喷淋塔高度设计 本脱硫工艺选用的吸收塔为喷淋塔，喷淋塔的尺寸设计包括喷淋塔的高度设 计、喷淋塔的直径设计 4.1.1.1 喷淋塔的高度设计 喷淋塔的高度由三大部分组成，即喷淋塔吸收区 高度、喷淋塔浆液池高度和喷淋塔除雾区高度。但是吸收区高度是最主要的，计 算过程也最复杂，次部分高度设计需将许多的影响因素考虑在内。而计算喷淋塔 吸收区高度主要有两种方法： （1） 喷淋塔吸收区高度设计（一） 达到一定的吸收目标需要一定的塔高。通常烟气中的二氧化硫浓度比较低。 吸收区高度的理论计算式为 h=H0×NTU (1)
故在标准状态下、单位时间内每立方米烟气中含有二氧化硫质量为
m SO2 =36.30×1.18×10 4 mg/m 3 =42.83×10 4 mg =428.3g
V SO2 = 428.3 g × 22.4 L/mol =149.91L/s=0.14991 m 3 /s≈0.15 m 3 /s 64 g / mol
ζ =G(y1-y2)/h
(5)
吸收效率 ζ =1-y 1 /y 2 ，按照排放标准，要求脱硫效率至少 95%。二氧化硫质量浓 度应该低于 580mg/m3（标状态）
所以
y 1 η ≥y 1 -0.0203%
(6)
又因为 G=22.4×（273+t）/273=u(流速) 将式子（5） ζ 的单位换算成 kg/( m 2 .s),可以写成
e.烟气流速。通过除雾器断面的烟气流速过高或过低都不利于除雾器的正常 运行 ,烟气流速过高易造成烟气二次带水,从而降低除雾效率,同时流速高系统阻 力大,能耗高。通过除雾器断面的流速过低,不利于气液分离,同样不利于提高除雾 效率。设计烟气流速应接近于临界流速。根据不同除雾器叶片结构及布置形式, 设计流速一般选定在 3.5～5.5m/ s 之间。本方案的烟气设计流速为 6.9m/s。 f.除雾器叶片间距。 除雾器叶片间距的选取对保证除雾效率 ,维持除雾系统稳 定运行至关重要。叶片间距大 ,除雾效率低 ,烟气带水严重 ,易造成风机故障 , 导致整个系统非正常停运。 叶片间距选取过小,除加大能耗外 ,冲洗的效果也有所 下降 ,叶片上易结垢、堵塞 ,最终也会造成系统停运。叶片间距一般设计在 20～ 95mm。目前脱硫系统中最常用的除雾器叶片间距大多在 30～50mm。 g.除雾器冲洗水压。除雾器水压一般根据冲洗喷嘴的特征及喷嘴与除雾器之 间的距离等因素确定，喷嘴与除雾器之间距离一般小于 1m ,冲洗水压低时,冲洗 效果差,冲洗水压过高则易增加烟气带水,同时降低叶片使用寿命。 h.除雾器冲洗水量。选择除雾器冲水量除了需满足除雾器自身的要求外，还 需考虑系统水平衡的要求,有些条件下需采用大水量短时间冲洗,有时则采用小水 量长时间冲洗,具体冲水量需由工况条件确定,一般情况下除雾器断面上瞬时冲洗 耗水量约为 1-4m3/m2.h ③ 除雾器的最终设计参数 本设计中设定最下层冲洗喷嘴距最上层喷淋层 3m。 距离最上层冲洗喷嘴 3.5m。 1)数量：1 套× 1units=套 2)类型：V 型 级数：2 级
因而选择合适的烟气速度是很重要的， 典型的 FGD 脱硫装置的液气比在脱硫 率固定的前提下，逆流式吸收塔的烟气速度一般在 2.5-5m/s 范围内[5][6]，本设计 方案选择烟气速度为 3.5m/s。 湿法脱硫反应是在气体、液体、固体三相中进行的，反应条件比较理想，在脱 硫效率为 90%以上时（本设计反案尾 5%） ，钙硫比(Ca/S)一般略微大于 1，最佳 状态为 1.01-1.02，而比较理想的钙硫比(Ca/S)为 1.02-1.05，因此本设计方案选择 的钙硫比(Ca/S)为 1.02。 （3）喷淋塔吸收区高度的计算 含有二氧化硫的烟气通过喷淋塔将此过程中塔内总的二氧化硫吸收量平均到 吸收区高度内的塔内容积中,即为吸收塔的平均容积负荷――平均容积吸收率， 以 ζ 表示。 首先给出定义，喷淋塔内总的二氧化硫吸收量除于吸收容积，得到单位时间 单位体积内的二氧化硫吸收量
表3 温度与 ∂ 值的关系
温度/
∂
10 0.0093
15 0.0102
20 0.0116
25 0.0128
30 0.0143
采用吸收有关知识来进行吸收区高度计算是比较传统的高度计算方法， 虽然计 算步骤简单明了，但是由于石灰石浆液在有 喷淋塔自上而下的流动过程中由于 石灰石浓度的减少和亚硫酸钙浓度的不断增加， 石灰石浆液的吸收传质系数也在 不断变化，如果要算出具体的瞬间数值是不可能的，因此采用这种方法计算难以 得到比较精确的数值。 以上是传统的计算喷淋塔吸收区高度的方法，此外还有另外一种方法可以计 算。 （2） 喷淋塔吸收区高度设计（二） 采用第二种方法计算，为了更加准确，减 少计算的误差，需要将实际的喷淋塔运行状态下的烟气流量考虑在内。而这部分 的计算需要用到液气比（L/G） 、烟气速度 u（m/s）和钙硫摩尔比(Ca/S)的值。 本设计中的液气比 L/G 是指吸收剂石灰石液浆循环量与烟气流量之比值 （L/M3） 。如果增大液气比 L/G，则推动力增大，传质单元数减少，气液传质面 积就增大，从而使得体积吸收系数增大，可以降低塔高。在一定的吸收高度内液 气比 L/G 增大，则脱硫效率增大。但是，液气比 L/G 增大，石灰石浆液停留时 间减少，而且循环泵液循环量增大，塔内的气体流动阻力增大使得风机的功率增 大，运行成本增大。在实际的设计中应该尽量使液气比 L/G 减少到合适的数值 同时有保证了脱硫效率满足运行工况的要求。 湿法脱硫工艺的液气比的选择是关键的因素，对于喷淋塔，液气比范围在 8L/m 3 -25 L/m 3 之间 [5] ， 根据相关文献资料可知液气比选择 12.2 L/m 3 是最佳的数 值[5][6]。 烟气速度是另外一个因素，烟气速度增大，气体液体两相截面湍流加强，气 体膜厚度减少，传质速率系数增大，烟气速度增大回减缓液滴下降的速度，使得 体积有效传质面积增大，从而降低塔高。但是，烟气速度增大，烟气停留时间缩 短，要求增大塔高，使得其对塔高的降低作用削弱。
其中: G 为载气流量(二氧化硫浓度比较低， 可以近似看作烟气流量)， kmol/( m2.s) Y1,y2 分别为、 进塔出塔气体中二氧化硫的摩尔分数 （标准状态下的体积分数） ky 单位体积内二氧化硫以气相摩尔差为推动力的总传质系数，kg/(m3﹒s) a 为单位体积内的有效传质面积，m2/m3. ∆y m 为平均推动力，即塔底推动力，△ym=（△y1-△y2）/ln(△y1/△y2) 所以
故吸收区高度 h=18.33≈18.3m （4）喷淋塔除雾区高度（h3）设计（含除雾器的计算和选型） 吸收塔均应装备除雾器，在正常运行状态下除雾器出口烟气中的雾滴浓度应 该不大于 75mg/m3 [9] 。 除雾器一般设置在吸收塔顶部（低流速烟气垂直布置）或出口烟道（高流速
烟气水平布置),通常为二级除雾器。除雾器设置冲洗水，间歇冲洗冲洗除雾器。 湿法烟气脱硫采用的主要是折流板除雾器，其次是旋流板除雾器。 ① 除雾器的选型 折流板除雾器 折流板除雾器是利用液滴与某种固体表面相撞击而将液滴凝 聚并捕集的，气体通过曲折的挡板，流线多次偏转，液滴则由于惯性而撞击在挡 板被捕集下来。通常，折流板除雾器中两板之间的距离为 20-30mm，对于垂直 安置，气体平均流速为 2－3m/s；对于水平放置，气体流速一般为 6－10m/s。气 体流速过高会引起二次夹带。 旋流板除雾器 气流在穿过除雾器板片间隙时变成旋转气流，其中的液滴在 惯性作用下以一定的仰角射出作螺旋运动而被甩向外侧，汇集流到溢流槽内，达 到除雾的目的，除雾率可达 90％－99％。 喷淋塔除雾区分成两段，每层喷淋塔除雾器上下各设有冲洗喷嘴。最下层冲 洗喷嘴距最上层喷淋层（3-3.5）m，距离最上层冲洗喷嘴（3.4-32）m。 ② 除雾器的主要设计指标 a.冲洗覆盖率：冲洗覆盖率是指冲洗水对除雾器断面的覆盖程度。冲洗覆盖 率一般可以选在 100 %～300 %之间。