承台模板计算书
承台模板计算书
承台模板计算书承台模板计算书1、编制依据及规范标准1．1、编制依据（1）、现行施工方案（2）、地质勘查报告（3）、现行施工安全技术标准（5）、公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10）1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）（2）、钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）2、工程概况桥梁全长 m ，桥梁全宽 m ，共有承台4座。
全桥承台钢筋用量为 t ，C15砼用量为 m 3，C30砼用量为 m 3。
3、方案综述承台模板采用竹胶板施工，竖肋采用50×100mm 方木，承台尺寸： 17.8×6.2×2.0m ；模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。
根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。
4、结构计算4.1、荷载计算当混凝土的浇筑速度在6m/h 以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算，通过比较，一般取计算值较小者；混凝土侧压力根据公式： Pmax=0.2221210γv k k tPmax=γ×hPmax =0.22×24×5×1×1.15×221=43 kpaPmax =24×2=48 kpa式中: Pmax-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kpa ）；h -有效压头高度（m ）；ν –混凝土的浇筑速度（m/h ）；0t -新浇混凝土的初凝时间（h ）；γ-混凝土的体密度（KN/m3）；K1-外加剂影响修正系数，不参加外加剂时取 1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2；K2-混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50-90mm 时，取1.0；110-150mm 时，取1.15；H-混凝土灌注层（在水泥初凝时间以内）的高度（m ）。
倾倒混凝土时产生的水平荷载：P1=2.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册）振捣混凝土时产生的水平荷载：P1=4.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册）荷载组合：P=1.2×43+1.4×（2.0+4.0）=60 KN/m 24.2、承台面板计算面板为受弯结构，需验算其抗弯强度及刚度。
承台模板计算书5.21
侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性承04k c 4k 0.9×34.56+1.4×0.9×2]＝44.51kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝34.56 kN/m 2 三、支撑体系设计横向支撑表：四、模板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.51＝44.51kN/mq1静＝γ×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.56×1＝41.99kN/mq1活＝γ×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.99×0.32+0.121×2.52×0.32＝0.432kN·mσ＝Mmax/W＝0.432×106/37500＝11.515N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×41.99×0.3+0.62×2.52×0.3＝8.115kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×8.115×103/(2×1000×15)=0.812N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算q＝bS正＝1×34.56＝34.56kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.56×3004/(100×6000×281250)＝1.048mm≤min[L/150，10]＝min[300/150，10]=2mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max ＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.99×0.3+1.223×2.52×0.3＝15.323kN正常使用极限状态R'下挂max ＝1.143×l 左×q ＝1.143×0.3×34.56＝11.851kN 五、次楞验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算q＝15.323kN/mMmax ＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×15.323×0.42，0.5×15.323×0.22]=0.306kN·mσ＝Mmax/W＝0.306×106/83333＝3.678N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×15.323×0.4，15.323×0.2]=3.678kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×3.678×1000/(2×50×100)＝1.103N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝11.851kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×11.851×4004/(100×9000×4166670)＝0.055mm≤min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mmν2max＝qL4/(8EI)=11.851×2004/(8×9000×4166670)=0.063mm≤min[2l/150，10]=min[2×200/150，10]=2.667mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×15.323×0.4，0.4×15.323×0.4+15.323×0.2]＝6.742kN 正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×11.851×0.4，0.4×11.851×0.4+11.851×0.2]＝5.214kN 六、主楞验算因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。
###大桥承台模板计算
附件2 承台模板计算附件内公式均依据《路桥施工计算手册》计算一、砼侧压力计算对竖直模板来说,新浇筑的混凝土的侧压力是它的主荷载。
当混凝土浇筑速度在6m/h以下时，作用在侧面模板的最大压力按下式计算：P m=Kγh当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T>0.035时：h=1.53+3.8v/T式中：P m—新浇筑砼对侧面模板的最大压力，kPa；h—有效压头高度，m；T—砼入模时的温度，K为外加剂影响修正系数，℃；K—外加剂影响修正系数，不掺和外加剂取K=1.0，掺具有缓凝剂左右外加剂取K=1.2，这里取1.2；v—砼灌注速度，m/h；H—砼浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，m；γ—砼的容重，KN/m3.取23.618；（一）引桥的4、7号承台模板为（7.6*6.3）每台输送泵每小时浇筑砼35m3浇筑引桥承台的速度v=35/（11*13.9）=0.22891m/h计划于8月份浇筑承台砼，则T取25℃v/T=0.22891/25=0.0091564≤0.035=1.2*25*(0.22891+24.9*0.22891/25)=13.707Kpa则P引（二）主桥的5、6号承台模板为(14.3*19.1)计划两台输送泵（35m3/台.小时），主桥的浇筑速度v=35/(14.3*19.1)=0.1281m/hv/T=0.1281/25=0.005124≤0.035则P=1.2*25* (0.22+24.9*0.1281/25)=10.428Kpa主P引,、P主两者取最大值,方可满足条件振捣器对模板的压力为4Kpa则Pm=10.428+4=14.428Kpa二、面板计算（一）选材模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm，拉杆采用Ф16圆钢。
查得L10#角钢及【8#槽钢截面特性如下：1、面板采用5mm钢板,尺寸为14300mm*19100mm；2、面板模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm；3、只需要计算其最大的面板，最大面板满足要求，则其他尺寸均可满足要求。
承台钢模板计算书
承台、系梁模板计算书编制：复核：审批：目录一、计算依据 (2)一、计算依据 (2)二、计算条件 (2)三、模板验算 (2)四、大背肋][14a强度检算 (5)五、拉杆强度检算 (6)一、计算依据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》。
二、计算条件三金潭立交改造工程承台钢模板是一个矩形的承台模板，由δ=6mm热轧钢面板，[8为高度方向的通长小背肋，台帽部分为12*100mm （10cm宽，1.2cm厚）的钢带，两根[14a（][）的横向大纵肋组成。
以上材料的材质均为Q235。
以单块模板高度h=2000mm计算，横向大背肋[14a间距Ly1=1000mm，高度方向的通长背肋[8（或钢带12*100mm）间隔Ly=350mm。
三、模板验算1、混凝土侧压力计算：根据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》，新浇混凝土对模板的侧压力计算（两式取最小值）：p max1=0.22γt0K1K2v1/2p max2=γh混凝土容重γ=24kN/m³，混凝土浇注速度ν按2m/h计（相当于每小时浇筑13.5m³），初凝时间t0取5h，外加剂影响修正系数K1取1.2，混凝土坍落度影响修正系数取1.15，则：P max1=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.5KN/m²P max2=24×2=48KN/m²两式取最小值，得P=48KN/m²。
倾倒混凝土产生水平荷载取2.0kPa。
新浇混凝土侧压力荷载系数取1.2，倾倒混凝土产生的水平荷载系数取1.4。
荷载组合：p=48×1.2+2.0×1.4=60.4KN/m22、模板强度验算取单格面板350mm×1000mm作为计算单元，则单位宽板承受的荷载为：q=p×h=60.4KN/m 2×1m=60.4KN/m偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖肋[8为支点的三跨连续梁。
承台受力计算书
承台模板受力验算书一．基本情况本承台（9x9x3m ）模板高度按3m ，最截面尺寸为9000x9000mm ．模板采用有拉杆定型钢模板：面板采用δ6mm ；竖肋采用[10，间距300mm ；正面围檩采用双拼[12a ，间距为1000mm ，拉杆间距为1000mm ；侧面围箍采用[12a 间距为1000mm ，法兰采用厚度为16mm 钢板。
根据甲方提供的浇注速度2m/h ；混凝土的初凝时间t 0为5h二、侧压力计算：（1） 荷载设计值1）混凝土侧压力① 混凝土侧压力标准值：由查表所得的2/75253m kn H F C =⨯=⋅=γ H －浇注高度，取3m ；3/25m kn c =γ；β1=1.2； β2=1.15；v=2m/h ；t 0=5h 20/67.53*2*1***22.0m kn v t r F c ==ββ F 值取较小值，即F1=53.67kn/m 2②混凝土侧压力设计值：F= F1x 分项系数x 折减系数=53.67x1.1x0.85=50.2 kn/m 22）倾倒混凝土时产生的水平荷载查表8-66为4 kn/m 2荷载设计值为４x1.4x0.85=4.76kn/m 23)按表8-69进行荷载组合 Ｆ,=50.2+4.76=55 kn/m 2三、面板计算：面板采用δ6mm ；肋间距300mm ，故面板按三跨连续梁计算。
取10mm 宽的板条作为计算单元3.1强度计算跨度/厚度＝30/0.6＝50<100,属小挠度连续板。
查建筑施工手册“2常用结构计算”中的“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数为－0.100按表2－12静荷载最大查 q=FxL=0.55 kn/mM=系数x ql 2＝0.1x0.55x0.32=4950N.mmW=bh 2/6=10x62/6=60mm 3（W 为抗弯截面系数，由查表所得）式中 b ＝10mm h=6mm面板最大的内力为：δ＝M/W=4950/60=82.5 N/mm 22<170 N/mm 23.2挠度计算查建筑施工手册“2常用结构计算”中的“荷载与结构静力计算表”（表2－12）挠度系数为0.677 ω=EI ql x 1004系数=0.677x 12361054101.210030055.0x x x x x =0.798mm因此，面板强度和挠度满足要求。
承台模板计算书
承台模板计算书1、方案综述承台采用大块钢模板施工，薄壁墩承台尺寸为7.5×7.5×3m ，采用组合钢模板。
模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。
根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。
2、结构计算2.1、荷载计算混凝土侧压力根据公式： P=0.2221210γv k k t 计算：P=0.22×24×5×1×1.15×221=43kpa2.2、面板计算面板采用δ＝6mm 厚钢板，[10 竖肋间距0.3m ，[14 横带间距1.0m ，取1m 板宽按三跨连续梁进行计算。
2.2.1、荷载计算q=43×1＝43m kN /有效压头高度：h=γΡ=2443=1.8m2.2.2、材料力学性能参数及指标 3322100.6610006161W mm bh ⨯=⨯⨯=＝4433108.161000121121mm bh I ⨯=⨯⨯==Α=bh=1000×6＝60002m m EI=2.1×1110× 1.8×410×12_10=3.78×2310NmEA=2.1×1110×6×310×6_10=1.26×N 9102.2.3、力学模型（单位：m ）2.2.4、结构计算采用清华大学SM Solver 进行结构分析。
Mmax=0.39m kN .. Qmax=7.74kNa 、强度计算σ=ωM =3610*610*39.0=35Mpa<[σ]=145Mpa ，合格。
τ=A Q =600010*74.73=1.29Mpa<[τ]=85Mpa ，合格。
b 、刚度计算f=0.6mm<l/400＝0.75mm ，合格。
2.3、竖肋计算竖肋采用[10槽钢，间距30cm ，横肋采用[14槽钢，间距100cm 。
2.3.1、荷载计算按最大荷载计算：m kN p q /9.123.0433.0=⨯=⨯=。
承台计算书(桩加防水板)
承台计算书(桩加防水板)承台计算书单桩竖向承载力设计值为1190kN，承台混凝土强度等级为C35，ft=1.57N/mm2,fc=16.7N/mm2,承台钢筋选用HRB400，承台底最小配筋率取0.15%，承台底保护层厚为100mm，桩截面尺寸为400mm×400mm，内径为240mm。
一、防水板荷载计算：1、200厚防水板建筑面层重量qa0.2×20=42、450厚防水板自重qs0.45×25=11.253、顶标高为-3.7m部位防水板的水浮力qw1[-0.75-(-3.7-0.45)]×10=344、顶标高为-4.3m部位防水板的水浮力qw2[-0.75-(-4.3-0.45)]×10=40二、CT2计算：该承台平面尺寸为2200×2200，高取1200；柱截面尺寸取a×b=600×600；取该处Lx 取8.4米，Ly取6米,偏于安全；该承台顶X向有混凝土墙体，故取Y向配筋计算结果作为X、Y向配筋依据。
1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算：该处防水板荷载设计值为：qwj =1.4qw1-（qa+qs）=1.4×34-（4+11.25）=32.35，取qwj=36千牛/平方米沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为：qe =qwj(LxLy-axay)/2(ax+ay)=36(8.4×6-2.2×2.2)/2(2.2+2.2) =186.4千牛/米沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为：me ≈kqwjLxLya=y x a a=2200取L=L x =8400，偏于安全。
a/L=0.26根据下表：防水板的平均固端弯矩系数a/L 0.2 0.250.30.350.40.450.50.550.60.650.70.75 0.8 k0.110.075 0.059 0.048 0.039 0.031 0.025 0.019 0.015 0.011 0.0080.050.003注：该表摘自由中国建筑工业出版社出版的《建筑地基基础设计方法及实例分析》表4.3.2K 取0.0718m e =130.3千牛.米/米 由防水板抵抗水浮力引起的弯矩：M y1=a x [0.5q e (a y -a)+m e ]=2.2[0.5×186.4(2.2-0.6)+130.3]=614.8千牛.米2、考虑防水板时，最大单桩反力设计值为： N i =1.2×1190-186.4×2.2×4/4=1018千牛，偏于安全。
承台模板受力计算书(详细易懂,可供参考)
承台模板受力计算书(详细易懂,可供参考)主桥承台木模板计算一、计算依据1、《施工图纸》2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）3、《路桥施工计算手册》二、承台模板设计主桥承台平面尺寸为11.5×11.5m，高4m，由于主桥承台基坑开挖深度达10m，基坑钢支撑较多，不利于大块钢模板的吊装，故承台模板考虑采用木模板拼装。
面板采用15mm厚竹胶板（平面尺寸2440×1220mm），水平内楞为80×80mm方木，水平内楞外设竖向外楞，外楞为双拼φ48×3mm钢管，对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢。
承台模板立面局部示意图承台模板平面局部示意图三、模板系统受力验算3.1 设计荷载计算1、新浇混凝土对模板的侧压力模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为4m，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：1F=0.22γc t0β1β2V2F=γc H式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）;γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3；t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h；V—混凝土的浇灌速度，取0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取4m；β1—外加剂影响修正系数，取1.0；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0.22×24×10×1.0×1.15×0.62=47.03 KN/m2F=γc H=24×4=96 KN/m2综上混凝土的最大侧压力F=47.03 KN/m22、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载考虑两台泵车同时浇筑，倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。
3、水平总荷载分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的水平荷载设计值为：q1=47.03×1.2+4×1.4=62 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=62/24=2.585 m3.2面板验算木模板支护方式为典型的单向板受力方式，可按多跨连续梁计算。
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中铁一局集团有限公司
沪通铁路站前Ⅵ标
承台模板设计计算单
设计：
复核：
审核：
中铁一局集团有限公司
沪通铁路站前Ⅵ标项目部
2015年5月
目录
一、工程概况 (1)
二、编制依据 (1)
三、模板构造及主要技术条件 (1)
3.1 模板构造 (1)
四、计算参数 (1)
五、模板受力分析及载荷计算 (2)
六、模板力学计算 (3)
6.1模板检算 (3)
6.1.1面板检算 (3)
6.3 对拉杆螺栓检算 (9)
七、结论 (10)
一、工程概况
模板为沪通VI 标承台模板，本计算主要针对其承台模板的强度、刚度进行力学分析计算，以利于安全施工。
二、编制依据
1、《混凝土工程模板与支架技术》；
2、《路桥施工计算手册》（第一版）；
3、《机械设计手册》（第四版）；
4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；
6、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；
7、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JJ025-86）；
8、相关技术文件及图纸。
三、模板构造及主要技术条件
3.1 模板构造
模板采用6mm 厚的A3钢板，竖肋采用c10槽钢，间距0.4m 布置，背杠采用双c18槽钢，底顶部背杠均距离模板底顶0.5m 。
水平方向每个1m 布置一组拉条，竖向设置两道拉条，距承台底0.3m 设置一道，承台顶设置一道，拉条采用直径20mm 的圆钢，螺帽采用双螺帽，。
模板间采用20mm 的螺栓连接，最大浇筑高度3m 。
四、计算参数
(1)砼比重取值为：2.4t/m3；
(2)钢材为Q235b 钢：重力密度3/5.78m N ，弹性模量为
MPa 5
101.2⨯； (3)强度设计值（GB50017—2003钢结构设计规范规定）：[]215a MP σ=拉、压
[]215a w MP σ= []
125a MP τ=；
(4)容许挠度[]f ：结构表面外露的模板L/400，拱架、支架受载荷挠曲的杆件 L/400，钢模板的面板2mm ；
(5)Φ25精轧螺纹钢抗拉强度设计值：[]a MP 650=σ拉。
五、模板受力分析及载荷计算
模板主要承受混凝土施加的侧压力。
结构分为墩身及墩帽，分别浇筑。
（1）新浇注混凝土对模板侧面的压力
当采用内部振捣时，新浇注的混凝土作业于模板的最大侧压力标准值可按照下列两式计算，并取两式中的较小值。
图2为混凝土侧压力分布图：
v t r F c 21022.0ββ=
H r F c =
图2 混凝土侧压力分布图
规范规定，混凝土对模板侧压力的载荷分项系数为1.2，因此，其载荷设计
值为:F F 2.1=设
F ——新浇筑混凝土对模板最大侧压力的标准值（kN/m 2
）； r c ——混凝土的重力密度，对普通混凝土取24kN/m 3
；
t 0——新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定，当缺乏试验资料时，可采用 t 0=200/(T+15)计算。
砼入模时的温度取20℃（T 为混凝土的温度）,为5.7； v ——混凝土的浇注速度（m/h ），现场浇筑速度最大为0.5m/h ； H ——混凝土侧压力计算位置处于新浇筑混凝土顶面的总高度（m ）； h ——有效压力高度（m ）；
1β——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2； 2β——混凝土坍落度影响修正系数，当砼落度小于30mm 时取0.85，50～90mm 时取1.0，
110～150mm 时取1.15 。
2c 1F=0.220.2224 5.7110.521.28/o t v kN m γββ=⨯⨯⨯⨯=
224 3.584/c F r H KN m ==⨯= 224 2.9570.8/c F r H KN m ==⨯=
/21.28/240.88c h F m γ===
取小值，故混凝土对模板侧压力设计值（分项系数为1.2）：
2=1.225.54/F F KN m =设
（2） 倾倒混凝土时产生的载荷
倾倒混凝土产生的载荷，取该项载荷的标准值为2kN/m 2，分项系数为1.4，载荷设计值为2×1.4=2.8（kN/m 2） （3）载荷组合
墩柱模板计算时，根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008规定，载荷组合为：
新浇筑混凝土的侧压力+倾倒混凝土时产生的载荷=载荷组合
225.54 2.828.34/F kN m =+=
六、模板力学计算
6.1模板检算 6.1.1面板检算
面板为6mm ，竖筋400mm 间隔，面板计算模型为单向板受力，取0.5m 长度进行单向板作为计算模型，采用迈达斯建模进行计算，计算模型和 结果如下图所示：
28.3 28.3 28.3 28.3 28.3 28.328.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
28.3
模型图
有效应力图
变形图
根据迈达斯建模计算结果可知，面板的最大有效应力为56.6MPa （小于215MPa ），最大变形为0.5mm ，（小于1mm ），强度和刚度均满足施工设计要求。
6.1.2竖肋检算
竖肋采用C10槽钢，间距0.4m 布置，承受的最大均布荷载为28.34×0.4=11.34kN/m 。
竖肋的计算模型为简支梁受均布荷载，荷载距离承台顶0.88m 递减为0。
采用迈达斯建模计算，模型和计算结果如下图所示：
-11.3
-11.3
-0.0
-6.4
-11.3
-11.3
-11.3
-11.3
-11.3
模型图
剪应力图组合应力图变形图
支反力图
根据迈达斯建模计算结果可知，C10背肋的最大有组合应力为120.2MPa （小于215MPa ），最大剪应力为26.2Mpa （小于125MPa ），最大变形为4.8mm ，（小于5mm ），下支反力为17.5KN ，上支反力 11.5KN 。
强度和刚度均满足施工设计要求。
6.1.3背肋检算
背肋采用双C18槽钢，单根竖肋对背肋的集中荷载为17.5KN 。
背肋的计算模型为连续梁每间隔0.4m 受集中荷载，取4跨连续结构进行检算。
采用迈达斯建模计算，模型和计算结果如下图所示：
-17.5
-17.5
-17.5
-17.5
-17.5
-17.5
-17.5
-17.5
-17.5
-17.5
-17.5
模型图
支反力图剪应力图
组合应力图
变形图
根据迈达斯建模计算结果可知，双C18背肋的最大有组合应力为16MPa （小于215MPa ），最大剪应力为12Mpa （小于125MPa ），最大变形为0.1mm ，（小于2.5mm ），最大支反力为48.1kN 。
强度和刚度均满足施工设计要求。
6.3 对拉杆螺栓检算
对拉螺栓为Φ20 圆钢钢。
由背杠计算最大支撑反力知对拉螺杆最大拉力：48.1KN 。
2210314A mm π=⨯=
3
48.110153.2314
F Mpa A σ⨯===，强度符合。
七、结论
本计算分别对模板的模板，竖肋、背杠、拉条进行力学计算，均满足施工要求。