连续梁桥-邹毅松2009
桥梁临时支座施工与验算
桥梁临时支座施工与验算摘要：桥梁施工临时结构的安全稳定性直接影响着整个施工过程的各个重点环节，更直接关系到相关的生命财产安全，本文通过实例阐述了桥梁临时支座的施工验算基本方法，为同类工程作出示范。
关键词：桥梁临时支座施工验算中图分类号：k928文献标识码： a 文章编号：1 临时支座布置本项目连续梁分别从30＃和31＃墩进行悬臂浇筑。
由于连续梁设计为球型钢支座，为了为承受墩顶0#段及其模板等重量以及悬臂施工中不平衡弯矩，能够承受中支点处设计最大不平衡弯矩39082knm和竖向支反力32159kn，需要在悬浇过程中对墩顶0＃块与墩身进行临时刚性固结。
浇筑墩帽时在墩帽顺桥向两侧，箱梁腹板处预埋ф32精轧螺纹钢，螺纹钢外套直径4cm的pvc管，单根长度为10m，墩身锚固长度2m，精轧螺纹钢两端均利用锚垫板及螺帽进行锚固。
墩帽浇筑完成后，在墩顶垫石两侧，精扎螺纹钢预埋处浇筑临时支座，每个主墩上设置4块。
临时支座采用c50混凝土，临时支座中心布置位置顺桥向距离墩中心线1.6m，横桥向距离墩中心线1.875m。
每条临时支座长2.95m、宽度0.6m、高度0.6m。
临时支座配置4层φ12mm 螺纹钢筋网，钢筋布置间距200mm，纵向钢筋间距165mm作为骨架，绑扎φ10圆钢用来防止混凝土局部开裂。
在边跨合拢施工完成后拆除临时支座。
2 设计检算2.1抗倾覆检算·稳定弯矩计算根据设计文件要求，悬浇过程中不平衡荷载不得超过20吨，以及临时固结结构要满足中支点处最大不平衡弯矩wsb＝39082kn-m。
按混凝土浇注各个工况进行稳定弯矩的计算表2表2 稳定弯矩表由表2知最大稳定弯矩w1=50261.12knm＞39082knm。
2.2精轧螺纹钢锚固抵抗弯矩基本参数c35混凝土设计抗压强度fc=16.7mpa；c40混凝土设计抗压强度fc=19.2mpa；c50混凝土设计抗压强度fc=23.1mpa；c40混凝土设计抗拉强度ft=1.71 mpa；ф32精扎螺纹钢截面面积a=804.25mm2；ф32精扎螺纹钢设计抗拉强度为fpy=930mpa；ф32精扎螺纹钢设计力臂:一侧精轧螺纹钢中心到另一侧临时支座中心线距离l=3.26m抗倾覆检算每根ф32精扎螺纹钢允许抗拉力为：f=930 mpa×804.25mm2=747.9kn设需要总计n根精轧螺纹钢，则：精轧螺纹钢锚固抵抗弯矩w2＝nfl；总抵抗弯矩wd=w1+w2；由wd≥mq，得wd＝nfl+w1≥最大不平衡弯矩2wsb＝2×39082kn-m；即n×747.9×3.26+50261≥78164计算得到n≥12，取16根。
V形墩连续刚构顶推合龙工艺探讨
交 通 科 技 2009年11月Transportation Science &TechnologyNov.2009收稿日期:2009208230V 形墩连续刚构顶推合龙工艺探讨倪永良(太仓市交通局 太仓 215400)摘 要 总结V 形刚构受力特点和现存问题,论述并比较了V 形刚构的2种顶推合龙工艺,指出“先顶推合龙中跨后合龙边跨”是一种较为合理的合龙方案;该方案能够更大幅度地调整主梁线形和结构内力,使结构在成桥后达到一个更为理想的状态。
结合杨林塘大桥实际工程,详细论述其顶推过程和注意事项。
关键词 桥梁结构 V 形墩 刚构 顶推合龙 现代化桥梁的建设不能只局限于满足“安全”、“经济”的要求,更要满足“美观”、“适用”的要求[1],而V 形墩连续刚构(V 形刚构)就是在这种环境下孕育而生的。
它是从基础的连续梁逐渐演变而来,是对现有T 形刚构的发展。
V 字形墩身不仅形态优美、具有创新性,而且可以减小墩顶零号块的高度,从而缩短引桥长度,实现其经济性。
可以说V 形刚构是“安全”、“经济”、“美观”、“耐久”的完美结合,在80～120m 的跨径上具有较强的竞争力[1]。
虽然V 形刚构具有以上种种优势,但目前在国内,尤其是在江苏省范围内,修建的还是相对较少,在该桥型的设计和施工中还是存有部分问题和未知。
例如:V 形墩及零号块处复杂应力分析及预应力配束问题,施工过程的高程与应力控制问题,合龙问题,以及成桥合龙后的温度影响和混凝土徐变等长期性能问题。
以上各问题彼此相对独立,又相互影响,都是在V 形刚构实践的过程中亟待解决的问题。
本文以G204国道太仓段杨林塘大桥为依托,分析并比较现有刚构合龙方案的优缺点,并介绍了杨林塘大桥的合龙工艺及过程。
1 工程概述 G204国道太仓段杨林塘大桥位于江苏省太仓市,横跨杨林塘,全长730m ,主桥为V 形墩变截面连续刚构,引桥为30m 装配式预应力混凝土连续箱梁。
如图1所示,主桥为70m +100m +70m 3跨V 形墩直腹板预应力混凝土变截面连续刚构,主跨跨中箱梁高度为2.7m ,至距V 形墩中心10m 处按二次抛物线变化至4.7m (V 形墩顶0号块箱梁高度)。
公路工程试验监理的控制与实践
甘 迪 喻 生祥 （ 广西平果县交通局；． １ ． ２广西八 程监理咨 桂工 询有限 公司）
摘要 ： 工程施Ｉ试验监理的 目标是确保Ｉ程施Ｉ质 量创优 。试验监 保养 。 公路 理在工程监理控制过程 中起着举足轻重的作用。 核 子 仪 法 受制 约 因素 较 多 ， 比试验 数量 很 大 ， 些单 位 应 用 后 对 有 关键词 ： 公路工程 试验监理 控制 认 为精 度 不 理 想 ， 别 是 半 刚 性 材 料压 实度 比灌 砂 法 明 显 偏低 。 以 特 所 高速公路工程材料的耗量巨大 ，如何合理选择经济且符合使 用 在监理工 程中 ， 一般都 不采 用核 子密度仪 ， ｏ 疋抽检试验 ， 特 ｕ 一般 采 要求的材料， 无疑是 工程经济 中应充分考虑的重要环节 。因此， 工 用灌砂法和环刀法。环刀法适用于粘性土。根据两种 方法 的比较试 在 程 建 设 的 全 过 程 中加 强筑 路 （ ） 料 质 量 的 监 理 十 分 必 要 ， 是 保 验 粘 性 土 相 差 很 小 ， 土 及 含 砾 土 灌 砂 法 比环 刀法 大 １ ～ ％ ， 桥 材 它 砂 ％ ３ 主 证 工 程 建 设高 质 量 、 高效 益 的关 键 。 试 验 、 试 数 据 不 仅 决定 着 各 类 要 原 因是 此 类 土 质 用 环 刀 本 身体 积 小 环 刀打进时造成土质松动 ， 测 另 技 术 方 案和 施 工 工 艺 可 行 与 否 ，也 决 定 着 各 单 项 工 程和 材 料 的质 量 一 不 利 之 处 是 环 刀 口容 易碰 到 砂 砾 而 损 坏 。 以在 试 验 监理 过 程 中 ， 所 状 况 ， 终 工 程 能 否得 到 验 收 ， 否得 到 计 量 和 支 付 ， 等 。 对 以上 对 于 ９ 最 能 等 针 ０区土 基 一 般 采 用 环 刀法 ， 到达 ９ ３和 ９ ５区 以上 时 采 用 灌 都 问题 ， 者 从 以 下 方面 对 公 路 试 验 监 理 如何 进 行 质 量 控 制 加 以探 讨 。 砂 法 笔 １ 试 验监 理 的 职 责 在 含 水 量 测 定 时 用 酒 精燃 烧 法容 易烧 毁 土 质 内 部 有机 含 量 ， 对 主要为监理工程师提供检查设备 ，核实承包商现场 实验 室试验 于砂土容易造成砂砾跳 出， 为准确起 见， 建议采用烘干法。 数据。 ３２ 路 面 试 验 路面 试 验 包括 底 基 层 、 底 、 层 和 透层 （ 青路 ＿ 基 粘 沥 凡涉 及 决 定 质 量 标 准 的 一切 试 验 ，现 场 监 理 人 员进 行 监 督 和 审 面） ， 面层的工程质量检验及材料试验。应按表 １表 ２所列内容进行 。 、 查 之后 ， 报监 理 工 程 师批 准 。 当 监理 工程 师认 为必 要 时 ， 可指 令 监 理 表 １ 路面工程质量检验表 实验 室进 行 对 比试 验 。 已批 ； 隹的试 验 数据 应 为 各 项 质 量 的控 制指 标 。 路耐 结构 质徽 稳验 内容 当现 场 专 业人 员对 承 包 商 提 供 的 资 料 有 疑 问 或认 为其 可 靠 性 有 戚 纂艨 密艘 、 甲糍度 弗 商 、 度 搿 宽度 沉 问题 时 ， 理 试 验 室 应 进 行 核 查 ， 提 出 正确 数 据 。 监 并 赫层 囊发 撼度 标离 强 度 ． 弯沉 １ 水泥刺碾 承 担 各 合 同段 送 交 或提 交 的抽 样 检 查 。 审查 承 包 商 的试 验 室 人 员资格和仪器、 设备情况 ， 向总监理工程 师报告 ： 并 向监理人 员提供 潮 衡 泥 凝 沥青 含 麟 、 料 级 、 实虚 ． 躲艘 、 甲 标 ㈠掰 黼 、 度 艘 ， 横坡 坡艘 ． 蛮沉 傅 试验 标 准 、 范 、 验 统 计 报 表 和 管理 试 验 统 计 报 表 。 规 试 ２ 试 验 监 理 的 工作 内容 水 泥 混 凝 抗折 抗 、 艘『 ． 建 标简 、 搿艘 ． 宽度 ＇ 横 ２１ 试 验 监 理 质 量 控 制 范 围 ． ｊ 坡艘 、 切缝顺 ： 随度 ！ 板辐般 ２１１材料试验 凡用于工程 的一切材 料（ 、 ．． 土 碎石 、 片石 、 石、 块 表 ２ 路面工程材料试 验表 砂 、 粉 、 青 、 泥 、 合 料 、 材 、 材 、 工 织 物 等 ）均 应 在 材 料 矿 沥 水 混 钢 木 土 ， 监 理 人 员 在场 的情 况 下 由承 包 商 试验 室取 样 进 行 试 验 ，并 经 现 场 监 理 人 员 和 试验 负责 人 签 字 认 可 。 ２１２标； ．． 隹试验 对于要 求承包人提供 的标准试验（ 击实试验、 集 料 级 配 试 验 、 合 料 配 合 比试 验 和 强 度 试 验 等 ）必 须 在 材 料 监 理 人 混 ， 员在场的情况下进行 ，资料经材 料监理人 员签字认可后报送监理试 验 室 备 查 ， 要 时 或监 理 工 程 师认 为 需 要 时 ， 理 试 验 室应 进行 对 比 必 监 试 验 ， 准 试 验 结 果 由监 理 工 程 师代 表 批 准 。 标 ２１３ 抽 样 试 验 一 般 分 为 任 意 抽 样和 随机 抽 样 。任 意 抽样 主要 ．． 在 工 程施 工 中进 行 ， 机 抽 样 是 在 工 程竣 工或 部 分 工 程 交 工 时 进 行 。 随 当监理 工 程 师认 为 必 要 时 ， 理 试 验 室应 派试 验 员 进 行 抽 样 试 验 ， 监 试 验 结 果应 交总 监 理 工程 师代 表 批 准 。
浅谈大跨度钢管砼连续梁拱桥拱肋混凝土顶升施工技术
浅谈大跨度钢管砼连续梁拱桥拱肋混凝土顶升施工技术摘要:本文结合某特大桥钢管拱混凝土顶升施工的实际情况，简要介绍了该连续梁桥钢管拱拱肋混凝土顶升技术，为该类施工积累了新的技术资料。
关键词：大跨度连续梁钢管拱顶升一、工程概况跨311国道特大桥跨建设路14#-17#墩（32+100+32）m钢管砼连续梁拱桥设计里程为：DK58+794.41-DK58+960.06。
在100m主跨上方采用变高度钢管砼拱肋加劲，钢管拱拱肋计算跨度为100m，拱肋中心线矢跨f/L=1/5.每道拱肋由两根钢管构成，其中上弦钢管矢跨比f/L=21.82/102=0.214，下弦钢管矢跨比为f/L=19/100=0.19，均采用二次抛物线线型。
双纵梁设置两道拱肋，拱肋之间采用空心钢管组成三道“米”字形横撑连接，每道拱肋下设13组吊杆，全桥共26组；每组吊杆纵向间距6m,端吊杆到中墩支撑线距离为14m。
每肢拱肋由两根Φ1400mm×20mm的钢管以及他们之间的腹杆及腹板构成。
上弦钢管总长度为：113.32m，顶升混凝土174.35m3,下弦钢管总长度为：104.95m，顶升方量混凝土161.47。
施工共需顶升混凝土671.65m3.二、泵送设备选型输送泵的选型：V=1.2Q/2t式中：V—输送泵的额定速度（m3/h）Q—按总方量640m3计t—混凝土的初凝时间（h），按16h计通过上面公式计算，选用额定速度不小于24m3/h的输送泵。
泵压的计算：计算依据：JGJ/T10-2011《混凝土泵送施工技术规程》（1）、水平管压力损失式中：—单位长度的沿程压力损失。
—混凝土临界泵送高度按30m，水平管道50m，总长约按80m计算。
—粘着系数，取 =（3. 0-0.10S）×102 (Pa),S为塌落度，取 S=22cm，则 =（3.0-0.10S）×102 (Pa)=80Pa—混凝土输送管直径为125mm。
—速度系数,取 =（4.0-0.10S）×102 (Pa/m/s)，则=（4.0-0.10S）×102 =180Pa—其值约0.3。
PC连续箱梁桥裂缝影响因素分析
ｄ 开挖过 程 中严 格按 编制 的施 工方 案进行 ： ） ｅ 开挖 过程 中周期性 对 桩位及 埋设 的水 准点进 ） 行观测 ，及 时掌握 桩的位 移和基 坑沉 降 ，确保 基 坑
开挖安 全稳定 ： ｆ 当 土 方 开 挖 到 相 应 支 撑 处 ，按 设 计 要 求 及 时 ）
９ Ｊ交通标 准化 ４
Ｂｄｅ Ｔｎ ｌｎｉｅｎ 桥梁与隧道工程 ｒｇ ＆ ｕｎ ｇ ｅｒ ｉ ｅＥ ｎ ｉ ｇ
ｂｒｄ ｅ ｌ ａ ｅ ｔａ ｔｒ ｒ ｉｆ ｒ ｅ ｎ ，ｃ ｕ ｅ ｎｄ ｔ ｐ ｓ ｏ ｒ ｃ ｎ ｐ ｅ ｔｅ ｓ ｄ ｃ ｎ ｒ ｔ ｘ ｇｒ ｅ ｒｄｇ ｓ ａ ｄ ｉ ｇ ｏ ｄ ｔ ｓ ｆｅ ｅ ｎ ｏ ｃ ｍｅ ｔ ａ ｓ ｓ ａ ｙ ｅ ｆ ｃ ａ ｋｓ ｉ ｒ ｓｒ ｓ ｅ ｏ ｃ ｅｅ ｂｏ ｉｄ ｒ ｂ ｉ ｅ ｎ
０ 引 言
包 括 ：有 预应力 因素 （ 向 、竖 向 、横 向 ） 纵 、箱梁 因 素（ 剪力 滞 、翘 曲 、畸变 、扭 转 ） 、荷 载 因素 （ 缩 收 徐变 、支座 沉 降 、温 度 梯 度 、动 荷 载 ） 、构造 因素
预应 力 混 凝 土 连 续 箱 梁 桥 在 广 泛 应 用 的 过 程
Ａｂｔａ ｔ ａｅ ｎ ｃａｋ ｂ ｅ ａｉ ｎ ｎｔ ｅ ｍ ｎ ａ ａ ｓ ｆ ｅｌ ｎｉｅｒ ｇｐｏ ｃ ｓｗ ｌ ａ ｓｒｃ ：Ｂ ｓｄ ｏ ｒｃ ｓｏ ｓｒ ｔ ｎ ａ ｄｆ ｉ ｌ ｅ ｔ ｎ ｌ ｉ ｏ ａ ｅ ｇ ｅｉ ｒｊ ｔ ａ ｅ ｓ ｖ ｏ ｉ ｅ ｅ ｙｓ ｒ ｎ ｎ ｅｓ ｌ
拆除： ｅ 对支 护结构 的变形 、位 移进行 精 密观测 、严 ） 格 监控 ，以便 采取切 实有效 的措施确 保结 构和 人员
连续梁桥毕业设计周记
毕业设计周记
系（部）土建工程系专业土木工程
班级土木061班姓名
题目江苏227省道三期工程罗泉大桥
指导教师：
2010年3月28日——2010年4月4日第1周
毕业设计进度情况
本周（设计单元）完成的主要工作：整体熟悉设计过程，并拟定桥梁上部结构的尺寸，计算其截面几何特性。
教师指导情况
本周指导次数：5每次时间：3小时指导情况：老师给我们讲解整个设计的思路，提供相关规范和图纸，并就疑难问题耐心解答。
教师指导情况
本周指导次数：5每次时间：3小时指导情况：老师每天定时到设计教师对在设计中遇到问题的同学进行单独辅导。
遇数，对某些参数理解不够透彻。对于换算行心轴和净轴的区别认识不够。
疑难问题的解决途径
首先自己查阅相关规范和《结构设计原理》这本书，理解不透彻的向老师和同学求助，通过老师的指导和同学们的帮助得以解决。
遇到的疑难问题
刚开始接触设计，没有相关书籍、资料查询，感觉无从下手，对设计没有整体的有步骤的认识。
疑难问题的解决途径
通过老师的解答，以及参阅相关的规范和图纸，一步步认识桥梁设计的过程和基本思路。特别是老师推荐的《连续梁桥》（邹毅松、王银辉主编）给了我很大的启发。
2010年4月5日——2010年4月11日第2周
遇到的疑难问题
由于此过程在计算中遇到的公式和上周基本相同，疑难问题类似于上周，主要集中在对参数的把握不准上。
疑难问题的解决途径
首先与上周的问题进行对比，有区别的、更加深刻的再次领悟相关规范和《结构设计原理》，遇到问题向老师和同学求助，从而得以解决。
2010年5月24日——2010年5月30日第9周
毕业设计进度情况
疑难问题的解决途径
浅谈连续梁桥悬臂浇筑施工技术
浅谈连续梁桥悬臂浇筑施工技术摘要：连续梁施工是控制箱梁运、架梁的关键环节，需组织多作业面平行施工。
桥梁沉降变形控制、现浇连续箱梁施工线形及梁的徐变上拱度控制、冬季施工等问题是桥梁施工的重、难点。
由于本文主要研究采用悬臂灌注法施工，施工中的技术重点已经一一列举，希望对此施工技术有所帮助。
关键词：连续梁桥；浇筑；悬臂1.前言预应力混凝土连续梁的桥墩与梁体是铰接的，不能抵抗弯矩，施工中设置墩、梁固结的临时支撑，待梁体跨中合拢后解除临时支撑，实现体系转换。
挂篮悬臂浇筑是以挂篮为主要施工设备，可在已张拉锚固并与墩身连成整体的梁体上移动，从桥墩对称伸臂逐段现浇梁体砼。
每段梁体的立模、绑扎钢筋、浇筑混凝土、预应力张拉都在挂篮内进行，完成本段施工后，挂篮对称向前各移动一节段。
梁体的线形和挂篮吊架变形的调整，可通过升降前吊带或预压配重的办法实现。
2.施工技术重点2.1挂篮拼装在梁面上组拼挂篮，组拼顺序为：将每只挂篮两片桁架下滑道位置抄垫平整，达到挂篮安装高度。
铺设挂篮下滑道，安装前滑板、后勾板。
安装挂篮菱形构架，安装挂篮后锚固系统，安装横联、平联。
安装前上横梁。
安装拼装好的挂篮底模平台。
安装内滑梁及内模。
安装外滑梁、前吊点，外模就位。
2.2悬浇施工在上节段上对称拼装两只挂篮并先对接好。
安装底模并进行载重试验。
卸载并安装外侧模；根据预抬值调整相应底模高程。
绑扎底板及腹板钢筋，安装预应力波纹管及竖向预应力钢筋。
安装内箱模板。
绑扎顶板钢筋，安装预应力筋波纹管，穿横向预应力束。
旋臂浇筑梁体混凝土。
预应力束张拉、管道压浆。
2.3 挂篮走行在已浇筑完的模块上向前拼接滑道。
解除挂篮后锚固。
挂篮走行至设计位置，将底模平台临时吊于外模支架或直接吊在外滑梁上，外模支架落于外滑梁；菱形桁片、内滑梁及外滑梁带着外模，底模一次走行到位。
2.4 挂篮拆除最后一段梁体张拉完成后，可拆卸挂篮。
拆卸顺序：底模→外模及支架→吊带→前、后横梁→主桁架→垫梁及走道。
连续刚构桥毕业设计开题报告
2.2.1任务书的主要内容
1．设计资料：
（1）桥址位置处水文情况：
1设计洪水频率：100年一遇，
最高通航水位：最低水位：见附图
②河床横断面：附图
③该地区气温：1月份平均4℃，7月份平均30℃；
④材料：钢材，木材，水泥满足供应；
⑤施工单位，：省级以上公路工程建设公司；
⑥桥面标高：附图。
大跨连续刚构桥主梁一般采用箱形截面，箱梁根部截面的高跨比一般为1/16~1/20，其中大部分为1/18左右，也有少数桥梁达到或低于1/20。跨中截面梁高通常为支点截面梁高的1/2.5~1/3.5，略小于连续梁的跨中梁高，这是由于连续刚构桥墩梁固结，活载作用于中跨时，与相同跨径的连续梁相比，连续刚构跨中正弯矩较小的缘故。
连续刚构桥的另一个特点是主梁保持连续，这样既保持了连续梁无伸缩缝、行车平顺的优点，又保持了T构不须设大吨位支座的优点，同时避免了连续梁（存在临时固结和体系转换）和T构（存在伸缩缝问题）两者的缺点，养护工作量小。此外，连续刚构施工稳固性好，减少或避免边跨梁端搭架合龙的难度 。
1.6 施工方法
连续刚构桥的施工方法主要有支架施工与悬臂施工两种，但随着跨径的不断加大在实际施工主要采用的悬臂施工 。
我国的连续刚构桥是在1988年开始修建，并在1990年建成了我国第一座跨径为180m的广州洛溪大桥。进入九十年代，我国相继修建了几座大跨径的连续刚构桥，如1995年建成的黄石长江大桥(162.5+3×245+162.5m)，连续长度居世界首位)，1997年建成的虎门大桥辅航道挢(150+270+150m)，97年位居世界首位)，云南省元江大桥(58+182+265+194+70m)，不断地把连续刚构桥推向新的高度 。近几年，随着西部大开发战略的实施，高等级公路在西部深沟险壑地区出现的越来越多。西部山区的地形特点多为沟深、坡陡，因此预应力混凝土结构的高墩大跨度桥梁不断涌现，它们在山区公路、铁路桥梁的应用中显示出了其跨越能力大的优越性。该类桥型必须采用柔性墩，以有效减小上部结构的内力和由温度、混凝土收缩、徐变及地震等引起的影响 。
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计算跨径32m<150m，不考虑纵向折减。
2.汽车荷载横向分布影响的增大系数计算依据邵旭东等编著的《桥梁设计与计算》中式（1-9-2):
(3-9)
式中——剪力流；
0扭率。
计算截面的抗扭惯矩/T。
根据邵旭东等编著的《桥梁设计与计算》中图1-9-4及本示例中图3-11,列代数方程组：
y-j~2qi~=0
2)二期自重作用效应计算
仍采用力法求解二次超静定的赘余力，选择支点处弯矩X1、&作为二次超静定结构的赘余力。计算公式同一期自重作用效应计算，得'=X2=-6 812. 98kN.111。表3-3为自重作用效应汇总表。
自重作用效应汇总表表3-3
类型
一期自重效应
二期0重效应
截面
弯矩（IcN•m)
剪力（kN)
-34 431.26
-6 539.83
-6 812.98
-1 294.05
左中支点（右）
-34 431.26
5 751.60
-6 812.98
1 138.08
中跨1/4
78.35
2 875.80
15.50
569.04
中跨跨中
11 581.55
0
2 291.66
0
注：以上为左边1/2桥的截面内力，右半桥与之对应。
剪力影响线同理。
按此原则得出各截面的弯矩影响线和剪力影响线，以下列出几个典型截面的弯矩和剪力影响线，见图3-13及图3-14。
2)汽车荷载效应内力计算
(二）汽车荷载作用效应计算
1.冲击系数和折减系数
1)汽车冲击系数计算（见《通规》第4. 3.2条的条文说明)结构基频：
13.6162tt/2Vmc
23.651IttI2Vm〇
基频，Hz，计算连续梁冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用/1;计算连续梁冲击力引起的负弯矩效应时，采用/2;
计算跨径,m;
计算中跨跨中in,in7^ ^c=5-4382xl〇-8rad/(kN.m)
4G/t4x0.4x3.45x10x3. 765
本例箱梁外侧腹板的中距6 = 16. 825m,应用式(2-3)并参照图3-12中的荷载布置进行计算，计算结果如表3-4。
增大系数与横向分布系数表表3-4
跨别
车列数n
跨中的变形
混凝土弹性模量，Pa;
Ic——梁跨中截面惯性矩，m4;
mc——结构跨中处的单位长度质量，kg/m,当换算为重力计算时，其单位应为（Ns2/m2) ,mc=G/g；
G——结构跨中处每米结构重力，N/m;
g蓴力加速度，g=9. 81m/s2。
对于本例：
3.45xIO10x3. 765
2x3. 14x29. 62"V12. 072x26x10V9. 81冲击系数/x=〇. 176 71n/-0.015 7(适用于1.5Hz</< 14Hz)，则：
1施工粧基础，承台与桥墩；
2搭设支架，立模放样；
3预埋预应力波纹管，绑扎普通钢筋，浇筑混凝土；
4混凝土达到预定强度后开始张拉预应力钢束；
5拆除支架并脱模；
6二期自重作用加载，完成全桥工程。(二）桥梁结构图式该桥为预应力混凝土梁桥，跨径布置30m+32m+30m，施工方法为全桥支架现浇。桥跨
结构的计算简图如图3-4所示。
3 000 3 200
3000
—■二
X
图3-4桥跨结构的计箅简图（尺寸单位:cm)
(三）截面形式及截面尺寸拟定
(1)分孔长度为30m+32m+30m，现浇长度为29.97m+32m+29. 97m,计算长度为29. 62m+ 32m+ 29. 62m。
(2)全桥截面的梁高取为1.50m。
(3)纵向截面变化:支点处为实心截面，设置I. 5m过渡段从实心截面过渡到单箱六室截面,具体构造如图3-5所示。
弯矩（kN•m>
剪力（kN)
边左支点
0
4 244.42
0
839.85
边跨1/4
21 722. 89
1 548.35
4 298.35
306.38边跨跨中23 22来自.31-1 147.71
4 595.64
-227. 10
边跨3/4
4 507.26
-3 843.77
891.86
-760.57
左中支点（左）
fS
0.2 0.4
"0.18
"0.425 '
同理=fy=36.106
^=57=57=0~4
解方程组，得：
qx=0.221Gdq2=0.2^9G6q3=0. 246
所以，^的第一项：
r,2x0.221Gdx3. 684^2x0.2A9G0x3. 668, 2x0. 246(¾x3. 668
7 =G~ex2+g~ox2G~e
锚具:采用的锚具有YM15-16钢绞锚、AMY5-12钢绞锚类型锚具及其配套设备。
预应力管道:采用预埋金属波纹管成型。
支座:采用GJZ2500系列橡胶支座。
伸缩缝:采用SFP-160型伸缩缝。
桥面铺装:采用4cm厚的C40混凝土和8cm厚的沥青混凝土铺装。
4.施工方式
采用分段支架浇筑的方式,达到设计强度后，张拉预应力钢束并压注水泥浆，待混凝土达到预定强度后拆除支架并卸模板，再完成主梁横向接缝，最后进行防护栏及桥面铺装施工。
92.5
200
丨I725'
200
图3-6主梁变化点处撗断面构造图（尺寸单位:cm)2 125
725
罔3-7跨中处主梁横断面构造图（尺寸单位:Cm)
200.11 725
图3-8支点处主梁横断面构造图（尺寸单位:cm)
(4)主梁构造立面与平面见图3-9。
(四）毛截面几何特性计算
本桥截面为箱形截面，截面较多，可通过计算程序进行计算。理论基础采用“梯形分块法”，具体可参见本书示例一的相关部分。此处只给出计算结果，见表3-2。
= 0. 176 71n4. 977 - 0. 015 7 = 0. 268= 0. 365
用于正弯矩效应和剪力效应:I+At=I• 268;
用于负弯矩效应:1+/x= 1.365。
2)车道折减系数
由图3-2知，应按单向行驶确定车道数，去掉对应的路肩宽度后，W符合单向四车道宽度，按《通规》4.3.1条,车道横向折减系数为$=0.67。
中跨
4
0.281 8XlO_5
5.438 2x108
4.075
6.646
0.67
4.45
5
2.525
7.050
0.60
4.23
偏于安全考虑,边跨和中跨的横向分布系数均取偏大值，分别为4. 24和4.48。
5.625
jpg,1.8,丨,1.3_丨_1.8■丨_1.3,丨_1.8
F,
Fi
16.
?25
0.325,
3.主要材料
混凝土:主梁采用C50混凝土，墩身、系梁、承台采用C30混凝土，基桩采用C25水下混凝土。预应力钢绞线：采用符合ASTM-920的低松弛高强钢绞线，直径为15. 2mm,截面积为139mm2,标准强度/pk=I860MPa,弹性模量£p= 1.95X105MPa。
普通钢筋:采用符合GB1499—84标准的钢筋，直径大于等于12mm者采用HRB335热轧螺纹钢筋,直径小于12mm者采用R235热轧圆钢筋。
Pk——车道荷载中的集中荷载标准值；
——主梁内力影响线的竖标值；qv——车道荷载中的均布荷载标准值；
COi——主梁内力影响线中均布荷载所在范围的面积。
荷载影响线可以采用力法求解，具体计算可以通过Excel软件进行。影响线表示，当一个指向不变的单位集中荷载沿结构移动时，某一指定量值的变化规律。
对此，可以考虑求解在全桥各截面上分别作用单位集中力，求出在该集中力作用下各个截面的弯矩值，便得到单位集中力作用在不同截面时，某一指定截面的弯矩值。此弯矩值即为该截面的弯矩影响线在这些截面的值，在两个截面之间时，可采用线性插值。
a
3000
3 200
3000
S
南6^ ^410
802一0.30%
410940
I
4
L078
■■■■■■■
__—」
r4^5.28ft1
广
1
$
I
I
I
I
I
I
I
I
c
(
I
图3-1桥跨总体布置立面图（尺寸单位:cm)
荷载标准:公路一I级。
桥面净宽:净20.25m+2x0.50m护栏;桥梁布置横断面图见图3-2。
结构重要性系数:1.1。
118
图3-9主梁构造立面与平面图（尺寸单位:cm)
(一）结构自重作用效应计算
1.一期自重作用效应计算本桥是采用现浇一次成桥的，施工时结构为二次超静定结构体系，采用力法求解时选取的基本体系如图3-10所示。
根据力法方程：
Su•X1+ 5,2 •X1+Aip= 0(3-1)
621•I1+522•X2+A2p= 0(3-2)
合力点的偏心距e(m)
增大系数
(
车道折减系数
分布系数
饥U
(〇(m/kN)
$[rad/( kN•m)]
边跨
3
0. 296 0X10*5
5.033 7xlO-*
5.625
5.414
0.78
4.22
4
4.075
6.332
0.67