沉箱漂浮稳定计算和精安装施工工艺
沉箱拖运施工工艺及安全操作规程2004.12.20
沉箱拖运施工工艺及操作规程中港一航局第三工程公司一、前言沉箱海上运输，一般采用浮运拖带法。
视航程、海况条件可分为两类：远程浮运（连续浮运时间内有夜间航行或运程大于、等于30海里），近程浮运（同一港区内或运程在30海里以内）。
二、沉箱浮运、拖带前的准备作（一）必须进行有关的技术核算工作1、吃水、压载、浮游稳定计算（1）验算吃水时，应准确计入沉箱内混凝土落地灰的重量和封仓盖板及其上临时设施的重量。
对于空仓即能满足浮游稳定的沉箱应计入箱内实际的残余水的重量。
（2）沉箱压载宜采用砂、石等固体压载物，以减少自由液面对浮游稳定的影响。
如果用水进行压载，要按规范准确计算自由液面的影响。
（3）计算吃水、干舷及稳定性时，应分别计算空载、不同施工工艺条件及不同稳定要求时的数值，将计算结果摘要写入施工技术交底中并分发有关人员在实际操作中掌握使用。
（4）干舷高度计算应按照部颁现行规范进行。
当干舷满足不了规范要求时，应考虑封仓措施。
（5）浮游稳定时的定倾高度，应满足规范要求：a、近程浮运：m≥0.2mb、远程浮运：以块石和砂及其它固体物压载时：m≥0.4m以液体压载时：m≥0.5m当航道水深富裕时，应尽可能提高m值以策安全。
在进行浮游稳定计算时钢筋混凝土和水的重度最好根据实测资料计算，如无实测资料，按规范建议值取用。
（6）沉箱浮游稳定计算是整个浮运拖带沉箱工作的一个重要环节，计算文件必须有校审手续，各级技术干部必须十分重视。
2、拖力计算拖力计算可按部颁现行规范所附公式计算。
并应适当考虑航区风、浪、水流的影响。
3、模型试验对异形沉箱，或需密封仓卧拖的沉箱，应尽量进行模型试验，以获得吃水、加载，稳定性及拖力数据。
（二）拖带船舶、辅助船舶及设备的准备1、长途拖运宜选用大马力、船体长、吃水较深且有拖缆机的拖轮，近距离拖运宜选用船体短小、回转自由度大的大马力港作拖轮2、根据主拖轮性能和海区情况，应适当配备不同类型的辅助船舶。
其用途：（1）为主拖轮引航、开道；（2）放置潜水设备；（3）紧急时助航（带拖、增加航速）；（4）雾中航行为沉箱施放雾号。
圆沉箱浮游稳定计算
kN/m3 kN/m3 kN/m 0
3
10.25
吊力P(kN)＝ 吃水T'(m)=
1030.44 17.500
可变 目标
圆沉箱体积和体积距计算表: 构件 编号 名称 高度(m) 1 底板 0.80 2 外趾加强角 0.50 3 底圆加强角 0.50 4 底隔加强角 0.50 5 中心柱 17.20 6 外壁 17.70 7 搁墙 17.20 8 隔墙加强角 17.20 SVi=
3 3
圆沉箱重力 G1=SVi1g砼1= G2=SVi2g砼2= 重心高度 Yc1=SViYi1/SVi1= 总排水体积 V1=G1/g水1= V2=G2/g水2= 减去悬臂部分后排水体积 V1'=V1-Svoi= V2'=V2-Svoi= 沉箱吃水 T1=V1'/p(D/2)2= T2=V2'/p(D/2) = 浮心高度 Yw1=(V1'T1/2+SVoiYoi)/V1= 圆沉箱重心到浮心的距离 a1=Yc1-Yw1= 圆沉箱断面的惯性距 I=pD /64= 圆沉箱各箱格水面的惯性距之和 SIi= 定倾半径 r1=(I-SIi)/V1= 定倾高度 m1=r1-a1=
沉箱G(t) 2065.698 10.25
9
加水1 加水2
10.11 10.11 SVi1= SVi2=
5.856
5.856 4056.846 SViYi1= 9613.151 SViYi2= 9530.359
悬臂部分体积和体积距计算表: 编号 1 2 构件 名称 外趾加强角 外趾板 SVoi= 形心距(m) 体积距(m4) Yoi VoiYoi 0.967 19.360 0.400 26.389 SVoiYoi= 45.749 37564.298 37977.437 6.270 3664.810 3705.116 kN kN m m m
大型沉箱构件的出运与安装施工工艺
大型沉箱构件的出运与安装施工工艺摘要:本文通过对广东华厦阳西电厂配套码头工程沉箱出运与安装过程的阐述，浅析大型沉箱构件的出运与安装的施工工艺。
关键词:沉箱；出运；安装大型沉箱结构具有整体稳定性好、施工速度快、经久耐用等特点，现已被广泛应用于重力式码头工程中。
本文结合广东华厦阳西电厂配套码头工程实例，介绍沉箱的出运与安装。
一、基本概况（一）本工程使用的A型沉箱尺寸为长×宽(带趾)×高＝13.52m×19.9m ×20.8m，趾长2.00m，单块自重约2500t，共28块。
（二）沉箱的出运设计采用气囊直接顶升脱模，再使用气囊出运上驳施工工艺,3000吨级半潜驳运输。
二、沉箱出运（一）卷扬机选用已知：Q=2500t，µ摩擦系数=0.05（在压实的砂地上，气囊的滚动摩擦系数接近0.05），前后高差最大为△d=20cm，沉箱拉绳数量n=2)单台卷扬机牵引力F=（fG+F1）/n=（2500×0.05+2500×0.2/17.9）/2=76.45（t）卷扬机牵引力为10t，配9股滑轮组。
ΣF8t=9Fη=9×10×0.9=81（t）>76.45（t）（满足使用要求）（二）滑轮组计算依据卷扬机最大拉力设计使用95t级，4轮滑轮组，现验算其起重力是否足够。
已知：ΣF最大=9×10=90t<95t（满足使用要求）。
（三）钢丝绳计算1.沉箱拉绳用φ70mm（6×37）合成纤维芯钢丝绳已知：d=70mm（公称直径）卷扬机水平牵引力F牵=76.45t最小破断拉力总和为F破=50d2=50×70×70=245t安全系数K1=F破/F牵=245/70.2=3.2（倍）满足要求。
2.卷扬机水平牵引用φ28mm（6×37）合成纤维芯钢丝绳已知：d=28mm（公称直径）水平牵引F牵=70.2/9=7.8t最小破断拉力总和为F破=50d2=50×28×28=39.2t安全系数K2=F破/F牵=39.2/7.8=5.0（倍）满足要求。
沉箱码头稳定验算和内力计算
沉箱码头稳定验算和内力计算码头稳定性验算（一）作用效应组合持久组合一：设计高水位（永久作用）+堆货门机（主导可变作用）+波谷压力（非主导可变作用）持久组合二：设计高水位（永久作用）+波谷压力（主导可变作用）+堆货门机（非主导可变作用）短暂组合：设计高水位（永久作用）+波峰压力（主导可变作用）不考虑地震作用去1（二）码头延基床顶面的抗滑稳定性验算根据《重力式码头设计与施工规范》（JTJ290-98）第3.6.1规定应考虑波浪作用，堆货土压力为主导可变时：按（JTJ290-98）中公式（3.6.1-4）计算。
01()()E H E qH P B G E V E qV u BU dE E P G E E P fγγγψγγγγψγγ++≤+++应考虑波浪作用，波浪力为主导可变时：()()f E P E G E P E qV E Bu u V E GdqH E B P H E ψγλγγγψγγγγ+++≤++1o短暂组合情况，按《防波堤设计与施工规范》（JTJ298-98）公式5.2.7计算f P G P Bu u G B p )(0λλλλ-≤式中：o γ——结构重要系数，一般港口取1.0；E γ——土压力分项系数；取1.35 PW γ——剩余水压力分项系数；取1.05 PR γ——系缆力分项系数；1.40ψ——作用效应组合系数，持久组合取0.7；V H E E 、——码头建筑物在计算面以上的填料、固定设备自重等永久作用所产生的总主动土压力的水平分力和竖向分力的标准值；W P ——作用在计算面以上的总剩余水压力标准值； RH P ——系缆力水平分力的标准值；qV qH E E 、——码头面上的可变作用在计算面上产生的总主动土压力的水平分力和竖向分力的标准值；RV P ——系缆力垂直分力的标准值；G γ——结构自重力的分项系数，取1.0；G ——计算面以上的结构自重力标准值；f ——沿计算面的摩擦系数设计值，查表可得0.6，胸墙0.55d γ——结构系数，不考虑波浪作用，取1.0（三）码头延基床顶面抗倾稳定性验算根据JTJ290-98第3.6.3规定应考虑波浪作用，堆货土压力为主导可变时，按JTJ290-98公式3.6.3-4计算：()()PBu u Eqv E EV E G GdPB P EqH E EH E o M M M M M M M ψλγγγγγγγγ+++≤ψ++1应考虑波浪作用，且波浪力为主导可变作用时，按JTJ290-98公式3.6.3-3计算：()()E q VE PBU U EV E G GdEqH E PB P EH E o M M M M M M M ψλγγγγγγγγ+++≤ψ++1短暂组合情况，按《防波堤设计与施工规范》（JTJ298-98）公式5.2.5计算 G G dPBu u PB P M M M λλλλλ1)(0≤+抗倾稳定性见表抗滑稳定性计算表组合项目土压力为主导可变作用时0()E H E qH P B E E P γγγψγ++1()G E V E qV u BU dG E E P fγγγψγγ+++结论qHEψP γB P 结果d γG γGfV EqVEu γBU P结果组合11 1.35432.8820.92 0.7 1.2179 730 1.11 3273.23 0.6 110.7 97.21 1.3 0 1938.4稳定组合项目波压力为主导可变作用()qH E B P H E E P E ψγγγγ++o 短暂组合Bp P λλ0()fE P E G qV E Bu u V E Gdψγλγγγ+++1f P G Bu u G )(λλ-结论qHEψP γB P结果d γG γGfV EqVEu γBU P结果组合2 1 1.35 432.88 20.92 0.7 1.2 179818 1.1 1 3273.23 0.6 110.7 97.21 1.3 0 1917 稳定短暂组合11.3520.92/1.2172 206.4/123110.61.229.821365稳定γEγHE 0γEγHE抗倾稳定性验算计算表组合项目土压力为主导可变作用时()PB P EqH E EH E oM M M γγγγψ++()PBu u Eqv E EV E G G dM M M M ψλγγγγ+++1结论EH MEqHMψP γPB M结果d γG γG MEV MEqvMu λPBu M结果组合11 1.353834 1027.9 0.7 1.32361.6 8713 1.35 1 21118.4 1439.1 271.96 1.3 0 17354.3稳定组合波浪力为主导可变作用时 ()EqH E PB P EH E o M M M γγγγψ++短暂组合)(0PBu u PB P M M λλλ+ ()EqV E PBU U EV E G GdM M M M ψλγγγγ+++1GG dM λλ1结论EH M P γψPB MEqHMPBu M 结果d γ G γG MEV MU γPBu MEqVM结果组合2 11.3538340.72361.6 1027.9 /9217 1.35 121118.4 1439.1 1.30 271.96 17272.7稳定短暂组合 1 1.35 0 1.2 / 2052.30 217 2723 1.25 1 15136.71.2 / 0 12109.4稳定γEγ0γEγ（四）基床承载力验算1.基床顶面应力计算组合持久组合情况一：设计低水位（永久作用）+波谷压力（主导可变作用）+（堆货+前沿堆货+门机情况）（非主导可变作用）短暂组合情况：设计高水位（永久作用）+波峰期波峰压力（主导可变作用） 2.持久组合一基床顶面应力计算：)/(28.43917.2745.1177.24139021.9722.3547m kN V K =+++++=)/(02.30077934429096.2715.10285.152671.22951m m kN M R ?=+++++=)/(1.805112019.10273.175185.40700m m kN M ?=+++=3)(02.528.43911.805102.3077Bm >=-=ξ)(53.102.521.13m e =-=kPa 600)1.1353.161(1.1328.43915.5749.171maxmin =<=?±=λσσ3.短暂组合情况基床顶面情况计算： )/(228182.292311m kN V k =-=)/(7.15136m m kN M R ?=)/(3.22692173.20520m m kN M ?=+=3)(64.5228122697.15136Bm >=-=ξ)(91.064.521.13m e =-=kPa 600)1.1391.061(1.1322817.2469.143maxmin =<=?±=λσσ满足承载能力要求（五）码头整体稳定性验算按照《港口工程地基规范》第5.1.3 条规定，取设计低水位进行验算。
沉箱浮运安装的离驳浮游稳定计算
第11卷第5期中国水运V ol.11N o.52011年5月Chi na W at er Trans port M ay 2011收稿日期：35作者简介：黄伟智（），男，中交第四航务工程勘察设计院有限公司工程师，从事港口工程工作。
沉箱浮运安装的离驳浮游稳定计算黄伟智（中交第四航务工程勘察设计院有限公司，广东广州510230）摘要：结合中石油广西钦州1,000万吨/年炼油项目配套10万吨码头工程实例，介绍沉箱离驳浮游稳定计算，为类似工程提供借鉴。
关键词：沉箱；离驳；浮游稳定中图分类号：U 655.4文献标识码：A 文章编号：1006-7973（2011）05-0230-03一、概述重力式码头采用半潜驳出运码头大型沉箱工艺，沉箱的离驳是依靠自身浮力和外力牵引来完成的。
在离驳过程中，保持沉箱处于浮游稳定状态是沉箱安全离驳以及整个安装过程安全的基础。
中石油广西钦州1,000万吨/年炼油项目配套10万吨码头工程，码头主体为重力式沉箱结构，共40个沉箱，单个沉箱重量1,750t 。
沉箱均在陆上预制，采用半潜驳干运法，经拖轮拖运到现场安装。
本文介绍的是计算沉箱离驳浮游稳定，确定沉箱浮运安装施工工艺的方法。
二、沉箱浮运安装的主要技术参数计算3583,580,250,3812121414吊孔图1沉箱平面示意图14,70.318.21.61220.81.3图2沉箱立面示意图沉箱为等边正方形设计，底座尺为14m ×14m ，墙身尺寸为12m ×12m ；高度为20.8m ，脚趾长度为1m ，格仓宽度为3.58m ，格仓隔墙厚度为0.25m ，底板厚度为0.7m ，墙身厚度为0.38m ，详见（图1、2）。
1．沉箱重心位置计算重心位置计算将沉箱划分五个部分（各部分如图3所示），各部分体积分别设为V 1～V 5，沉箱水平断面为中心对称图形，重心在中心线上。
各部分重心坐标设为z i （i=1…4）。
顶部隔墙内倒角墙身底板倒角底版图3沉箱计算分块图经计算沉箱各部分体积及重心高度见下表：表1沉箱部分底板底板倒角墙身箱内倒角顶部墙身体积V 1V 2V 3V 4V 5m 3137.2m 37.6543.39 1.216810.608重心z 1z 2z 3z 4z 5m0.350.89.950.06719.7沉箱的总体积：V 箱=∑V i =V 1+V 2+V 3+V 4+V 5=700m 3沉箱的重心坐标设为Z 空=（∑V i Z i ）/V 箱=（V 1Z 1+V 2Z 2+V 3Z 3+V 4Z 4+V 5Z 5）/V 箱=8.0998m2．半潜驳相关技术参数及吃水计算（1）本工程沉箱使用的半潜驳有关技术性能：表2全长52m 宽32m 型深 3.6m 内幅26m 允许载重量3200t 空载重量2621t 最大下潜深度15.5m空载吃水1.4m（2）沉箱上驳后，半潜驳吃水计算：半潜驳空载时，吃水1.4m ，沉箱重量为1750t ，那么沉箱上驳后，半潜驳吃水深度为：h =1.4+1750/32/52=2.46m 。
沉箱安装（典型施工方案）
沉箱安装（典型施工方案）一、沉箱上驳及出运方案南沙一期工程沉箱长17.84米、宽14米、高18.9米，重约2212吨。
施工方案采用4100吨浮船坞搭接码头——浮坞上的卷扬机拉沉箱上驳——浮坞拖到施工区域——浮坞下潜——沉箱拖到安装位置就位。
1.1船机配备及设备材料清单1.1.1船机配备清单1.1.2设备材料清单1.2沉箱上浮坞1.2.1搭接方式本工程采用专用重型沉箱上驳码头，搭接部分码头面标高2.9米，搭接采用GD160钢轨、长20米、钢轨面标高1.5米，码头结构见”东江口预制场2000吨沉箱出运码头”。
搭接时浮坞的首部搁置在钢轨上，浮坞的甲板面与码头面平，码头与沉箱间铺厚14毫米钢板，其总长度为20米，宽为1.5米。
1.2.2浮坞的锚位及地牛如下图浮坞前部左右利用码头上系缆环系两条缆、控制船头左右移动对齐码头前沿，前部用一条缆带码头上新做的地牛、控制船舶顶住码头，船尾左右抛两门锚。
图1-1浮坞搭接系缆图1.2.3搭接操作由于东江口潮差变化不大，要采用浮坞预压水，沉箱上驳后，浮坞抽水抵消沉箱压力来保证船头可离码头。
为确保码头的安全，整个搭接上驳过程要在涨潮操作。
进入搭接前，浮坞按图1-1在距离码头约4米处系缆、抛锚就位，艏部压水调节到艏吃水1.3米，在船头高过码头面约0.2米时，移船进入搭接；进入后艏部继续加水，抵消船舶由于潮水上涨而上浮，使船头在沉箱上船前始终压住搭接钢轨。
当沉箱移到船上1.5米时，浮坞要立即开始排水，直到将所有的压载水排空。
等到潮水涨到使船头高过码头面0.2米时，浮坞移出离开搭接口。
见图1-2图1-2浮坞进入\离开搭接状态示意图1.2.4拉沉箱上驳1.2.4.1沉箱就位由于沉箱高过船上10吨吊机，上驳前要将前吊机臂杆沿船纵向摆放好。
浮坞后部墙上设有两台10吨电动卷扬机，通过导向滚筒到甲板面上，联接定滑轮组及动滑轮组。
沉箱用气囊形式出运，岸上尽量将沉箱移到码头前沿，并使沉箱中线与出运通道中线一致（横向偏移不得超过1米）。
沉箱安装(典型施工方案)
一、沉箱上驳及出运方案南沙一期工程沉箱长17.84米、宽14米、高18.9米，重约2212吨。
施工方案采用4100吨浮船坞搭接码头——浮坞上的卷扬机拉沉箱上驳——浮坞拖到施工区域——浮坞下潜——沉箱拖到安装位置就位。
1.1船机配备及设备材料清单1.1.1船机配备清单1.1.2设备材料清单1.2沉箱上浮坞1.2.1搭接方式本工程采用专用重型沉箱上驳码头，搭接部分码头面标高2.9米，搭接采用GD160钢轨、长20米、钢轨面标高1.5米，码头结构见”东江口预制场2000吨沉箱出运码头”。
搭接时浮坞的首部搁置在钢轨上，浮坞的甲板面与码头面平，码头与沉箱间铺厚14毫米钢板，其总长度为20米，宽为1.5米。
1.2.2浮坞的锚位及地牛如下图浮坞前部左右利用码头上系缆环系两条缆、控制船头左右移动对齐码头前沿，前部用一条缆带码头上新做的地牛、控制船舶顶住码头，广州港南沙港区一期工程3#、4#泊位2000t 沉箱出运（上浮船坞）及浮运安装分项工程 典型施工方案中港四航局第二工程公司-3-船尾左右抛两门锚。
图1-1浮坞搭接系缆图1.2.3搭接操作由于东江口潮差变化不大，要采用浮坞预压水，沉箱上驳后，浮坞抽水抵消沉箱压力来保证船头可离码头。
为确保码头的安全，整个搭接上驳过程要在涨潮操作。
进入搭接前，浮坞按图1-1在距离码头约4米处系缆、抛锚就位，艏部压水调节到艏吃水1.3米，在船头高过码头面约0.2米时，移船进入搭接；进入后艏部继续加水，抵消船舶由于潮水上涨而上浮，使船头在沉箱上船前始终压住搭接钢轨。
当沉箱移到船上1.5米时，浮坞要立即开始排水，直到将所有的压载水排空。
等到潮水涨到使船头高过码头面0.2米时，浮坞移出离开搭接口。
见图1-2图1-2浮坞进入\离开搭接状态示意图1.2.4拉沉箱上驳1.2.4.1沉箱就位由于沉箱高过船上10吨吊机，上驳前要将前吊机臂杆沿船纵向摆放好。
浮坞后部墙上设有两台10吨电动卷扬机，通过导向滚筒到甲板面上，联接定滑轮组及动滑轮组。
沉箱浮游稳定计算
形心矩 Xi
-8.250 8.250 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -7.900 -7.950 -8.600 -8.550 -8.950 -9.200 8.950 9.200 9.700 9.700 9.700 0.300 10.000 10.000 10.000 0.767 17.850 16.200 17.850 16.200 0.733 0.300 0.733 0.300
Yi
-936.933 936.9327 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -107.523 -5.236 -117.051 -5.631 -39.295 -121.178 39.2950 121.1778
体积矩 ViXi ViYi
1101.6057 1101.6057 2423.7584 40.0938 1950.7350 1442.9000 282.0000 4.4749 242.9483 10.6689 242.9483 10.6689 3.2197 3.9515 3.2197 3.9515
合 计 注:以沉箱底板中心为计算原点，沉箱前侧为负，后侧为正
1047.716
-235.441 8868.7504
浮心位置 重心 位置 不平衡力矩 纠偏力矩
Xw
沉箱重心
0 -0.225 8.465
Xc Yc
5768.3
重心x 仓格面积 底加强角 加水深度 14.957 1.83559764
5768.294 6.13125 16.9327
943.09 943.09 4418.02 2939.29 4418.02
26737.73 25237.73 30212.66 27233.93 28712.66
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－
类 型 ｘｃ Ｙｃ 吃 舔深夔
Ａ
定慑 荔 葭 瑰 定 槛 ： 后 托 蜘 水深 夔 一 定侮 蔑 葭 穗 定性
０ ． １ ６ ０ ． １ ５ Ｏ ． ２ ６
１ ． １ ４
—
Ｂ（ Ｄ）
Ｃ
５ ． ９ ５
ｔＪ ＾ ｊ
５ ． ７ ９ ８ ７ ７ ６ ８ ７ ９ Ｏ ２ ９
＾ Ｊ ６ ８
一
０ ． ２ ２ ｘ ２ ． ９ ５ ｘ ４ ／ ２ ） ｘ １ ０ ． ２ ５ ｘ １ ． ８ ２ ５
ｔ ｏ ＝ ２． ２ ２ Ｉ Ｔ Ｉ
Ｅ ０ １
—２０
一 Ｏ ∞ ４ 似 表 ２中表 明 ： Ａ、 Ｂ （ Ｄ） 类沉箱 在后舱 分别加２ ． ２ ｎ ｌ 、
２ ． ０ ５ Ｉ ｎ深 水 时 ， 浮游 是 稳定 的 ； Ｃ、 Ｅ、 ０ １ 类 沉 箱虽 然 在后 舱加 入配 重水 ， 但 浮游仍 不稳 定 ， 需要 调整 。 以
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３ 沉箱漂浮稳定 计算
沉 箱在 浮 吊牵 引漂 浮 、拖运 和沉 放 的过程 中应
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Ａ型沉 箱浮游 稳定 计算 见表 ３ 。
表３ Ａ型沉箱浮游稳定计 算 蟛 。 。 ＿ 一 一
３ ． ３ 沉箱 后 两舱加 水 （ ｔ ｏ ＝ ２ ． ２ ２ Ｉ Ｔ Ｉ ） 时
浮游稳 定性进行认真细致验算 ， 严格 控制加 水深度 ， 沉箱随半潜驳 下潜 、 出坞 、 浮游 、 粗就位 、 排水 上 浮、 精安装等过程 中， 沉箱一直处 于稳定状态。
【 关键词 】 沉箱 漂浮稳定
精安装
工艺
１ 工程概况
某 电厂码头 工程包括 综合码头 和煤码 头 ， 码 头沉
型 及规 格见 表 １ 。
工起五” 起重船 和 １ ７ ０ ０ ｔ 定位船 （ 配２ ５ ｔ 起 车 吊） ，
同时选 用 ７ ０ ０ ＨＰ的起锚 艇 协助作 业 。 根 据半 潜驳 的 表１ 试禳类毽及｛ 甄 梅 Ｉ ≥
部 位
鲧 兮 码 戋 Ｂ
ｃ
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保 证不 倾覆 ， 即要求 沉箱 具有 一定 的 漂浮稳 定性 。 浮 体 的稳 定 性 可 用定 倾 中 心 高度 （ ｍ） 表示 ， 为 了保 证
沉 箱是 在预 制厂 预 制 ，采 用 气囊 移 运至 出运 码 沉 箱 的浮游 稳定 性 ， 沉箱 在有 掩护 区域 近程 浮运 时 ， ＞２ ０ ｃ ｍ。本 项 目所有 沉 箱并 不 是 全 对称 结 构 ， 重 头上半潜驳 ， 由拖 轮 拖 运 至施 工 现 场 ， 半 潜 驳 就 位 ｍＩ 下潜 ， 沉箱 吃 水 一定 深 度 由起 重船 起 吊 出坞 和 漂 浮 心偏 向沉箱前 趾 ， 通 过计 算沉 箱空 载浮 游均 不稳 定 ， 空 载 吃水 深度 和定倾 中心高 度 、 配重加 水 拖 运至 安 装 位置 进 行 安装 。 因此 ， 沉 箱 出坞 浮 游 到 沉箱 重 心 、 安装 位 置过 程 中需要 保证 其稳 定 性 。
熏莲
平 面尺 寸 、 载重 量 以及沉 箱 的外 型尺 寸 、 重 量 等特 征
型 号
数 量
１ ５ Ｕ
１
１
髓｛ 《 － － 奇
甍 篙、 通
ｌ １ ． ０ ｘ ８ ６ ｘ ９ ． ５
ｌ １ ． ０ ｘ ８． ６ ｘ ９． ５
４ ７ ｌ ＇ ’
４ ７ ５
２ 设备选用
考 虑受 当地 风 大 浪 高等 条 件 的影 响 ， 且 沉 箱 安
箱 总数 量 为 ５ ０个 ， 其中５ ０ ０ ｔ 以下 共 ３ ０个 、 （ ２ １ ０ ０ ￣ 装 时 防波 堤 未 能 形 成 ， 水上运输选用 ５ ０ ０ ０ ｔ 的“ 航 ２ ５ ６ ０ ） ｔ 共２ ０个 ， 沉 箱类 型 较 多 、 规 格 不一 。具 体 类 工 半潜 驳 １ ’ 和２ ８ ｏ ０ ＨＰ拖 轮 。 安 装选 用 ２ ５ ０ ｔ 的“ 航
《 湖南水 利水 电） ２ ０ １ ４ 年第 １ 期
沉 ＿ ＿ ＿ 一 定 计 一 啊 ＿ 安 装 ＿ 工 工 艺
张 宏 飞
（ 长 沙 市湘江 综合 枢 纽开 发有 限责 任公 司 长 沙市 ４ １ ０ ２ ０ ０ ）
【 摘 要】 文章重点对沉箱漂浮稳 定性进行验 算， 并 简要叙 述沉箱精安装施工工 艺。通过对沉箱
性， 半 潜 驳 一次 运 输 ３个 ５ ０ ０ ｔ 以 内沉 箱 ， ２ ０ ０ ０ ｔ 以
上 沉箱 一 次运输 １ 个。
１ １ ． ０ ￣ ７ ． ６ ｘ ９ ． ５
。 。
４ ５ ５
Ｅ
ｌ
｜ １ １ ． Ｏ ｘ Ｓ ． ６ ｘ ９ ． ５ ． 、 ｌ － ４
表 ２ 沉箱重心和空载时稳定性 计算
沉 箱 雷 心
４ ４ ３ ８ ８
５ ５ ７ Ｏ ｌ
３ ５ ２ ６ ｌ
童戴
５ ． ９ ７
－
一
配童
二舱 加水 压载 ， 加水 深度 为 ｔ 。 ：
Ａ ＝ （ ３ ． ３ ５ ｘ ４ ． ６ ｘ ２ ｘ ｔ ０ — ０ ． ２ ２ ｘ ｔ ｏ ｘ ８ ／ ２ —
深度 和 定倾 中心 高度 计算 见表 ２ 。
作者 简 介 ： 张宏飞 （ １ ９ ７ ３ 一 ） ， 男， 大学本科 ， 工程师 ， 主要 从 事 水 利 水 电工 程 建 设 和 征 地 移 民 工作 。
７
张宏飞 Ｉ Ｉ 沉 箱漂浮稳定 计算和精安装施工工艺
（ ２ ）为保 持沉 箱正 直 ， 所 需在 后