预应力钢绞线用盘条抗拉强度变化规律研究
高强度预应力钢绞线用盘条的试制与开发的开题报告
高强度预应力钢绞线用盘条的试制与开发的开题报告
1. 研究背景和意义
高强度预应力钢绞线是一种广泛应用于建筑、桥梁、隧道等工程领域的材料，它在工程中承载着重要的结构作用。
随着工程建设需求的不断增加，对于高强度预应力钢绞线的应用也得到了进一步的扩展。
然而，高强度预应力钢绞线的制造过程中需要用到大量的盘条，而目前市场上所提供的盘条品种相对较少，且质量参差不齐，无法满足实际需要。
因此，开发一种适合高强度预应力钢绞线制造的新型盘条具有重要的意义。
2. 研究内容和方法
本研究旨在试制一种适合高强度预应力钢绞线制造的新型盘条，具体研究内容包括：
（1）盘条的材质选择：选择适合高强度预应力钢绞线制造的材质，确保盘条的强度和耐久性。
（2）盘条的结构设计：设计适合高强度预应力钢绞线制造的盘条结构，使其能够有效地承载大量的钢绞线，并且易于操作和安装。
（3）试制和测试：根据盘条的结构设计制作样品，并进行相关的测试和评估，以验证其性能。
本研究主要采用实验研究方法，包括材料测试、结构设计、样品制作、性能测试等步骤。
3. 预期结果和意义
本研究旨在开发一种适合高强度预应力钢绞线制造的新型盘条，预期结果包括：
（1）新型盘条材质性能稳定，能够承载大量的钢绞线；
（2）新型盘条结构设计合理，易于操作和安装；
（3）新型盘条性能测试结果良好，能够满足高强度预应力钢绞线制造的需要。
本研究的成果具有重要的应用意义，能够提高高强度预应力钢绞线的制造效率和质量，为工程建设提供更加可靠的材料保障。
钢绞线应力应变关系
5．预应力钢材应力—应变曲线和应力松弛(1) 应力—应变曲线碳素钢丝或钢绞线均属硬钢，其应力—应变曲线见下图。
当钢丝拉伸到超过比例极限σ p ( 习惯上采用残余应变为0.01% 时的应力) 后，σ-ε 关系呈非线性变化，没有明显的屈服点。
当钢丝拉伸超过σ 0.2 ( 残余应变为0.2%) 后，应变ε 增加较快；当拉伸至最大应力σ b 时，应变ε 继续发展，在σ-ε 曲线上呈现为一水平段，然后断裂。
(2) 应力松弛应力松弛是指钢材受到一定的张拉力之后，在长度保持不变的条件下，钢材的应力随时间的增长而降低的现象，其降低值称为应力松弛损失。
产生应力松弛的原因主要是由于金属内部位错运动使一部分弹性变形转达化为塑性变形引起的。
预应力钢材的松弛试验，应按国际预应力混凝土协会 (FIP) 等单位编制的《预应力钢材等温松弛试验实施规程》进行。
试件的初应力取0.6 σ b 、 0.7 σ b 和 0.8 σb ，环境温度为20 ± 1 ℃ ，在松弛试验机上分别读出不同时间的松弛损失率，试验应持续 1000h或持续一个较短的期间推算至1000h 的松弛率。
下图示出预应力钢丝和热处理钢筋的应力松弛试验算据，其松弛率与时间、钢种、温度的关系如下：①应力松弛初期发展较快，第一小时相当于1000h的15%~35%，以后逐渐减慢。
钢丝应力松弛损失率R t = A lgt+ B ，与时间t有较好的对数线性关系。
一年松弛损失率相当于1000h的12.5倍，50年松弛损失率为1000h的1.725倍；②钢丝和钢绞线的应力松弛率比热处理钢筋和精轧螺纹钢筋大；③初应力大，松弛损失也大。
当σi>0.7σb 时，松弛损失率明显增大，呈非线性变化；④随着温度的升高，松弛损失率急剧增加。
根据国外试验资料，40°C时1000h松弛损失率约为20°的1.5倍。
预应力钢材的应力松弛试验数据①一次张拉程序0→ σ i ；②超张拉程序；③超张拉程序0→1.03σi减少松弛损失的措施为：a. 采取超张拉程序比一次张拉程序0→ σ i，可关少松弛损失10%；也可采用0→1.03 σ i 超张拉程序，松弛损失率虽然增大了，但剩余预应力仍比0→ σ i 程序大。
预应力钢绞线用热轧盘条SWRH82B拉拔断丝分析及工艺改进
预应力钢绞线用热轧盘条SWRH82B拉拔断丝分析及工艺改进【摘要】本研究旨在分析预应力钢绞线用热轧盘条SWRH82B的拉拔断丝工艺，并提出工艺改进方案。
首先对SWRH82B的特性进行分析，然后对拉拔断丝工艺现状进行评估，并分析存在的问题。
接着提出工艺改进方案，并对改进效果进行评估。
研究结果表明，工艺改进对预应力钢绞线用热轧盘条SWRH82B具有显著影响，能够提高产品质量和生产效率。
结论总结了研究成果，并展望了未来研究方向。
通过本研究，可以为预应力钢绞线生产工艺的改进提供参考，促进行业的发展与进步。
【关键词】预应力钢绞线、热轧盘条SWRH82B、拉拔断丝、工艺改进、特性分析、存在问题、工艺改进方案、效果评估、影响、研究成果、未来研究方向1. 引言1.1 研究背景预应力钢绞线是现代建筑领域中常用的一种材料，具有高强度、耐久性好等优点。
而预应力钢绞线中的热轧盘条SWRH82B作为其主要原材料之一，其质量和性能直接影响着预应力钢绞线的品质和使用寿命。
目前，国内外关于热轧盘条SWRH82B的研究仍存在一些问题和不足，如存在拉拔断丝过程中易出现细微裂纹、表面粗糙度高等情况，影响了产品的质量和生产效率。
深入研究热轧盘条SWRH82B的特性及拉拔断丝工艺，解决存在的问题并提出具体的工艺改进方案，对于提高预应力钢绞线品质和生产效率具有重要意义。
本文将对热轧盘条SWRH82B的特性进行分析，对拉拔断丝工艺现状进行研究，并提出相应的改进方案，以期为预应力钢绞线生产提供技术支持和参考。
1.2 研究目的本文旨在通过对预应力钢绞线用热轧盘条SWRH82B拉拔断丝工艺进行分析和改进研究，解决目前存在的问题，提高产品质量和生产效率。
具体研究目的包括：1. 分析预应力钢绞线用热轧盘条SWRH82B的特性，探讨其在拉拔断丝过程中的性能表现和影响因素；2. 对现有的拉拔断丝工艺进行综合分析，找出存在的问题和不足之处；3. 提出相应的工艺改进方案，包括优化工艺参数、改进设备和工艺流程等方面；4. 评估工艺改进的效果，验证改进方案的可行性和实用性。
BQB514-2009-预应力钢丝及钢绞线用盘条
法）
GB/T 6394-2002 金属平均晶粒度测定法
GB/T 8170-2008 数值修约规则与极限数值的表示和判定
GB/T 10561-2005 钢中非金属夹杂物含量的测定 标准评级图显微检验法
GB/T 13298-1991 金属显微组织检验方法
GB/T 20066-2006 钢和铁 化学成分测定用试样的取样和制样方法
5.3 交货状态
盘条以热轧状态交货。
5.4 力学性能 盘条的力学性能应符合表 2 的规定。
表2
牌号 SWRH82B-1
SWRH82B-2
5.5 脱碳层
直径，mm 11.0 12.0 12.5 13.0 12.5 13.0
抗拉强度 Rm，MPa 1150～1250 1140～1240 1140～1240 1120～1220 1260～1350 1250～1340
GB/T 20123-2006 钢铁 总碳硫含量的测定 高频感应炉燃烧后红外吸收法
（常规方法）
GB/T 20125-2006 低合金钢 多元素含量的测定 电感耦合等离子体原子发射
光谱法
GB/T 20126-2006 非合金钢 低碳含量的测定 第 2 部分：感应炉（经预加热）
内燃烧后红外吸收法
YB/T 169-2000
5.1.2 盘条的成品化学成分允许偏差应符合 GB/T 222 的规定。 5.1.3 根据需方要求，经供需双方协议，亦可供应其他牌号或化学成分的盘条。
表1
牌号
化学成分（熔炼分析） % （质量分数）
C
Si
Mn
P
S
Cr
V
Cu
0.79～ 0.15～
SWRH82B-1 0.86
SWRH82B盘条心部马氏体的控制
SWRH82B盘条心部马氏体的控制摘要：SWRH82B 盘条是生产预应力钢丝、钢绞线的主要原料，广泛应用于高层建筑、铁路、公路、桥梁等工程领域，在深加工过程中要经过多道次冷拔，累计变形量高，故要求SWRH82B 盘条具有稳定的化学成分、较高的索氏体化率、均匀的金相组织，以获得优良的力学性能。
关键词：SWRH82B盘条心部马氏体；控制；SWRH82B盘条用于冷拔生产钢丝、钢丝绳和钢绞线等产品，在冷拔过程中减面率均在85％以上。
在拉拔、捻制过程中从头到尾承受100％的检验，在高应力状态下，任何缺陷和异常组织都是断裂源。
一、盘条金相组织检测检测试样来自宣钢生产的Φ１２．５mm 预应力钢绞线用SWRH８２B 钢盘条，对该盘条切取横截面试样和纵截面试样在金相显微镜下进行金相组织检测。
SWRH82B钢盘条的正常组织是珠光体和索氏体（索氏体是在６００～６５０℃相变温度下形成的更细小的珠光体组织），索氏体组织硬度值为MHV３５０左右；马氏体为淬火组织，是原子经无序扩散切变位移的、不变平面应变的晶格改组过程得到的具有严格晶体学关系和惯习面的，形成相中伴生极高密度位错或层错、精细孪晶等亚结构的整合组织，其硬度较高，达到MHV６５０左右。
就硬度值来分析，白色带状组织符合典型马氏体组织特征，基体组织符合索氏体的特征。
用电子探针对马氏体区域与附近索氏体组织进行成分显微分析，由检测结果可知，马氏体区域中Cr、Mn 含量明显高于正常组织区域（均为质量百分数）。
二、SWRH82B盘条心部马氏体的控制在轧后冷却过程中，盘条表面通过斯太尔摩风冷线大功率风机以对流换热的方式进行冷却；盘条心部和表面有一定的温度梯度，热量由心部向表面以传导的方式传递，因此表面冷速必然大于心部冷速。
而盘条表面没有产生马氏体，心部却产生了马氏体，分析认为盘条中心成分偏析是导致心部产生马氏体的主要原因。
盘条温度进入保温罩进行缓冷，降低冷却速度。
因为若冷却速度过快，盘条会因在400~600℃温度区间的停留时间不够长而导致未转变的奥氏体偏多，而未转变的奥氏体会在低温时继续转变形成马氏体组织，继而导致出现心部马氏体组织。
预应力钢绞线拉伸实验研究
苏州 科 技 学 院学 报 （ 程技 术 版 ） 工
第２ ０卷
第 ４期
Ｊ ｏ ｉｅｓｔ ｆＳ ｉｎ ｅａ ｄ Ｔ ｃ ｎ ｌｇ ｆＳ ｚ ｏ ． ｆＵｎｖ ｒｉ ｏ ｃｅ ｃ ｎ ｅ ｈ ｏｏ ｙ ｏ ｕ ｈ ｕ ｙ
Ｖｏ． ０ １２
散 开或者 部分 断裂 ， 因此 Ｇ ／５２ ２０ ３ 规定 以最 大力 伸 长率作 为钢绞 线 的一 项重 要 性能 指标 ， ＢＴ ２４ ２０ １ 如何 精 确 测量 该指标 是长期 以来 一直 在探 索 的问题Ｉ１ 统力 学性 能 自动测定 仪器 是利 用安装 在试样 上 的引伸计 和 ２。传 ＾ ３ 安装 在 试验 机工 作 台上 的位 移 计来 绘 制拉 伸 曲线 （ 样 屈服 以前利 用 引伸 计 采样 ， 试 屈服 之后 利 用 位移计 工 作） 。其 缺点是 引伸计 必 须在 试样 断裂 之前取 下 以免损 坏 ， 由安装 在试验 机工 作 台上的位 移计顶 替 引伸 计进 行检测 工作 ， 所测 得 的实际 上是 试验 机工 作 台之 间 的相对 位移 ， 其 它包 含试样 的延伸 和试 样与夹 具之 间的相 对滑动 ， 还包 含夹 具与 横 梁 间的 滑移 及夹 具与 横 梁的 变形 ， 用此 值来 表达 试样 的延 伸 量显 然要 大 于真实 值 ， 往 往容易 得 出错 误 的结论 。针 对 上述 弊端 ， 近年来 产 生 了一 些 改进装 置Ｉ１ ２， － 主要 特点 是将 细丝按 所定标距 固 ３
为解决上 述 钢绞线 测量 过程 中 的不 足 ， 文设 计 了一种 测 量钢绞 线伸 长量 的新方法 一 图像分 析法 ， 方 本 此 法 以图像采 集 和分 析代替 位 移传感 器 ， 视觉 影像 和物 理 量 的变化 实时 结 合 ， 把 因其 测试 分 析过 程 的非接 触 ， 可克服 目前钢 绞线 测量 中 的弊端 。
预应力钢绞线用热轧盘条SWRH82B拉拔断丝分析及工艺改进
预应力钢绞线用热轧盘条SWRH82B拉拔断丝分析及工艺改进一、引言预应力钢绞线是一种用于建筑工程中的重要材料，它具有优异的力学性能和耐久性，能够有效地增强混凝土结构的承载能力和抗风抗震性能。
预应力钢绞线的品质直接影响到建筑工程的安全和质量，其中预应力钢绞线用热轧盘条SWRH82B是一种常用的原材料，其拉拔断丝工艺对制造预应力钢绞线的品质和性能具有重要影响。
本文将对预应力钢绞线用热轧盘条SWRH82B的拉拔断丝工艺进行分析，并提出相应的工艺改进方案，以期提高预应力钢绞线的品质和生产效率。
二、SWRH82B的拉拔断丝工艺分析SWRH82B是一种低碳微合金钢，具有较高的强度和韧性，是制造预应力钢绞线的理想材料。
在生产过程中，SWRH82B首先经过热轧成形成盘条，然后进行拉拔断丝工艺，将其加工成细丝，最终用于预应力钢绞线的制造。
1. 热轧成形热轧成形是将SWRH82B的原料坯料在高温下通过轧机进行成形，使其呈现出所需的形状和尺寸。
在热轧成形的过程中，需要控制好轧制温度、轧制速度和轧制力度，以保证盘条的均匀性和稳定性。
2. 拉拔断丝拉拔断丝是将热轧盘条通过拉拔机进行加工，将其加工成细丝。
在拉拔断丝的过程中，需要考虑到拉拔比、拉拔速度、拉拔温度、模具和润滑剂等因素，以保证断丝的尺寸精度和表面质量。
三、SWRH82B拉拔断丝工艺存在的问题虽然SWRH82B具有优异的力学性能和加工性能，但在拉拔断丝工艺中仍然存在一些问题：1. 断丝质量不稳定：在拉拔断丝过程中，断丝的尺寸精度和表面质量不稳定，存在一定的波动和偏差。
2. 拉拔机损耗大：由于SWRH82B的高强度和韧性，导致拉拔机的磨损速度较快，增加了设备的维护成本和生产成本。
3. 生产效率低：目前的拉拔断丝工艺存在一定的瓶颈，生产效率较低，难以满足市场需求。
1. 优化拉拔工艺参数：通过对拉拔比、拉拔速度、拉拔温度等工艺参数进行优化调整，以提高断丝的尺寸精度和表面质量稳定性。
预应力钢丝及钢绞线用热轧盘条-最新国标
预应力钢丝及钢绞线用热轧盘条1范围本文件规定了预应力钢丝及钢绞线用盘条的牌号、订货内容、尺寸、外形、重量、技术要求、试验方法、检验规则、包装、标志和质量证明书。
本文件适用于预应力钢丝及钢绞线用热轧盘条（以下简称“盘条”）。
2规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。
其中，注日期的引用文件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。
GB/T222钢的成品化学成分允许偏差GB/T223.5钢铁酸溶硅和全硅含量的测定还原型硅钼酸盐分光光度法GB/T223.12钢铁及合金化学分析方法碳酸钠分离-二苯碳酰二肼光度法测定铬量GB/T223.14钢铁及合金化学分析方法钽试剂萃取光度法测定钒含量GB/T223.19钢铁及合金化学分析方法新亚铜灵-三氯甲烷萃取光度法测定铜量GB/T223.23钢铁及合金镍含量的测定丁二铜肟分光光度法GB/T223.37钢铁及合金氮含量的测定蒸馏分离靛酚蓝分光光度法GB/T223.59钢铁及合金磷量的测定铋磷钼蓝分光光度法和锑磷钼蓝分光光度法GB/T223.60钢铁及合金化学分析方法高氯酸脱水重量法测定硅含量GB/T223.63钢铁及合金锰含量的测定高碘酸钠（钾）分光光度法GB/T223.69钢铁及合金碳含量的测定管式炉内燃烧后气体容量法GB/T223.82钢铁氢含量的测定惰性气体熔融-热导或红外法GB/T224钢的脱碳层深度测定法GB/T228.1金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法GB/T2101型钢验收、包装、标志和质量证明书的一般规定GB/T2975钢及钢产品力学性能试验取样位置及试样制备GB/T4336碳素钢和中低合金钢多元素含量的测定火花放电原子发射光谱法（常规法）GB/T6394金属平均晶粒度测定方法GB/T8170数值修约规则与极限数值的表示和判定GB/T10561钢中非金属夹杂物含量的测定标准评级图显微检验法GB/T13298金属显微组织检验方法GB/T14981—2009热轧圆盘条尺寸、外形、重量及允许偏差GB/T20066钢和铁化学成分测定用试样的取样和制样方法GB/T20123钢铁总碳硫含量的测定高频感应炉燃烧后红外吸收法（常规方法）GB/T20124钢铁氮含量的测定惰性气体熔融热导法（常规方法）YB/T169高碳钢盘条索氏体含量金相检验方法YB/T4411高碳钢盘条中心马氏体评定方法YB/T4412高碳钢盘条网状渗碳体评定方法3术语和定义本文件没有需要界定的术语和定义。
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第３ ７卷 第 ２期
２ ０ １ ５年 ４月
甘
肃
冶
金
Ｖｏ １ ． ３ ７ Ｎｏ ． ２ Ａｐ ｒ ． ， ２０１ ５
ＧＡＮＳ Ｕ ＭＥＴＡＬＬ ＵＲＧＹ
文章编号 ： １ ６ ７ ２ — ４ ４ ６ １ （ ２ ０ １ ５ ） ０ ２ — ０ ０ ８ ３ — ０ ３
预 应 力 钢 绞 线 用 盘 条 抗 拉 强 度 变 化 规 律 研 究
，
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Ｃ Ｏ ６ ３回
Ｉ ｘ２ ｌ ｘ３ Ｉ Ｘ／ （ Ｉ ＋ ６ ） Ｉ ｘｌ ９ Ｉ Ｉ ＋ ６ ． Ｉ
３ 、 ７或 １ ９根 高 强度 钢丝 构成 的绞 合 钢缆 ， 并 经 消 除 应 力处 理 （ 稳 定化 处 理 ） ， 适 合 预应 力 混凝 土或 类 似 用途 。预应力 钢 绞线 常用 断 面结构 如 图 １ 所 示 。预 应力 钢 绞 线 的 生 产 主 要 经 过 原 料 盘 条 的选 择 与 准 备、 盘条 表 面磷化 处 理 、 盘条 拉 拔 钢 丝 、 拉 拔 钢 丝 捻 制 钢绞 线 、 钢绞线 稳定 化处 理 等工艺 过 程 。
关键词 ： 预应力钢绞线 ； 盘条抗拉强度 ； 研究
中 图分 类 号 ： Ｔ Ｇ １ ４ ２ ． １ ２ 文献标识码 ： Ａ
Ｓ ｔ ｕ ｄ ｙ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ Ｓ ｔ ｒ ｅ ｎ ｇ ｔ ｈ Ｖａ ｒ ｉ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ＂ ｏ ｆ Ｔｅ ｎ ｓ ｉ ｌ ｅ Ｓ ｔ ｒ ｅ ｎｇ ｔ ｈ ｏ ｆ Ｗｉ ｒ ｅ Ｒｏ ｄ ｆ ｏ ｒ Ｐｒ ｅ ｓ ｔ ｒ ｅ ｓ ｓ ｅ ｄ Ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ Ｓ ｔ ｒ ａ ｎ ｄ
１ ７ ． ８ ／ １ ８ ６ ０ 、 ｌ ｘ ７ — ２ １ ． ６ － １ ７ ７ ０为例 ， 理论 计算 钢绞 线 的直 径 和截 面积略大 于产 品标准 的公称 尺寸 （ 表１ ） 。
Ｆ Ｕ Ｈｏ ｎ ｇ — ｗｅ ｉ ， Ｌ Ｉ Ｄｉ ｎ ｇ — ｙ ｉ
（ Ｇ ａ ｎ ｓ ｕ Ｊ Ｉ Ｓ Ｃ Ｏ Ｈ ｏ ｎ ｇ ｘ ｉ ｎ ｇ Ｉ ｒ ｏ ｎ＆ Ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ Ｓ ｔ ｏ ｃ ｋ Ｃ ｏ ． Ｌ ｔ ｄ ． ， Ｊ ｉ ａ ｙ ｕ ｇ ｕ ａ ｎ ７ ３ ５ １ ０ ０ ，Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
１ 钢 绞 线简 介
预 应力 钢绞 线 主 要 应 用 于铁 路 、 公路 、 跨江、 跨
海大桥 、 大型工业建筑 、 水利 、 能源和岩土锚 固等领 域， 具有 抗 拉强度 高 、 延伸 率好 、 松 弛值低 、 应 力损 失
小、 抗疲 劳性 能优 良等特 点 。预 应力 钢 绞 线 是 由 ２ 、
付红卫 ， 李定 义
（ 甘 肃 酒 钢 集 团宏 兴 钢 铁 股 份 有 限 公 司 ， 甘肃 嘉 峪关 ７ ３ ５ １ ０ ０ ）
摘
要： 通过对预应力钢绞线结构 、 工艺及绞线性能要求 的分析 ， 推导计算 盘条的最低抗 拉强度要求 以及实际生产
中应达 到的平均水平 ， 从而设计较为合理 的盘 条强 度成 分控制 目标。
Ａｂｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ：Ｔｈ ｒ ｏ ｕ ｇｈ ｔ ｈ ｅ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏ ｆ Ｓ ｔ ｒ ｕｃ ｔ ｕ ｒ ｅ，ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ａ ｎ ｄ ｐ ｅ ｒ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｎｃ ｅ ｒ ｅ ｑ ｕｉ ｒ ｅ ｍｅ ｎｔ ｏ ｆ ｐ ｒ ｅ ｓ ｔ ｒ ｅ ｓ ｓ ｅ ｄ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｓ ｒａ ｔ ｎｄ ｔ ｈ ｅ ｍｉ ｎ ｉ ｍｕ ｍ
＠固 ＠
Ｉ Ｘｌ ｇ ｌ １ ＋ ￣６ ／ ０ １ Ｉ ｘ Ｉ ｝
嚣韩讳炙
西● 医
挂技萎
图 １ 钢 绞 线 常用 断面 结 构
绞 线 破 断力 为 绞线 要 求 强 度 与 公 称 面 积 的乘
积。
２ 钢绞线结构和性 能要求的分析
２ ． １ 钢 绞线 结构 尺寸 分析 钢 绞线公 称 直径 为 绞线 的最 大外 径 ： ２ ｘ 边 线 直 径＋ 芯线 直径 。
由于破 断力是绞线 的核心指标 ， 钢绞线生产厂 会 根据 单丝 强度 的高低 在公 差允许 范 围 内增 减单 丝 直径 以达到 既满 足绞线 强度 要求 又实 现最低 的金 属 消耗 的目的。因此对于盘条来说 ， 追求高的强度有利 于降低钢绞线的生产成本（ 减小单丝直径 ） 。以 ｌ ｘ ７ ．