框架结构计算书
一榀框架结构设计计算书
一榀框架结构设计计算书一榀框架结构设计计算书在建筑设计中，框架结构被广泛应用，其主要特点是具有较高的强度、刚度和稳定性，并且适用范围广泛。
因此，对框架结构进行设计和计算十分必要。
下面，我们将对一榀框架结构的设计计算进行详细介绍。
1. 整体结构设计在框架结构的设计中，首先需要确定其整体结构。
在考虑结构形式时，应充分考虑建筑用途、设计荷载、周边环境和地质条件等因素，合理确定结构类型和结构形式。
对于一榀框架结构，通常采用单跨或双跨结构，梁柱长度应控制在合理范围内，避免过长造成剪力和弯矩作用过大。
2. 材料选择和规格确定在选择使用的材料时，应根据设计荷载和地理环境等因素，选择适当的材料类型。
对于一榀框架结构，常用的材料一般包括钢材、混凝土和木材等。
其中，钢材具有较高的强度和刚度，但在防火方面存在不足；混凝土具有很好的耐久性和火灾防护性能，但施工难度大；木材则有较好的美观性和隔音性能，但相对强度和稳定性较弱。
在确定材料规格时，应考虑本体的受力情况和要求，以确保结构强度和稳定性满足设计要求。
3. 受力计算和分析受力计算是框架结构设计的核心内容之一。
在完成结构整体设计和材料选择后，应对结构进行受力计算和分析，以确定各构件的荷载和应力状态，并满足设计要求。
具体来说，应对结构进行弯矩、剪力、轴力等受力分析，结合力学原理和受力公式，确定构件截面设计和材料厚度，以确保结构强度和稳定性满足设计要求。
4. 正确施工和检查验收在进行框架结构的施工时，应确保按照施工图纸和设计方案进行施工，保持结构的几何形状和准确尺寸，确保构件之间的连接牢固可靠。
在施工中，应及时发现并排除施工中的缺陷和质量问题，确保结构的质量和安全。
在完成结构施工后，应进行检查验收，以确保结构符合设计要求并具有承载能力和稳定性。
总之，框架结构的设计计算是保证建筑结构强度和稳定性的重要环节，需要充分考虑建筑用途、设计荷载、周边环境和地质条件等因素，合理选择材料和规格，进行受力计算和分析，并确保施工质量和验收合格。
框架结构毕业设计_计算书(著名高校经典版)-799849862
结构设计计算说明书第一章 工程概况该建筑为陕西陕焦化工有限公司招待所，地址位于渭南市富平县。
该建筑结构类型采用钢筋混凝土现浇框架构。
建筑场地范围大约54米³18米；建筑面积：约为4800平方米。
层数：5层；拟建场地的场地类别为Ⅱ类;基本风压：0.35 kN/m²；基本雪压：0.20 kN/m²。
结构的使用环境类别为一类，雨篷等外露构件为二b类。
抗震设防烈度为7度, 设计基本地震加速度值为0.15g,地震分组为第一组设计, 设计特征周期T g=0.35s, 阻尼比为0.05。
第二章 结构布置根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，填充墙采用240mm厚的混凝土心砖砌筑，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100mm。
该建筑为招待所，房间布局较为整齐规则，所以采用横向框架承重方案，四柱三跨不等跨的形式。
柱网布置形式详见建筑平面图。
平面详图结构简图2.1 梁截面尺寸估算2.2 柱截面尺寸估算n为验算截面以上楼层层数，g为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，框架结构近似取15 kN/m²，F为简支状态计算的柱的负荷面，β为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。
由设计要求得，抗震设防烈度为7度，房屋高度不超过30m，丙类建筑，该框架的抗震等级为三级。
抗震等级为三级的框架结构轴压比限值 [μn]=0.9。
根据上述结果，并综合考虑其它因素，本设计柱截面尺寸取值如下2.3 基础尺寸估算第三章 框架侧移刚度3.1 横向框架梁侧移刚度3.2 横向框架柱侧移刚度0.760.751~5层楼面4.2 屋面及楼面可变荷载标准值∑D 1/∑D 2=>0.7，该框架为规则框架。
第四章 重力荷载计算4.1 屋面及楼面永久荷载标准值屋面(不上人)∑D 1/∑D 2=>0.7，该框架为规则框架。
3.3 纵向框架梁侧移刚度3.4 纵向框架柱侧移刚度3.4.1 中框架柱侧移刚度3.4.2 边框架柱侧移刚度3.2.1 中框架柱侧移刚度3.2.2 边框架柱侧移刚度恒载5层2~4层1层4.4 计算重力荷载代表值 墙体为240mm厚粘土空心砖，外墙面贴瓷砖0.5kN/m²内墙面为20厚抹灰，内墙体为240mm厚粘土空心砖，两侧均为20厚抹灰。
框架混凝土结构设计计算书
黑龙江东方学院本科生毕业论文（设计）论文题目：高层综合办公楼姓名李冠鹏学号074171210专业建筑工程班级07级2班指导教师石玉环学部建筑工程学部答辩日期2011年4月15日高层综合办公楼摘要本设计题目是拟在哈尔滨建造一幢综合性高层办公楼，建筑面积为9500㎡（设计误差允许±5％范围内）。
在老师的指导下，首先根据设计任务书及高层综合办公楼建筑功能要求进行了建筑方案设计，并结合钢筋混凝土结构的特点，采用CAD、天正等软件对建筑平面，立面，剖面施工图的绘制，并设计了楼梯，大墙剖面等主要建筑大样图。
本设计采用框架结构方案。
在确定框架布局之后，取一榀框架，先计算水平风荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力），接着求出在竖向荷载（恒荷载和活荷载）作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。
找出最不利的一组或几组内力组合。
选取最安全的结果计算并绘图。
此外还进行了结构方案中的楼梯的设计。
完成了平台板，梯段板，平台梁等结构的内力和计算及施工图的绘制。
最后对双向板和单向板的设计和计算及施工图的绘制。
本工程地基基础采用干作业成孔灌注桩基础，承台采用锥形承台。
本设计培养学生综合运用所学钢筋混凝土结构基础理论和专业知识解决实际问题的能力。
从建筑方案设计，建筑施工图设计，结构计算书到结构施工图，地基基础设计到施工图这一整套设计。
是学生受到全面的训练，能独立完成规定任务，掌握建筑工程设计的主要过程及内容，为今后的工作打下良好的基础。
关键词：建筑；结构；地基基础Building high-level synthesisAbstractThis topic is designed to be built in Harbin in a comprehensive high-rise office building construction area of 9500 square meters (design error allowed±5％)。
框架结构计算书.【范本模板】
1. 工程概况黑龙江省某市兴建六层商店住宅,建筑面积 4770平方米左右，拟建房屋所在地震动参数 08。
0m ax =α, 40。
0T g =，基本雪压 -20m 6KN 。
0S ⋅=,基本风压—20m 40KN 。
0⋅=ϖ，地面粗糙度为 B 类.地质资料见表 1.表 1 地质资料2. 结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其标准层建筑平面、结构平面和剖面示意图分别见图纸。
主体结构共 6层,层高 1层为 3.6m , 2～6层为 2.8m 。
填充墙采用陶粒空心砌块砌筑：外墙 400mm ；内墙 200mm .窗户均采用铝合金窗，门采用钢门和木门。
楼盖及屋面均采用现浇钢筋砼结构，楼板厚度取 120mm ，梁截面高度按跨度的1/812/1～估算，尺寸见表 2，砼强度采用 mm 43N . 1f , mm 3KN 。
14f （C —2t —2c 30⋅=⋅=。
屋面采用彩钢板屋面。
表 2 梁截面尺寸(mm柱截面尺寸可根据式 cN f ］［NA c μ≥估算.因为抗震烈度为 7度，总高度 30m <,查表可知该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值 8。
0][N =μ;各层的重力荷载代表值近似取 12-2m KN ⋅，由图 2。
2可知边柱及中柱的负载面积分别为 2m 35. 4⨯和 2m 8。
45。
4⨯. 由公式可得第一层柱截面面积为边柱 32c 1。
34。
5312106A 98182mm 0。
814.3⨯⨯⨯⨯⨯≥=⨯中柱 23c mm 51049114。
38. 0610128. 45。
425。
1A =⨯⨯⨯⨯⨯⨯≥如取柱截面为正方形,则边柱和中柱截面高度分别为 371mm 和 389mm 。
根据上述计算结果并综合考虑其它因素,本设计框架柱截面尺寸取值均为 600m m 600m m ⨯，构造柱取400m m 400m m ⨯。
基础采用柱下独立基础,基础埋深标高 -2.40m ，承台高度取 1100mm 。
框架结构毕业设计计算书完整版
73 1XXXXX设计学生：指导老师：三峡大学XX学院摘要：本设计课题为。
Abstract：The project is the design of a express hotel.关键词：框架结构抗震等级内力分析荷载组合独立基础板式楼梯Keywords:frame structure前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教与学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。
本组毕业设计题目为。
1.建筑设计1．1工程概况本工程为该工程采用钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度为7度(0. 1g)，设计地震分组为第一组，抗震等级为三级。
1．2地质资料工程重要性等级为三级，本地区属亚热带大陆行季风气候，1．3平面布置在平面布置中73 2 1．4立面布置1．5各种用房和交通联系的设计本工程工程重要性等级为三级，根据《旅馆建筑设计规范》1．6建筑各构件用料、装饰及做法1.墙体：2.结构设计2．1．1结构布置方案及结构选型根据建筑使用功能要求，本工程采用框架承重方案。
框架柱网布置如下图2.1.1：2．1．2确定结构计算简图（1）计算基本假定：○1一片框架可以抵抗在本身平面内的侧向力，而在平面外的刚度很小，可以忽略（因而整个结构可以划分成若干个平面结构共同抵抗与平面结构平行的侧向荷载，垂直于该方向的结构不参加受力）；○2楼板在其自身平面内刚度无限大，楼板平面外刚度很小，可以忽略（因而在侧向力作用下，楼板可做刚体平移或转动，各个平面抗侧力结构之间通过楼板无相互联系和协同工作）。
73 3图2.1.1：框架柱网布置图框架近似计算补充假定：a．忽略梁、柱轴向变形及剪切变形；b．杆件为等截面等刚度，以杆件轴线作为框架计算轴线；c．在竖向荷载的作用下结构的侧移很小，因此，在计算竖向荷载作用时，假定结构无侧移。
（2）计算简图如下图2.1.2（1）根据图2.1.1框架柱网布置图，如图2.1.2（1）所示，选定阴影部分作为框架结构的计算单元，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。
框架结构手算计算书
一、建筑抗震设计“一般规定”的检查一、规范第6.1．1条规定:现浇钢筋混泥土房屋的结构类型和最大高度应符合表6.11的要求。
对于平面及竖向均不规则的结构或建造于Ⅳ类场地的结构，适用的最大高度应适当降低。
本工程为框架结构,地震设防烈度为8度，房屋高度为１6.900m，满足规范要求。
二、规范第6.1.2条规定:钢筋混泥土房屋应根据烈度、结构类型和房屋高度采用不同的抗震等级,并应符合相应的计算和构造要求，丙类建筑的抗震等级应按表6．1.2确定。
本工程为地震烈度为8度，房屋高度为１6．69ｍ，小于30.0ｍ的框架结构,故抗震等级定为二级。
三、规范第6．1．4条规定：高层钢筋混泥土房屋宜避免采用第３．4节规定的不规则建筑结构方案,不设防震缝,当需要设置时，应符合下列规定:框架结构房屋的防震缝宽度,当高度不超过１５.0m时可采用70ｍm；超过10.0m时,6度、7度、8度和9度地区相应每增加高度5 m、4m、3m和２m，宜加宽20ｍm，本工程结构形式规则,故不设防震缝，只需加强构造措施。
四、规范第6.1.5条规定：框架结构和框架—抗震墙结构中，框架和抗震墙均应双向设置，柱中线与抗震墙中线、梁中线与柱中线之间的偏心距不宜大于柱宽的1/4,本工程均满足要求。
五、规范第6.1.15条规定 :框架的填充墙应符合本规范第13章规定:1．混泥土结构的非承重墙体应优先采用轻质墙体材料，墙体与主体结构应有可靠拉结，应能适应主体结构不同方向的层间位移,7~9度时基本为脆性材料制作的幕墙及各类幕墙的连接,7～9度时，电梯提升设备的锚固件，高层建筑上的电梯构件及其锚固，需进行抗震验算。
2.填充墙应沿框架柱全高每隔500设2φ6拉结筋,并伸入墙内不小于１.２ｍ。
３.填充墙应在平面和竖向的布置，宜对称均匀，避免出现薄弱层或短柱。
4.砌体的砂浆强度等级不应低于M5，墙顶应与框架密切结合。
５.墙长大于5m时，墙顶与梁宜有拉结，墙长超过层高的２倍时，宜设置钢筋混泥土构造柱,本工程均满足要求。
框架结构设计计算书(巨详细的步骤)
1-2.2连系梁：
LL 开间为3900mm, (1/15~1/10)L = ×260㎜~390㎜
取h =390㎜
考虑到连梁兼做过梁使用,取h×b=400mm×250mm
1-2.3.梁的计算跨度:
取中框架梁⑧轴为计算单元，如图3所示
1-3. 板的布置：
屋面板、楼板均为预制钢筋混凝土空心板。
其它层柱高等于层高，即3600㎜.
1-2梁尺寸的确定：
该工程定为纵横向承重，主要为横向承重，梁尺寸初步确定：
1-2.1框架梁：
KL1 边跨:L=9000㎜ h=(1/14~1/8)L=642.8~1125㎜
取h=650㎜
b=(1/3~1/2)h=217~325㎜
取b=300㎜
KL2 中间跨=3000mm h=(1/14~1/8)L=214.3~375㎜
2-3.5活荷载：走廊2.0KN/㎡,楼梯间2.0KN/㎡,厕所2.0KN/㎡,
办公室2.0KN/㎡,门厅2.0KN/㎡,库房6.0KN/㎡,上人屋面2.0KN/㎡,不上人屋面0.5KN/㎡.
2-4 主要参考资料:
2-4.1各专业课教材
2-4.2国家标准和行业标准
《建筑设计资料集》
《建筑制图标准》 GB/T50104—2001
规格为3900mm×900mm×120mm
( 重量为25 kN/m3×0.12m=3kN/m2)
二 梁柱刚度计算（取一榀横向框架计算）
假定框架柱嵌固于基础顶面上，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。多层框架考虑为纵横向承重， 主要为横向承重，为超静定结构，故在内力计算前，应预先估算梁，柱的截面尺寸及结构所采用的材料强度等级，以求得框架中各杆的线刚度。
框架结构办公楼荷载计算书(非常详细)
某办公楼工程荷载计算书一、楼面荷载办公室、接待室、会议室、走廊、展厅、仓储用房、配电间、照明控制、智能化控制机房：130厚面层（地暖） 2.5吊顶或底粉0.4恒载： 2.9 kN/m2卫生间 3.0办公室、接待室、会议室：2.0走廊：2.5展厅：3.5仓储用房、配电间、照明控制：5智能化控制机房：7公共卫生间：4.0，其他卫生间、清扫间：2.5不上人屋面块瓦型钢板彩瓦0.13kN/ m2冷弯型钢挂瓦条0.5kN/ m2100厚保温层（水泥珍珠岩）4*0.1=0.4kN/m21.5mm厚防水层0.1 kN/ m215厚1:3水泥砂浆找平层20*0.015=0.3 kN/m2底粉或吊顶0.4 kN/ m2恒载： 1.83kN/ m2*cos22=1.96 kN/ m2活载：0.5kN/ m2240厚非承重空心砖墙体12.5*0.24=3.0 kN/m240厚粉刷20*0.04=0.8 kN/m2合计： 3.8 kN/m2240厚承重多孔砖墙体15.5*0.24=3.72 kN/m2外挂石材 1 kN/m2内墙20厚粉刷20*0.02=0.4 kN/m2合计： 5.12 kN/m2240厚承重多孔砖墙体15.5*0.24=3.72 kN/m2内墙40厚粉刷20*0.04=0.8 kN/m2合计： 4.52 kN/m2240厚承重多孔砖墙体15.5*0.24=3.72 kN/m2干挂石材 1.0 kN/m2面砖20*0.04=0.8 kN/m2合计： 5.32 kN/m2120厚多孔砖墙15.5*0.12=1.96kN/m2内墙40厚粉刷20*0.04=0.8 kN/m2合计： 2.66 kN/m2通高窗 1.0 kN/m2，洞窗0.5 kN/m2外墙外挂石材 1.0 kN/m2门0.5 kN/m21、二~三层墙荷载700高框梁下空心砖内墙 3.8 *（3.9-0.7）= 12.2 kN/m750高框梁下空心砖内墙 3.8 *（3.9-0.75）= 12.0 kN/m600高次梁下空心砖内墙 3.8 *（3.9-0.6）= 12.6 kN/m650高次梁下空心砖内墙 3.8 *（3.9-0.65）= 12.4 kN/m950高次梁下空心砖内墙 3.8 *（3.9-0.95）= 11.2 kN/m120板下空心砖内墙 3.8 *（3.9-0.12）= 14.4 kN/m700高框梁下承重多孔砖内墙 4.52 *（3.9-0.7）= 14.5 kN/m 750高框梁下承重多孔砖内墙 4.52 *（3.9-0.75）= 14.3 kN/m 600高次梁下承重多孔砖内墙 4.52 *（3.9-0.6）= 15.0 kN/m400高梁下120多孔砖墙 2.66*（3.9-0.4）= 9.3 kN/m通高承重多孔砖外墙 5.12*3.9=20 kN/m通高窗1*3.9=3.9 kN/mB轴外墙（3*20+4.2*3.9）/7.2=10.6 kN/mA轴外墙（7.12*20+5.88*3.9）/13=12.7 kN/mE轴外墙（4.6*20+8.4*3.9）/13=9.6 kN/m1轴外墙（10.96*20+3*3.9）/13.96=16.6 kN/m1轴悬挑板自重及板面荷载：120厚板25*0.12*0.82=2.46 kN/m板面恒载+活载（3.0+2.0）*0.82=4.1kN/m合计: 6.56 kN/m空调板（750X2500）：自重25*0.12*0.75*2.5=5.625kN空调重量0.5 kN活荷载2*0.75*2.5=3.75 kN合计：9.875 kN分摊到3.6m长转为线荷载9.875/3.6=2.74kN/m2、四层墙荷载（墙顶至坡屋面）顶部斜墙：750高框梁下空心砖内墙 3.8 *[(7.6+3.6)/2-0.75]= 18.5 kN/m顶部斜墙：750高框梁下承重多孔砖内墙 4.52 *[(7.6+3.6)/2-0.75]= 22.0 kN/m顶部斜墙：600高次梁下空心砖内墙 3.8 *[(7.6+3.6)/2-0.6]= 19 kN/m7.6m高水平墙：700高框梁下空心砖内墙 3.8 *(7.6-0.7)= 26.3 kN/m空心砖内墙每米高荷载 3.8 *1= 3.8 kN/m承重多孔砖内墙每米高荷载 4.52 *1= 4.52kN/m通高承重多孔砖外墙 5.12*3=15.36 kN/m通高窗1*3=3 kN/mB轴外墙（3000高窗墙+ 230高踢脚）（2*15.36+5.2*3）/7.2+5.12*0.23=7.6 kN/mA、E轴外墙（2300高窗墙+ 1680砖墙）（7.12*5.12*2.3+5.88*1*2.3）/13+5.12*1.68=16.1 kN/m 1轴外墙（3000高窗墙+ 230高踢脚）（2*15.36+4.9*3）/6.9+5.12*0.23=7.8 kN/m1轴外圈2m高120厚混凝土栏板及挂板（25*0.12+1.0）*2.0=8 kN/m1轴外侧挑板：挑板25*0.13*0.82=2.67 kN/m板面恒活（2.9+0.5）*0.82=2.79 kN/m合计： 5.5 kN/m3、屋面檐口荷载外挑880排水沟：120厚混凝土板，长1680 25*0.12*1.68=5 kN/m外挂石材1*0.55=0.55 kN/m水沟防水卷材恒载 1.5*0.76=1.2 kN/m水沟活载2*0.76=1.5 kN/m合计：8.25 kN/m空心砖内墙每米高荷载 3.8 *1= 3.8 kN/m承重多孔砖内墙每米高荷载 4.52 *1= 4.52kN/m4、首层墙荷载±0.000以下240实心砖墙19*0.24*1.2=5.5 kN/m700高框梁下空心砖内墙 3.8 *（3.9-0.7）+5.5= 17.7 kN/m750高框梁下空心砖内墙 3.8 *（3.9-0.75）+5.5= 17.5 kN/m700高框梁下承重多孔砖内墙 4.52 *（3.9-0.7）+5.5= 20 kN/m 750高框梁下承重多孔砖内墙 4.52 *（3.9-0.75）+5.5= 19.8 kN/m通高承重多孔砖外墙 5.12*3.6=18.5 kN/m通高窗1*3.6=3.6 kN/mB轴外墙（3*18.5+4.2*3.6）/7.2+5.5=15.3 kN/mA轴外墙（7.12*18.5+5.88*3.6）/13+5.5=17.3 kN/mE轴外墙（4.6*18.5+8.4*3.6）/13+5.5=14.4 kN/m1轴外墙（10.96*18.5+3*3.6）/13.96+5.5=20.8 kN/m三、楼梯荷载平板段：平板段梯板截面积：1.4*0.1+0.9*0.2=0.32 m2梯板自重线荷载0.32*25=8 kN/m底粉+面层线荷载（0.4+1.0）*1.4=1.96 kN/m恒载合计：9.96 kN/m活载 3.5*1.4=4.9 kN/m斜板段：θ=28度1/cosθ=1.133斜板自重线荷载0.32*25*1.133=9.06 kN/m底粉线荷载0.4*1.4*1.133=0.64 kN/m踏步自重线荷载0.15*0.5*1.4*25=2.625 kN/m面层线荷载0.05*1.4*20*（280+150）/280=2.15kN/m恒载合计：14.475 kN/m活载 3.5*1.4=4.9 kN/m整个梯板每端恒载：[9.96*（1.57+1.74）+14.475*3.39]/2/1.4=29.3kN/m 整个梯板每端活载：（3.5*6.7）/2=11.8 kN/m楼层中间250厚矮墙（2050高）：0.25*2.05*25=12.8 kN/m扣除相同面积承重多孔砖重量之后：12.8 -15.4*0.24*2.05=4.8kN/m四、挡土墙荷载计算（内力及配筋另见挡土墙计算）D=250mm，φ=22.3，γ=18.2 kN/m3，地面活载3.5kN/m2K=1-sinφ=0.621DQ1：P max=0.621*3.6*18.2=41kN/m2活=3.5*0.621=2.2DQ2：P max=0.621*3.67*18.2=42kN/m2活=3.5*0.621=2.2DQ3：P max=0.621*2.42*18.2=27.4kN/m2活=3.5*0.621=2.2五、软弱下卧层验算软弱下卧层顶标高-4.700(h)，室外地面标高-0.200，换填垫层处理完顶标高-2.400（d），z=2.3m，b=1.5~2.4m，加权平均重度γ=20 kN/m3p z+p cz≤f az软弱下卧层顶处土的自重压力值：p cz=γh=18.2*4.7=86kN/m2软弱下卧层顶面处的附加压力值：p k=200kN/m2（平均反力）p c=γd=20*2.4=48 kN/m2b=2.4m时：p z=b(p k-p c)/(b+2z tanθ)=2.4*(200-48)/(2.4+2*1*tan30+2*1.3*tan22)=79.2f az=f a+ηdγ(d-1.5)=110+1.1*18.2*(4.5-1.5)=170.1 kN/m2p z+p cz=79.2+86=165.2≤f az=170.1 kN/m2软弱下卧层验算满足要求。
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1. 工程概况黑龙江省某市兴建六层商店住宅，建筑面积4770平方米左右，拟建房屋所在地震动参数08.0max =α，40.0T g =，基本雪压-20m 6KN .0S ⋅=，基本风压-20m 40KN .0⋅=ϖ，地面粗糙度为B 类。
地质资料见表1。
表1 地质资料2. 结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其标准层建筑平面、结构平面和剖面示意图分别见图纸。
主体结构共6层，层高1层为3.6m ，2～6层为2.8m 。
填充墙采用陶粒空心砌块砌筑：外墙400mm ；内墙200mm 。
窗户均采用铝合金窗，门采用钢门和木门。
楼盖及屋面均采用现浇钢筋砼结构，楼板厚度取120mm ，梁截面高度按跨度的1/812/1～估算，尺寸见表2，砼强度采用)mm 43N .1f ,mm 3KN .14f (C -2t -2c 30⋅=⋅=。
屋面采用彩钢板屋面。
表2 梁截面尺寸（mm ）柱截面尺寸可根据式cN f ][NA c μ≥估算。
因为抗震烈度为7度，总高度30m <，查表可知该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值8.0][N =μ；各层的重力荷载代表值近似取12-2m KN ⋅，由图2.2可知边柱及中柱的负载面积分别为2m 35.4⨯和2m 8.45.4⨯。
由公式可得第一层柱截面面积为边柱 32c 1.3 4.5312106A 98182mm 0.814.3⨯⨯⨯⨯⨯≥=⨯ 中柱 23c m m 51049114.38.0610128.45.425.1A =⨯⨯⨯⨯⨯⨯≥如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为371mm 和389mm 。
根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计框架柱截面尺寸取值均为600mm 600mm ⨯，构造柱取400mm 400mm ⨯。
基础采用柱下独立基础，基础埋深标高-2.40m ，承台高度取1100mm 。
框架结构计算简图如图1所示。
取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线；梁轴线取至板底，62～层柱高度即为层高，取2.8m ；底层柱高度从基础顶面取至一层板底，取4.9m 。
5.8m5.0m 5.0m 8图1.框架结构计算简图3. 重力荷载计算3.1 屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人）：20厚水泥砂浆找平层 -2m 40KN .002.020⋅=⨯ 150厚水泥蛭石保温层 -2m 75KN .015.05.0⋅=⨯ 100厚钢筋混凝土板 -2m 5KN .210.025⋅=⨯ 20厚石灰砂浆 -2m KN 43.020.071⋅=⨯合计 4.11-2m KN ⋅ 1～5层楼面：瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55-2m KN ⋅ 120厚钢筋混凝土板 -2m 5KN .210.025⋅=⨯ V 型轻钢龙骨吊顶或20厚水泥砂浆 0.34-2m KN ⋅ 合计 3.39-2m KN ⋅3.2 屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布荷载标准值 2.0-2m KN ⋅ 楼面活荷载标准值 2.0-2m KN ⋅ 屋面雪荷载标准值 20r k m 6KN .06.00.1S S -⋅=⨯=⋅=μ3.3 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载了。
具体计算过程从略，计算结果见表3。
表3 梁、柱重力荷载标准值续表3注:1)表中β为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g 表示单位长度构件重力荷载；n 为构件数量2）梁长度取净长；柱高取层高。
外墙为400厚陶粒空心砌块（5-2m KN ⋅），外墙面贴瓷砖（0.5-2m KN ⋅），内墙面为20mm 厚抹灰，则外墙单位墙面 重力荷载为：-2m KN 84.602.01740.0515.0⋅=⨯+⨯+；内墙为200厚陶粒空心砌块，两侧均为20mm 厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为： 1-2m KN 68.3202.01720.05⋅=⨯⨯+⨯。
木门单位面积重力荷载为-2m 2KN .0⋅； 铝合金窗单位面积重力荷载取-2m 4KN .0⋅； 钢铁门单位面积重力荷载为-2m 4KN .0⋅。
3.4 重力荷载代表值（见图4）集中于各楼层标高处的重力荷载代表值，为计算单元范围内的各楼层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙柱等重量。
计算时，各可变荷载的组合按规定采用，屋面上的可变荷载均取雪荷载，具体过程略，计算简图见图2。
6880.28KN6880.28KN6880.28KN6880.28KN4940.39KN图 24. 横向框架侧移刚度计算横梁线刚度bi计算过程见表4；柱线刚度ci计算见表5。
表4 横梁线刚度bi计算表表5 柱线刚度ci计算表柱的侧移刚度D值按下式计算：2cc h12iDα=。
根据梁柱线刚度比K的不同，柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及楼、电梯间柱等，计算结果分别见表6、表7、表8。
表6 中框架柱侧移刚度D 值)mm N (-1⋅表7 边框架柱侧移刚度D 值)mm N (-1⋅将上述不同情况下同层框架侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度i D ∑，见表8。
由表8可见，12D /D 1194642/16848300.7090.7∑∑==>，故该框架为横向规则框架。
表8 横向框架层间侧移刚度D 值)mm /N (5. 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算5.1.1 横向自振周期计算结构顶点的假想位移计算见表9。
表9 结构顶点的假想位移计算结构基本自震周期T T 17.1T υϕ=，其中υT 的量纲为m ，取7.0T =ϕ，则S 492.01711.07.07.1T 1=⨯⨯=5.1.2 水平地震作用及楼层地震剪力计算本方案结构高度小于40m ，质量和刚度沿高度分布较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。
因为是多质点结构，所以eq i G 0.85G 0.854940.396880.2847058.8833592.33KN =∑=⨯+⨯+=（） 设防烈度按7度考虑，场地特征周期分区为二区，场地土为Ⅱ类，查表得： 特征周期T g =0.40s 水平地震影响系数最大值08.0max =∂0.90.9g 1max 1T 0.400.080.066T 0.492⎛⎫⎛⎫∂=∂=⨯= ⎪⎪⎝⎭⎝⎭EK 1eq F G 0.06633592.332217.09KN =∂=⨯=因为g 11.4T 1.40.40.56S T 0.492S =⨯=>=，所以不应考虑顶部附加水平地震作用。
各质点的水平地震作用：()i ii ii n EK nnjjjjj 1j 1G H G H F 1F 2217.09G HG Hδ===-⨯=∑∑表10各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如下图3。
V6V5V4V3V2V1F4F3F2F1F6F5（a ）纵向水平地震作用分布 （b ）层间剪力分布 图3 纵向水平地震作用及层间剪力分布图5.1.3 水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移i μ∆和顶点位移i μ按下式计算∑==∆s1j ij i i D /V ）（μ 和 kn1k ∑=∆=）（μμ ，各层的层间弹性位移角i i e h /μθ∆=，计算结果如表11。
表11 横向水平地震作用下的位移验算由表可见，最大层间弹性位移角发生在第2层，其值0.818310-⨯〈1/550,满足要求,其中550/1]h /[=∆μ是由弹性层间位移角限值查得。
5.1.4 水平地震作用下框架内力计算以4轴线框架内力计算，其余框架计算从略。
框架柱端剪力及弯矩按式i s1j ijijij V DD V ∑==；yh V M ij ij b ⨯= ；h y 1V M ij u ij ）（-=各柱反弯点高度比321n y y y y y +++= 本例中底层柱需考虑修正值y 2，第二层柱需考虑修正值y 1和y 3，其余柱均无修正。
计算结果见表12。
梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按式)M M (i i i M uij b j ,1i rbl b l b l b++=+ ； )M M (i i i M uij b j ,i i rbl b r b r b++=+ ； LM M V 2b1b b += ；knik r b l b i )V V (N ∑=+= ；计算结果见表12。
注:表中M的量纲为kN·m,V量纲为kN10表13梁端弯矩、剪力及柱轴力计算注:1)柱轴力中的负号表示拉力。
当为左地震时，左侧两根柱为拉力,对应的右侧两根柱为压力。
2）表中单位为kN·m，V单位N，l的单位为m。
.198.0239.659.2671.879.9933.6980.55155.6824.7542.0762.2379.9119.85174.1128.5828.5839.6010.7265.4447.8727.768.0561.8563.6298.42119.61127.8631.76278.5799.5667.32101.967.4678.3441.5371.6920.9352.1713.9742.911.66179.11169.3125.26346.8816.0995.4219.56120.2926.89146.1929.38-46.5538.21123.9534.4336.8150.7638.241.2517.8830.3944.9457.7114.3317.8830.3944.9414.33125.75291165.25150.9293.2148.2717.886.559.8611.9616.4317.9523.35-6.55-16.38-28.34-44.77-62.72-86.07-11.33-31.89-64.87-106.15-102.93-204.93125.7557.716.559.8611.9616.4317.9523.35（a ）框架弯矩图 （b ）梁端剪力及柱轴力图 图4 左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图5.2 横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算5.2.1 风荷载标准值风荷载标准值按式o z s z k ωμμβω=，基本风压w 0=0.40KN/m 2。
由《荷载规范》查得8.0s =μ（迎风面）和5.0s -=μ（背风面），B 类地区，H/B=18.9/82.9=0.23，查表得： 脉动影响系数υ=0.42. T 1=0.492S ，W 0T 12=0.097KNS 2/m 2. 查表得脉动增大系数ξ=1.23。