低活性铁素体钢CLF
钢坯按化学成分分类
钢坯按化学成分分类
发布时间:2009-04-09 13:20:14
钢坯按照钢的化学成分分类：非合金钢坯、低合金钢坯、合金钢坯。
钢种主要有：普碳钢、优质碳素结构钢、低合金高强度结构钢、高质量带肋钢筋用钢、煤机用热轧异型钢、船体用结构钢、合金结构钢、焊接用钢丝钢、弹簧钢、矿用钢、冷镦钢、锅炉用碳素及合金钢、压力容器用钢、无缝气瓶用钢、桥梁用钢、轻轨钢、汽车大梁用钢、焊瓶用钢、管线钢、集装箱板钢、耐侯钢及复合基板钢23个系列180余种。
低合金高强度结构钢 GB/T
1591-94
高质量带肋钢筋用钢
GB1499-1998
煤机用热轧异型钢 GB/T3424-94
船体用结构钢 GB712-88
合金结构钢GB/T 3077
－88
焊接用钢丝钢 GB/T 1300
弹簧钢 GB/T 1222
矿用钢 GB/T 3414
冷镦钢 GB/T 6478
锅炉用碳素钢和低合GB 713
压力容器碳素用钢和低合金 GB 6654
无缝气瓶用钢GB12447
桥梁用钢 YB(T)10
轨用钢 GB/11264
汽车大梁用钢 (太规)
汽车轴管用钢 (太规)
焊瓶用钢 (太规)
集装箱板钢 (太规)
管线钢 (太规)
热轧带钢 (太规)
耐侯钢 (太规)
模板钢 (太规)
复合基板钢 (太规)。
核用结构材料SIMP钢低活化特性的分析与比较
制 的 总 量 分 析 程 序 FISPACT- 2 0 1 2 和欧洲活化数
在 200M W 聚变功率下，内包层中子壁载荷的 极 大 值 为 〇.31MW_n f 2, 外包层中子壁载荷的极大 值 为 〇.44MWttT2。由于夕卜包层3#承受最大的中子 壁 负 载 ，考 虑 到 便 于 计 算 和 比 较 ，在辐照活化分析 时 中 子 通 量 统 一 选 择 3#包 层 的 中 子 通 量 。
SIM P钢是中科院为加速器驱动次临界系统 (ADS)开发的耐高温、抗 辐 照 、耐核化学腐蚀的新
型马氏体耐热钢。SIMP钢 是 新 型 9 % 〜1 2 % C r 马氏 体耐热钢⑴，完 成 了 从 25k g 级 、200k g 级的实验 室规模，500k g 级 、I t 级的中试规模，到 5t 级的工 业 化 规 模 的 S IM P 钢冶炼、锻造与轧制、热处理等 试 制 工 作 ，研 究 了 包 括 物 理 性 能 、力 学 性 能 、抗高 温 氧 化 性 能 、以及耐液态铅铋合金和超临界水腐 蚀 等性能。从 目 前 SIMP钢公开的数据与世界上主要 RAFM钢比较，耐 高 温 、耐辐照的特性可以应用于 聚 变 包 层 ，但 在 低 活 化 特 性 方 面 还 缺 少 相 关 数 据 补 充。
第39卷 第 3 期 2 0 19 年 9 月
核聚变与等离子体物理 Nuclear Fusion and Plasma Physics
低活化钢铁素体含量标准
低活化钢铁素体含量标准1.铁素体含量检测方法铁素体含量的检测方法通常采用金相法或X射线衍射法。
金相法是通过观察金属显微组织中铁素体的数量和分布情况来确定其含量。
X射线衍射法则是利用X射线衍射图谱中铁素体的衍射峰强度和面积来计算其含量。
2.铁素体含量标准值低活化钢铁素体含量标准值通常为25%至80%之间。
对于不同用途和不同材质的钢铁材料，其铁素体含量标准值可能有所不同，具体应参照相关标准或规范。
3.铁素体晶粒度要求铁素体晶粒度是影响钢铁材料性能的重要因素之一。
低活化钢铁素体晶粒度应满足相关标准要求，一般应不大于10微米。
4.铁素体分布要求铁素体分布是指铁素体在金属显微组织中的分布情况。
低活化钢铁素体应呈均匀分布，无明显聚集现象。
5.铁素体纯度要求铁素体纯度对其性能也有重要影响。
低活化钢铁素体应具有较高的纯度，不应含有过多的杂质和合金元素。
6.铁素体韧性要求铁素体的韧性是衡量其性能的重要指标之一。
低活化钢铁素体应具有较好的韧性，能够承受一定的冲击和变形。
7.铁素体抗腐蚀性要求低活化钢铁素体应具有一定的抗腐蚀性能。
在特定的腐蚀环境下，其抗腐蚀性能应满足相关标准或规范的要求。
8.铁素体生产工艺要求低活化钢铁素体的生产工艺对其质量也有重要影响。
生产过程中应控制好加热温度、冷却速度、合金成分等参数，以确保获得理想的金相组织和性能。
9.铁素体质量保证要求为确保低活化钢铁素体的质量，应建立完善的质量保证体系，包括原材料控制、生产工艺制定、过程质量控制、成品检验等环节。
每个环节都应有相应的质量标准和操作规程，以确保最终产品的质量符合要求。
同时，对于关键工艺步骤和参数，应进行严格的监控和记录，以确保可追溯性和质量控制的有效性。
番石榴在低温下的贮藏特性研究
番石榴在低温下的贮藏特性研究夏杏洲;王维名;张宇杨;王永泉;龚雪安;李有才【期刊名称】《食品科学》【年(卷),期】2004(025)008【摘要】珍珠番石榴采后分别放置在常温及10±1℃条件下贮藏.结果表明:贮藏前期呼吸变化缓慢,常温下至12d出现呼吸高峰,低温下则在第16d出现呼吸高峰;果肉的细胞膜渗透率呈上升趋势,但低温比常温下细胞膜渗透率小:过氧化物酶活性则呈下降趋势,但低温比常温下过氧化物酶活性要高,下降的速度要大;随着果实的后熟,VC含量增加,至呼吸高峰后下降;冷藏20d,好果率为86%,而常温贮藏16d,好果率仅为81.3%.冷藏可有效延长珍珠番石榴的贮藏期.【总页数】4页(P180-183)【作者】夏杏洲;王维名;张宇杨;王永泉;龚雪安;李有才【作者单位】湛江海洋大学食品科学与工程系,广东,湛江,524006;湛江海洋大学食品科学与工程系,广东,湛江,524006;湛江海洋大学食品科学与工程系,广东,湛江,524006;湛江海洋大学食品科学与工程系,广东,湛江,524006;湛江海洋大学食品科学与工程系,广东,湛江,524006;广东雷州市果园果品有限公司,广东,雷州,524200【正文语种】中文【中图分类】TS255.3【相关文献】1.低-中温下富锗闪锌矿的氧压酸浸研究 [J], 梁铎强;王吉坤;阎江锋;廖为新2.常温下低密聚乙烯的湍流超细粉碎研究 [J], 龚俊;贾如磊;侯运丰3.低、变温下处理豆制品废水的控制参数研究 [J], 李秀玮;吴凡松;彭永臻4.低温下高能重离子辐照低活化铁素体/马氏体钢CLF-1的微硬度变化行为研究[J], Ding Zhaonan;Zhang Chonghong;Yang Yito;Chen Yuguang;Zhang Xianlong;Song Yin;Ma Tongda;Xu Yuping;Luo Guangnan5.常温下低DO和高pH短程硝化过程研究 [J], 傅金祥;韩晋英;齐建华;宋雨雨;刘宇;白霞因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
VDVOD—冶炼铁素体不锈钢
VD/VOD—冶炼铁素体不锈钢真空脱气（VD）和真空吹氧脱C（VOD）已开发成功并利用它在熔化炉外进行了精炼操作。
VD/VOD系统的优势是可在一台设备中完成所有的冶金步骤。
2008年，一台150t VD/VOD新设备在TK AST钢厂投入使用。
它可生产多种锻造钢，主要生产铁素体不锈钢，其中包括某些优质铁素体不锈钢。
1优质铁素体钢优质铁素体钢是20世纪70年代发展起来的一种新型材料。
它具有铁素体显微结构、极低含量的C+N、11%~30%Cr以及不同含量的钼、钛、镍和其他合金元素。
这种优质铁素体钢可代替昂贵的优质合金或钛合金，并在许多领域得以应用。
目前，铁素体钢已经广泛用于各行各业。
首先是用于接近海岸发电厂的热交换器和各种近海设备；其次是化工行业的运输容器和食品工业，太阳能电池和锂电池；特别值得一提的是用于电动汽车催化剂转换器以及其他各种不同行业。
由于镍价猛涨，在某些地方铁素体钢已经代替了高价的奥氏体钢不锈钢。
优质铁素体钢二次冶金追求两个基本目标：一是在各种情况下使钢中的C和N含量降至最低；二是用最经济和最有效的方法实现此目标。
为此，在真空条件下采用强制脱C相对比较容易实现上述目标。
特别是初始含C量较高，直至到达临界含C量之前的短暂时刻，脱C 反应极易发生且速度极快。
对脱C反应速度进行最后限制也仅需通过真空泵抽力和钢包内的适用空间高度即可完成。
研究指出，去N2反应速度由N原子扩散到钢液/气体表面间的速度和反应生成物也就是N2的脱离速度所决定。
有效的脱N2反应表面积的大小在很大程度上取决于真空压力和从容器底部搅拌气体及脱C反应生成的气泡上升数量的多少和大小，也就是从钢液“沸腾”上浮气泡的多少与大小。
此外，反应表面活性元素例如O2和S的存在也不利于去N2。
由此可见，去N2反应最容易在吹O2开始时发生。
这是因为刚吹O2时，脱C生成的CO在强烈搅拌增大反应面的同时也降低了钢液面上方的N2分压，加上高C含量降低了表面活性元素O2的结果。
聚变示范堆(HCCB-DEMO)氦冷固态氚增殖包层优化设计研究
聚变示范堆（HCCB-DEMO）氦冷固态氚增殖包层优化设计研究氦冷固态陶瓷氚增殖剂示范堆(HCCB-DEMO)设计是由核工业西南物理研究院于2009年提出的一种商用聚变示范堆方案。
其主要特点是：1)聚变功率为2550MW,电功率800MW;2)感应燃烧时间为8小时,等离子体运行模式为稳态反剪切模式：3)采用中性束注入作为电流驱动模式,包括16个TF线圈和6个PF线圈,超导导体采用NB3Sn;4)氚自持燃烧。
包层是聚变示范堆中的关键部件,要求将聚变堆中的热导出以转换成电能,同时还需要在有限的空间内保证氚增殖。
因此,聚变堆中的包层设计是一项具有挑战性的工作。
氦冷固态陶瓷氚增殖剂(HCCB)包层是国际上较为成熟的一种包层方案,是HCCB-DEMO的首选包层,同时也是我国国际热核聚变实验堆(ITER)计划上唯一参试的测试包层模块(TBM)概念。
基于HCCB-DEMO的堆芯方案以及我国近年来在ITER HCCB TBM研究与开发中积累的大量经验与成果,本论文提出了一种氚增殖性能更良好,满足聚变堆热电转换需求的氦冷固态氚增殖剂包层设计方案。
其主要设计参数为：1)包层平均中子壁负载2.3MW/m2,平均表面热负载为0.43MW/m2;2)冷却剂为8MPa氦气,出入口温度为300/500℃,提氚气体为0.3MPa 的氮气：3)结构材料采用中国低活化铁素体钢CLF-1,氚增殖剂采用单相正硅酸锂Li4SiO4小球,中子倍增剂采用双相铍Be小球,第一壁面向等离子体材料采用钨Wu合金。
其基本结构为：由内嵌冷却剂流道的U型第一壁,上下盖板以及背板系统共同包围成盒状结构,内部由垂直以及水平的筋板提供结构支撑,筋板与盖板同样内嵌了冷却剂流道。
筋板之间形成的空间插入增殖单元子模块,每个增殖单元子模块包括两块由正硅酸锂小球填充形成的U型球床区域,分别通过两块内嵌冷却剂流道的U型冷却板包围而成,冷却板外围填充铍小球,后端与增殖单元背板系统相连。
TCS铁素体不锈钢的化学成分和力学性能
TCS铁素体不锈钢的化学成分和力学性能1）TCS铁素体不锈钢的化学成分。
TCS铁素体不锈钢为低铬、低镍经济型不锈钢，铬含量为w cr10.5%~12.5%，镍含量为w Ni0.3%~1.00%，碳含量w c≤0.03%。
为TCS不锈钢化学成分，实际钢中的碳含量极低。
2）TCS铁素体不锈钢的力学性能。
TCS铁素体不锈钢的力学性能.从20世纪90年代开始，我国铁路货车车体用钢主要采用耐大气腐蚀钢（即耐候钢）。
与非耐候钢（普通结构钢）相比，耐腐蚀性能有很大提高，明显提高了车辆的使用寿命。
随着对铁路货车使用寿命要求的不断提高，耐候钢的耐腐蚀性能也面临新的挑战。
腐蚀、磨损造成的车体钢材损耗仍然相当严重，货车使用的耐候钢材料难以满足车辆设计寿命25年的要求。
采用不锈钢作为铁路货车车体材料无疑是最为有效的解决耐腐蚀问题的方法，但是通常使用的奥氏体不锈钢由于铬、镍等合金元素含量高，所以价格昂贵。
国外从20世纪80年代开始，采用铬、镍含量相对较少的铁素体不锈钢（经济型不锈钢）3Cr12或5Cr12制造铁路货车车体。
由于铁素体不锈钢的耐大气腐蚀能力远远高于耐候钢，因此使用的结果为理想。
有数据表明，采用铁素体不锈钢制造的运煤货车，经过25年的使用，微信公众号：hcsteel车体的耐腐蚀、耐磨损性能良好；车体内表面没有观察到明显的锈蚀点，磨损量也极小。
2004年在3Cr12的基础上，研发了铁路货车车体用TCS不锈钢。
由于TCS不锈钢的材质、性能与耐候钢（或普通结构钢）相比有较大差异，虽然有良好的耐大气腐蚀性能，但该材料的焊接性能较差。
铁素体不锈钢经过热循环后，晶粒发生剧烈长大，强度有所下降，冲击韧度剧烈下降。
低活化铁素体钢
低活化铁素体钢低活化铁素体钢是一种重要的结构材料，因其优异的力学性能和耐腐蚀性能，在现代工程应用领域得到了广泛的应用。
在本篇文章中，我们将重点介绍低活化铁素体钢的概念、性能、制备方法和应用等方面的内容。
低活化铁素体钢指的是一种含有少量活性元素的铁素体钢，例如碳、氮和氢等元素的含量低于传统的铁素体钢。
在这种钢材中，因为活性元素含量较少，钢材的耐腐蚀性能得到了大幅度的提升。
此外，低活化铁素体钢在力学性能上也具有很高的韧性和强度，具有很好的承载能力。
1. 耐腐蚀性能：低活化铁素体钢的主要特点之一就是其优异的耐腐蚀性能。
因为钢中活性元素的含量较低，这种钢材的抗腐蚀性能比传统的铁素体钢大大提高，能够在恶劣的环境中长期使用而不会出现腐蚀现象。
2. 强度和韧性：低活化铁素体钢具有很高的强度和韧性，其力学性能优异，可以承受极高的力量，不会出现易断或者塑性变形等现象。
3. 焊接性能：低活化铁素体钢的焊接性能好，不易在焊接过程中出现裂缝、气泡等现象，可以得到良好的焊接质量。
低活化铁素体钢的制备方法主要有两种：一种是经过热处理方法制备的，包括退火、淬火和回火等处理；另一种是通过化学方法制备的，一般采用电解抛光、电化学抛光、碳氮共渗等方法达到降低活性元素含量的目的。
低活化铁素体钢因其耐腐蚀性能、强度和韧性等优异性能，在船舶、化工、核能、石油等领域得到了广泛的应用。
在造船领域，低活化铁素体钢可以作为长期浸泡在海水中的船体材料，具有很好的抗腐蚀性能；在化工领域，此种钢材可以作为化工装备材料，具有很好的耐腐蚀性能，可以延长化工设备的使用寿命；在核能领域，此种钢材可以作为核电站保护层的材料，具有很好的抗辐射和抗腐蚀性能，可以防止核泄漏等意外事故的发生。
总之，低活化铁素体钢的优异性能和广泛应用前景，使得其在现代材料科学领域得到越来越多的关注与研究。
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引言：低活性铁素体/马氏体钢（RAFM）是一种理想的聚变堆用结构材料，对目前研究较为成熟的几种RAFM钢如
Eurofer97、F82H、JLF-1等进行比较分析可以发现，各钢的主要合金元素均为Cr、V、W、Ta、Mn等，而且这些合 金元素在各钢中的含量变化幅度都较小，但是各合金的性能，尤其是韧脆转变温度（DBTT）却有较大的差别。因 为DBTT值的高低对聚变堆结构材料的使用是一个极为重要的因素，故调整优化各合金元素的含量是提高RAFM钢 性能的重要途径。另一方面，热处理工艺的变化可以显著影响RAFM钢的性能。因此，本文希望通过优化合金成分 以及热处理工艺发展新的中国低活性铁素体钢CLF-1。
元素 Fe Cr 含量 bal. 9.0
[1-lef t.txt] right 2500
W V Ta Mn C N O 1.52 0.29 0.08 0.29 0.12 0.0067 0.0026 表1 CLF-1钢的化学成分（wt.%）
34-0396> Fe-Cr - 434-L stainless steel
980℃/45min+740℃/90min
Intensity(Counts)
(1) Fe-Cr, 100.0%(110) (1) Fe-Cr, 20.0%(200)
(1) Fe-Cr, 50.0%(211)
2000
1500
1000
5ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ0
0
40
50
60
70
80
90
2-Theta(°
图2 XRD分析结果表明CLF-1钢为全马氏体组织
图4 CLF-1钢的冲击性能及冲击断口形貌。CLF-1 钢在各试验温度下的夏比缺口冲击功均高于 F82H 及Eurofer97 ，DBTT约为-85℃。
结论： 1）CLF-1钢具有高的强度及较好的塑性，说明CLF-1钢的拉伸性能与Eurofer97及F82H等同类型的RAFM钢处于同一
水平上。2）CLF-1钢具有良好的冲击性能，在各试验温度下其夏比缺口冲击功均高于Eurofer97及F82H，有较低的
DBTT（约为-85℃）。3）CLF-1钢具有良好的拉伸性能和冲击性能的原因主要是合适的合金成分选择以及约为7µm
的细小全马氏体晶粒。
图1 CLF-1钢的微观组织，平均晶粒大小约为7µm
25℃
600℃
25℃
-80℃
图3 CLF-1钢的拉伸性能及拉伸断口形貌。与Eurofer97 钢和F82H钢相比，CLF-1钢的强度在各试验温度下均 高于二者，延伸率略低于Eurofer97，但仍高于F82H。 CLF-1钢有高的强度及较好的塑性 组合。