钢筋加工棚验算
大棚结构验算
中铁21局滁淮高速公路 DCLJ-3标项目钢筋棚稳定性验算书概况:该项目部大棚采用顶面拱形支架覆盖彩钢瓦料仓，地处滁州市定远县周边境内。
为确保大棚能够安全使用，在施工前对大棚进行基础、整体强度和稳定性验算。
二、荷载依据：1、荷载（1 ）、风荷载：滁州地区10年最大风压0.25KN/M2（取自《建筑结构荷载规范》）；（2 ）、雪荷载：滁州地区10年一遇最大雪荷载0.2KN/M2（取自《建筑结构荷载规范》）。
三、验算过程：总信息..........................结构材料信息：钢结构钢材容重（kN/m3）: Gs = 78.00水平力的夹角（Rad）: ARF = 0.00竖向何载计算信息：按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息：计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息：计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息：不计算结构所在地区全国风何载信息....................修正后的基本风压（kN/m2）: WO = 0.25地面粗糙程度：B类结构基本周期（秒）：T1 = 0.27体形变化分段数：MPART= 1各段最高层号：NSTi = 4各段体形系数：USi = 1.30地震信息.........................振型组合方法（CQC耦联;SRSS非耦联）计算振型数：地震烈度：场地类别：设计地震分组：特征周期多遇地震影响系数最大值CQC NMODE= 9 NAF = 6.00KD = 2一组TG = 0.35 Rmax1 = 0.04罕遇地震影响系数最大值Rmax2 = 0.50活荷质量折减系数：RMC = 0.50周期折减系数：TC = 1.00结构的阻尼比（％）: DAMP = 5.00是否考虑偶然偏心：否是否考虑双向地震扭转效应：否斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0活荷载信息....................柱活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算计算截面以上的层数-------- ---折减系数1 1.00调整信息.......................中梁刚度增大系数：BK = 1.80梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85梁设计弯矩增大系数：BM = 1.00连梁刚度折减系数：BLZ = 0.70梁扭矩折减系数：TB = 0.40全楼地震力放大系数：RSF = 1.000.2QO调整起始层号：KQ1 = 00.2QO调整终止层号：KQ2 = 0九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0设计信息 ......................结构重要性系数：RWO = 1.00柱计算长度计算原则：有侧移梁柱重叠部分简化：不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否荷载组合信息 .....................恒载分项系数：CDEAD= 1.20活载分项系数：CLIVE= 1.40风荷载分项系数：CWIND= 1.40水平地震力分项系数：CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数：CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数：CSPY = 0.00*********************************************************(m)(m)活载产生的总质量(t): 104.661 恒载产生的总质量(t): 1992.364 结构的总质量(t):2097.025恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)**********************************************************构件数量、构件材料和层高*********************************************************层号 高度(m)塔号梁数柱数墙数层咼(m)累计11 13 26 0 9.500 9.500**********************************************************风荷载信息*********************************************************丫 倾覆弯矩丫2917.2活荷载的组合系数： 风荷载的组合系数：活荷载的重力荷载代表值系数CD_L = 0.70 CD_W = 0.60 CEA L =0.50*********************************************************层号 活载质量塔号质心X 质心 Y质心Z恒载质量1 143.58515.3272.0000.0393.9层号塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载丫剪力1 1 10.71 85.4 732.1 43.47 341.2⑴各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)层号塔号面积形心X最大宽BMAX 最小形心Y 等效宽B 等效咼H宽BMIN1 1 446.36 43.58 15.07 42.81 10.42 42.81 10.42计算信息第一步：计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间：14:56: 6第二步：组装刚度矩阵并分解开始时间：14:56: 7FALE自由度优化排序Beg inning Time : 14:56: 7.85End Time : 14:56: 8. 0Total Time (s) : 0.15FALE总刚阵组装Beg inning Time : 14:56: 8. 0End Time : 14:56: 8.10Total Time (s) : 0.10VSS总刚阵LDLT分解Begi nning Time : 14:56: 8.10End Time : 14:56: 8.12Total Time (s) : 0.02VSS模态分析Beg inning Time EndTime Total Time (s) 形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSS LDLT回代求解14:56: 8.14 14:56: 8.150.01End Time 14:56: 8.43 Total Time (s) 0.01FALE自由度优化排序Beg inning Time : 14:56: 8.45 End Time : 14:56: 8.71 Total Time (s) : 0.26FALE总刚阵组装Beg inning Time : 14:56: 8.73 End Time : 14:56: 8.82 Total Time (s) : 0.09VSS总刚阵LDLT分解Beg inning Time : 14:56: 8.82 End Time : 14:56: 8.84Total Time (s) : 0.02 End Time : 14:56: 8.85 Total Time (s) : 0.03FALE自由度优化排序Beg inning Time : 14:56: 8.87 End Time : 14:56: 8.96 Total Time (s) : 0.09FALE总刚阵组装Beg inning Time : 14:56: 8.96 End Time : 14:56: 9. 4Total Time (s) : 0.08VSS总刚阵LDLT分解Beg inning Time : 14:56: 9. 4 End Time : 14:56: 9. 6Total Time (s) : 0.02 End Time : 14:56: 9. 7 Total Time (s) : 0.03FALE自由度优化排序Beg inning Time : 14:56: 9. 9 End Time : 14:56: 9.18 Total Time (s) : 0.09FALE总刚阵组装Beg inning Time : 14:56: 9.18End Time :Total Time (s):14:56: 9.250.07VSS 总刚阵LDLT 分解 Beginning Time : End Time :Total Time (s) :End Time :Total Time (s) :14:56: 9.2514:56: 9.260.0114:56: 9.26 0.01FALE 自由度优化排序 Beg inning Time : EndTime :Total Time (s) :14:56: 9.28 14:56: 9.390.11FALE 总刚阵组装 Beg inning Time : EndTime :Total Time (s):14:56: 9.39 14:56: 9.420.03VSS 总刚阵LDLT 分解 Begi nning Time : 14:56: 9.42 End Time :14:56: 9.43Total Time (s) : 0.01 EndTime :14:56: 9.43Total Time (s): 0.01第三步：计算杆件内力刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No :层号 Tower No :塔号Xstif , Ystif :刚心的X ，Y 坐标值 Alf:层刚性主轴的方向 Xmass, Ymass :质心的 X ，Y 坐标值 Gmass:总质量Eex , Eey : X ，Y 方向的偏心率Ratx , Raty : X ，丫方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值 Ratx1，Raty1 : X ，丫方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX ，RJY ，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 43.5810(m) Ystif= 15.8763(m) Alf =X 风荷载449182.8 728.3 616.74 0.00 丫风荷载109359.9 2911.8 37.56 0.00 X 地震449182.8 2776.4 161.78 0.00 丫地震109359.9 3117.735.080.00 结构整体稳定验算结果层号 X 向刚度丫向刚度层咼上部重量X 刚重比Y 刚重比10.875E+06 0.102E+07 2.00 20970.83.4697.34大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算，基础满足大于20,可以不考虑重力二阶效应。
临时搭设钢筋加工棚计算书【2024版】
可编辑修改精选全文完整版临时搭设钢筋加工棚计算书一、钢筋棚结构图1、钢筋棚上部结构立面图2、钢筋棚整体结构平面图纵向平面图（长)横向平面图（宽）3、钢筋棚立面图二、钢筋棚计算参数1．φ50×3㎜钢管：截面积： A=443㎜2；惯性矩I=12.28cm 4；截面模量W=4.91cm 3； 单位重量:3.48Kg/m 。
2．φ102×5㎜钢管：截面积： A=1524㎜2；惯性矩I=179.68cm 4；截面模量W=35.23cm 3； 回转半径i=3.43cm ；单位重量:11.96Kg/m 。
3．彩钢瓦厚度0.426㎜）：单位重量:3.34Kg/㎡。
4．Q235钢材的[σg ]=235÷1.2=195Mpa5.上海地区10年一遇的最大风压=400N/㎡三、棚顶脊条受力计算：棚顶脊条采用φ50×3㎜钢管，布设间距为3m ，跨度为5m 。
棚顶脊条受到彩钢瓦的压力和自重：q=1.2×0.5 N/㎡×3m ＋1.4×5m ×3.34Kg/㎡ =25.2N/m 其最在弯矩产生在跨中：M max 8ql 2==225.258⨯==78.7(N.m) σw =w M m ax =-978.7491010⨯=16.0 (MPa) ＜[σg ]=195Mpa (合格)二、棚顶桁架受力计算：棚顶由3跨12米桁架组成。
12米跨桁架上、下弦杆均采用φ50×3㎜钢管。
桁架受到彩钢瓦、脊条压力和自重：q=25.2×3.87＋（8×12＋5×10）×3.48=606N/m其最在弯矩产生在跨中：M max 8ql 2==2606128⨯==10901(N.m) 桁架的惯性矩：I 桁=2×(I ＋a 2A)= 2×(122800＋2502×443)=55620600 mm 4σw =y I M max =-1255620600109010.2510⨯⨯=49.0(MPa) 49.0(MPa)＜[σg ]=195Mpa (合格)三、立柱桁架受力计算：立柱采用φ102×5㎜钢管，四角立柱高度均为3米： 立柱桁架受到的压力:F=606×12÷2=3636( N)计算长度 l 0=0.7×L=0.7×3=2.1(m) (以一端固定，一端铰接)长细比 λ= l 0/ i=2.1÷0.0414=50.7弯曲细数 查表得 ψ=0.867ψ[σg ]= 0.867×195 =169MPaσ= F/A=3636÷0.001524=2.39MPa2.39MPa ＜ψ[σg ]=147MPa(合格)四、抗风计算：上海地区10年一遇的最大风压P=400N/㎡1．立柱桁架抗风计算：立柱的间距为5米，所承担的迎风最大面积：S=12×3=36(㎡)风荷载强度:Q=K 1×K 2×K 3×P=1.3×1×1×400=520(N/㎡)1根立柱桁架受到的最大风力:F=s ×Q=520×36÷2=9360(N)1根立柱桁架受到最大风力时产生的均布荷载:q=9360÷3=3120(N/m)其最大弯矩：M max =8ql 2=2312038⨯==3510N.m σw =w M m ax =-935103523010⨯==99.6(MPa) 99.6(MPa) ＜[σg ]=195Mpa (合格)五、结论：经对钢筋棚进行强度和抗风计算，钢筋棚的强度满足要求。
钢筋加工厂房受力检算复核
彩钢棚受力结构计算书本彩钢棚为现场加工钢结构棚，纵向最大跨度 5.55m，横向最大跨度30m，主要支撑部位为φ89×3㎜弧梁主杆和Φ219×5㎜立柱，现对跨度最大的一节进行受力计算：一、计算参数：1．Φ89×3㎜钢管：（弧梁主杆）截面积： A=806㎜2；惯性矩I=737300mm4；截面模量W=16660mm3；单位重量:6.33Kg/m。
2．Φ219×5㎜钢管：截面积： A=3360㎜2；惯性矩I=19280000mm4；截面模量W=176000mm3；回转半径i=75.7mm；单位重量:26.4Kg/m。
3．□40×60×2㎜方钢管：截面积： A=373.7㎜2；惯性矩I=18412mm4；截面模量W=6137mm3；单位重量:2.934Kg/m。
4．φ32×2㎜钢管：截面积： A=198㎜2；惯性矩I=24600mm4；截面模量W=1990mm3；单位重量:1.55Kg/m。
5．彩钢瓦厚度0.376㎜：单位重量:2.95Kg/㎡。
6. 120×50×2.5㎜C型钢：截面积： A=808.9㎜2；惯性矩I=1439700mm4；截面模量W=23995mm3；单位重量:6.35Kg/m。
7．Q235钢材的[σg]=235÷1.2=195Mpa8. 广州花都 10年一遇的最大风压=300N/㎡，广州花都10年一遇的最大雪压=0N/㎡二、棚顶脊条受力计算：棚顶脊条采用□40×60×2㎜方钢管，布设间距为0.8m ，跨度为6m 。
棚顶脊条受到彩钢瓦的压力，自重和雪载：q=0.8m*6m*3.34Kg/㎡÷6m ＋2.94Kg/m ＋0N/㎡*0.8m=5.61Kg/m=56.1N/m 其最大弯矩产生在跨中：).(45.25286*1.56822max m N ql M === MPa m N W M S w 195][).(14.4110*613745.2529max =<===-σσ (合格) 三、棚顶桁架受力计算：棚顶由18跨5.55米桁架组成。
钢筋棚验算(修正版)7.31
甬台温高速公路复线温州南塘至黄华段第4标段钢筋棚设计计算书一、设计资料钢构料棚，该料棚为单层，弧形屋面，彩钢结构为桁架结构，钢筋棚长度80m，柱距6m，跨度为25m+25m两跨, 共有13榀刚架，下立柱为HN 346×174×6/9型钢，上立柱为HN 298×149×5.5/8型钢，轨道承重横梁为H346×174×6/9型钢，横梁为HN 346(局部550-346) ×174×6/9，分配梁为120型钢檩条，屋面采用0.326mm厚压型瓦,屋面采用双坡形式，坡度为10%。
刚架正视平面图1-1。
屋面及墙面板均为彩色压型钢板；考虑经济、制造和安装方便，屋盖体系选用有檩体系，梯形钢屋架，檩条水平投影间距1.24m，钢材采用Q235钢。
图1-1二、荷载及荷载效应组合1.荷载标准值（1）永久荷载（屋面恒荷载）标准值。
压型钢板：0.1 KN/m2檩条及支撑自重：0.15 KN/m2合计：0.25 KN/m2（2）可变荷载标准值。
1）屋面均布活荷载：0.5 KN/m2（水平投影）。
2）基本雪压S0=0.2 KN/m2（水平投影）。
根据《建筑结构荷载规范》GB50009－2001 公式（6.1.1），雪荷载标准值Sk=μr S0，屋面积雪分布系数μr=1.0（考虑均匀分布），则Sk=1.0×0.2=0.2 KN/m2（水平投影）活荷载取值：0.5 KN/m23)根据《工程抗风设计计算手册》查询12级风风速为28.5~32.6m/s，由伯努利方程可知，标准大气压下风压基本关系方式ω0≈v2/1630，，取风速为30.5m/s，算得基本风压ω=0.40 KN/m2（垂直屋面，地面粗糙度B类）根据《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS 102:2002公式（A.0.1），风荷载标准值ωk =μkμxω风荷载体型系数：μk= －1.31（中间区） CECS 102:2002 （A.0.2-2）风压高度系数：μx= 1.0 《建筑结构荷载规范》GB50009－2001表7.2.1这里ω=1.05×0.40=0.42KN/m2则ωｋ= － 1.31×1.0×0.42=－0.546 KN/m22.荷载效应组合根据《建筑结构荷载规范》GB50009－2001 公式3.2.3-1，有两种组合：①1.2恒荷载+1.4活荷载；②1.0恒荷载+1.4活荷载（在风吸力作用，恒荷载对结构有利，其分项系数取1.0）。
标准钢筋棚受力分析计算书
13 -172.67 79.32 -41.44 -179.58 -68.77 41.44
14
-87.88 45.68 -21.10 -91.43 -36.31 21.10
15
-73.23 38.07 -17.58 -76.19 -30.26 17.58
16
-98.87 51.39 -23.73 -102.86 -40.85 23.73
附件三：
标准化钢筋加工棚
结 构 受 力 计 算 书
生产厂家: 浙江致远钢结构工程有限公司
27M*60M 标准钢筋棚受力分析
一、分析方法:
对于轻钢结构这类临时性建筑物，在进行结构的承载能力分析时，应考虑荷 载效应基本组合，用荷载设计值进行计算，在进行正常使用分析时，应考虑荷载 的短期效应组合，采用荷载标准值和容许变形值进行计算。
29
95.43 -11.51 22.96 63.90 20.88 -14.53
30
110.08 -19.12 26.48 79.14 26.93 -18.04
31
-29.58
2.97 -10.88 15.99
6.40 -7.68
32
-14.94 -4.64 -7.36 31.23 12.45 -11.19
标准钢筋棚材料技术要求
序号
部件名称
1
H 钢立柱
2
H 行车梁
3
圆管圆钢组合桁架
4
屋面支撑
5
屋顶形式
6
屋面檀条
7
屋面彩板厚度
8
墙面檀条
9
墙面彩板厚度
10
窗
11
门
12
层高
1.承载能力分析:
钢筋棚计算修改
基础计算钢筋棚立柱基础采用C25的钢筋混凝土基础，基础尺寸为1m×1m×1.2m,在基础底部设一层Φ12@200mm×200mm钢筋网片，浇注基础之前先浇筑一层10cmC25砼垫层，垫层和基础平整度控制在±2mm以内，在进行基础浇筑时预埋地脚螺栓和钢板，预埋地脚螺栓和钢板的中心距不大于±2mm，承载力计算如下:基础自重为：1m×1m×1.2m×2.5T/m3 =3T立柱自重为：26.4kg/m×12m=0.3T桁架受到彩钢瓦、檩条压力和自重：q=(56.1*6+(4.21+6.33+1.5*1.55)*9.8)*1.0636=492.10(N/m)立柱采用φ219×5㎜钢管，立柱高度均为12米，中间立柱受力最大：立柱桁架受到的压力:F=492.10*26/2=4921.03(N)=6.397KN承载力计算：30 KN +3 KN +6.397 KN=39.397<100KPa×1m×1m=100KN结论：通过验算地基承载力满足要求钢筋棚抗风计算：本彩钢棚为现场加工钢结构棚，纵向最大跨度6m，横向最大跨度26m，立柱高度12米，主要支撑部位为一根φ60×2.5㎜和两根φ50×2㎜弧梁主杆和Φ219×5㎜立柱，现对跨度最大的一节进行受力计算：一、计算参数：1．Φ219×5㎜钢管：截面积： A=3360㎜2；惯性矩I=19280000mm4；截面模量W=176000mm3；回转半径i=75.7mm；单位重量:26.4Kg/m。
2．彩钢瓦厚度0.376㎜：单位重量:2.95Kg/㎡。
3. 120×50×2.5㎜C型钢：截面积： A=808.9㎜2；惯性矩I=1439700mm4；截面模量W=23995mm3；单位重量:6.35Kg/m。
(完整版)钢筋棚设计计算书
蕲太高速1#综合场料仓棚设计计算说明书武汉理工大学交通学院2018年9月蕲太高速1#综合场料仓棚设计计算说明书计算：张文国复核：张申昕负责人：___________________武汉理工大学交通学院2018年9月目录一、设计参数 ............................................................................. 1. .二、计算荷载 (1)2.1屋面活荷载 ............................................................................. 1. .2.2雪荷载 (2)2.3风荷载 (2)三、荷载组合 (3)四、模型计算结果 (4)4.1 几何模型 (4)4.2 计算结果 (5)五、结论 (14)一、设计参数钢筋加工棚，纵向按每跨6m间距布置钢管立柱，立柱采用© 219 x 8mn钢管；棚顶每10m安装一道1.2mm厚820型采光带，侧墙全圭寸闭，棚顶接侧墙处留设20cm宽透气带。
钢筋加工棚钢结构构件均涂刷铁红防锈底漆两道，醇酸调和面漆两道。
钢筋棚基础米用灌注桩处理，灌注桩顶设置C30钢筋混凝土基础承台，基础顶面设置钢板预埋件与钢管柱进行连接。
各构件参数如下表：验算依据如下:《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012、《门式刚架轻型房屋结构技术规程》（CESC-1022002、《钢结构设计规范》（GB50017-2003、《桥梁钢结构》（谭金华主编2013年2月第一次印刷）。
二、计算荷载结构承受自自重、屋面活载、雪荷载及风荷载。
结构自重Midas 根据结构材料及体积自动计算。
其他荷载取值如下。
2.1屋面活荷载屋面活载按《门式刚架轻型房屋结构技术规程》（CESC-1022002：8.2§ -0.5 -0.21 -0.18-0.5 +0.28 -0.18322条注释及《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012表5.3.1注释规定对受荷水平投 影面积大于60m 2的钢构架，屋面竖向均布活荷载的标准 值可取不小于0.3kN/m 2。
钢筋加工厂受力检算(上报)修改
彩钢棚受力验算本彩钢棚为现场加工钢结构棚，纵向均为跨度6m，横向跨度均为30m，主要支撑部位为φ80×3㎜弧梁主杆和H298*149㎜型钢立柱，现取单跨进行受力计算：一、计算参数：1．Φ80×3㎜钢管：（弧梁主杆）截面积： A=726㎜2；惯性矩I=538660mm4；截面模量W=26933mm3；单位重量:5.7Kg/m；2．Φ50×2㎜钢管（弧梁腹杆）：截面积： A=302㎜2；惯性矩I=87010mm4；截面模量W=6960mm3；单位重量:2.368Kg/m。
3．H298*149㎜H型钢（立柱）：截面积： A=4155㎜2；惯性矩I=6460000mm4；截面模量W=443000mm3；单位重量:32.6Kg/m。
回转半径：12.39mm。
4．彩钢瓦厚度0.376㎜：单位重量:2.95Kg/㎡。
5. 100×50×20×2.0㎜C型钢：截面积： A=463㎜2；惯性矩I=739100mm4；截面模量W=14780mm3；单位重量:3.64Kg/m。
6．Q235钢材的[σg]=235÷1.2=195Mpa7. 河源紫金县 50年一遇的最大风压为300N/㎡，为响应业主及总监办要求，抗风等级按八级风力计算，相应的基本风压取400/㎡，紫金县50年一遇的最大雪压=0N/㎡二、棚顶脊条受力计算：棚顶脊条采用100×50×20×2.0㎜C型钢，布设间距为0.95m，跨度为6m 。
棚顶脊条受到彩钢瓦的压力，自重和雪载：q=0.95m*6m*2.95Kg/㎡÷6m ＋3.64Kg/m ＋0N/㎡*0.95m=6.44Kg/m=64.4N/m其最大弯矩产生在跨中：).(29086*4.64822max m N ql M === MPa MPa W M S w 195][)(62.1910*147802903max =<===-σσ (合格) 三、棚顶桁架受力计算：棚顶由20跨桁架组成。
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安徽省泗洪至许昌高速公路淮北段路面第二合同段
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1#钢筋厂钢结构大棚受力验算
一、设计资料
1#钢筋厂钢结构大棚由两个加工棚组合而成，是DK563+515～
DK580+504.49段桥涵、路基工程所有半成品钢筋集中加工厂房，是原材
料堆方、半成品加工场地。为保证厂房设计安全，该厂房设计为单跨双
坡弧形门式刚架，主架采用镀锌钢管，四面采用彩钢板封闭，一侧留门
的方式，为计算简便，在此只需验算大加工棚，刚架横跨度20m，棚长
30m，檐高9.62m。基础采用宽60*60cm*50mC25混凝土设在地面以下，并
在立柱位置预埋40*40*2cm钢板，立柱采用φ220＊5㎜钢管，纵向间距
6m，拱形梁采用φ50＊3.5㎜钢管，拱高为2.1m，双层拱梁上下弧度间
距72cm，采用φ32＊2㎜钢管对拱梁进行三角支撑加强，檩条采用
50x100x2mm方钢间距为1.5m，顶棚檀条间距为0.8m，立柱之间使用加强
拉筋加固，屋面四周采用0.326mm彩钢板包围,四边屋檐伸出55cm，所用
钢材均采用Q235钢。详见钢筋加工棚设计图。
二、荷载计算
1、计算参数：
⑴Φ50×3.5㎜钢管：（弧梁主梁）截面积：A=511.3㎜2；惯性矩
I=121900mm4；截面模量W=5080mm3； 单位重量:4.013Kg/m。
⑵Φ220×5㎜钢管：截面积：A=3375.5㎜2；惯性矩I=19514609mm4；
截面模量W=177405.54mm3；回转半径i=76mm；单位重量:26.5Kg/m。
⑶□50×100×2㎜方钢管：截面积：A=584㎜2；惯性矩I=775179mm4；
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截面模量W=15503.57mm3；单位重量:4.584Kg/m。
⑷φ32×2㎜钢管：截面积：A=198㎜2；惯性矩I=24600mm4；截面
模量W=1990mm3；单位重量:1.55Kg/m。
⑸彩钢板厚度0.376㎜：单位重量:2.95Kg/㎡。
⑹120×50×2.5㎜C型钢：截面积： A=808.9㎜2；惯性矩
I=1439700mm4；截面模量W=23995mm3； 单位重量:6.35Kg/m。
⑺Q235钢材的[σg]=235÷1.2=195Mpa
⑻山西运城历年最大风速28.4m/s(10级)，最大风压=504.1N/㎡，
历年最大降雪量30cm厚,雪的密度按50kg/m3，30cm厚的雪每平米产生的
最大压力为：0.3*50*10=150N/㎡ 。
2、棚顶檩条受力计算：
棚顶檩条采用□50×100×2㎜方钢管，布设间距为0.8m，跨度为6m。
棚顶檩条受到彩钢瓦的压力，自重和雪载：q=0.8m*6m*2.95Kg/㎡
+6m*4.584Kg/m＋150N/㎡*0.8m=161.66Kg/m=161.66N/m，
其最大弯矩产生在跨中：
8
**maxllq
M
=161.66*6*6/8=727.49(
N.m)
w
M
wmax
=727.49/ 15503.57*10-9=46.92Mpa<195Mpa(满足要求)
3、棚顶拱梁架受力计算：
棚顶由6跨20米拱梁架组成。拱梁架高度为2.1米，上、下弦杆均
采用3根φ50×3.5㎜钢管和腹杆Φ32×2㎜钢管焊接而成， 拱梁架受
到彩钢瓦、檩条压力和自重：
q=(161.66+(4.01+1.55)*3*22)*1.5636=826.55(N.m)
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其最大弯矩产生在跨中：
8
**maxllq
M
=826.55*202/8=41327.5(
N.m)
拱梁架的惯性矩
W=I+a2A1+I+a2A2=121900+102*511.3+102*584=231430mm
w
M
wmax
y=41327.5/231.43*0.35=62.5(N.m)<195Mpa(满足要求)
4、立柱受力计算：
立柱采用φ220×5㎜钢管，立柱高度均为9.62米，中间立柱受力最
大： 立柱受到的压力:F=826.55*20=16531(N)
计算长度l0=0.7×L=0.7×9.62=6.734(m)
细比λ=l0/i=6.734÷0.07603=89
钢管为a类截面，查表得稳定系数为：ψ=0.721
]ψ[σ
g
=0.721*195=140.595MPa
σ=F/A=16531/0.002=8265500Pa=8.27MPa<ψ[σg]=140.59Mpa(满足要求)
5、抗风计算：
山西运城历年最大风速28.4m/s(10级)，最大风压=504.1N/㎡
⑴顶棚侧边檩条抗风计算：
檩条采用□50×100×2㎜方钢管，布设间距为0.8m，跨度为顶棚跨度
的一半10m。所承担的迎风最大面积：S=10×0.8=8(㎡)，
风荷载强度:Q=K1×K2×K3×P=1.3×1×1×504.1=655.33(N/㎡)，
1根拱梁架受到的最大风力: F=s×Q=655.33×8=5242.64(N)，
1根拱梁架受到最大风力时产生的均布荷载:
q=5242.64÷10=524.26(N/m)
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其最大弯矩：
8
**maxllq
M
=524.26*62/8=2359.17(
N.m)
w
M
w
max
=2359.17/50*10-6=98.3Mpa<195Mpa(满足要求)
⑵立柱抗风计算：
立柱的间距为6米，所承担的迎风最大面积：S=6×8=48(㎡)
风荷载强度:Q=K1×K2×K3×P=1.3×1×1×504.1=655.33(N/㎡)
1根立柱受到的最大风力: F=s×Q=48×655.33=31455.84(N)
1根立柱受到最大风力时产生的均布荷载:
q=31455.84÷8=3932(N/m)
其最大弯矩：
8
**maxllq
M
=3932*62/8=17693.9(
N.m)
w
M
w
max
=17693.9/177*10-6=99.97Mpa<195Mpa(满足要求)
6、基础抗压
基础预埋面板400x400x20，预埋螺纹钢截面为16mm，刚架柱与基础
钢板焊接。
⑴柱脚内力设计值：Nmax=11.945KN，相应的V=62.5KN；
⑵柱脚底板面积和厚度的计算
柱脚底板面积的确定
b=b0+2t+2c=500+2×12+2×60=644mm，取b=600mm；
h=h0+2t+2c=450+2×12+2×60=595mm，取h=500mm；
验算底板下混凝土的轴心抗压强度设计值：
基础采用C20混凝土，fc=11.9N/mm2，满足要求。
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/9.11/04.050060010945.11mmNfmmNbhNcc
三、验算结论：
因运城地区抗风压基数大于抗雪压，故不在计算。通过对彩钢棚各部
位进行强度和抗风计算，彩钢棚满足抗风力10级的要求。
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钢筋加工棚设计图
檀条50*100*2
立
柱
立
柱
加强拉筋
C
C25混凝土基础
?220
预埋钢板
40*40*2
0.6m*0.6m
立柱基础
AA
B
B
D
A-A
B-B
D-DC-C
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钢筋加工棚侧面设计图