实心梁支架计算书
桥梁支架计算书
一、 满堂支架验算 1、模板计算本桥实心桥面板底模、侧模均采用δ=12mm 厚竹胶板，其中底模安装于间距30cm 的10cmx10cm 方木上；侧模安装在钢筋排架上。
本次模板验算主要为底模的验算，侧模的验算将在排架验算中详述。
模板受力按单向板考虑，承受实心板自重恒载和施工荷载，取1cm 板宽按偏于保守的简支梁进行计算，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa 。
则模板验算总荷载P=21.8KPa ，可知q=0.218KN/m 。
则跨中最大弯矩0M =82ql =1.1N.m ；支座处最大剪力0V =21.8N 。
1cm 宽、12mm 厚竹胶板的截面特性如下：I=123bh =1.44x 610-4m ；W=62bh =2.4x 710-3m ；A=bh=1.2x 410-2m 。
查路桥施工计算手册可知：普通竹胶板E=5x 910Pa ，允许应力[σ]=80 MPa ，容许剪应力[ τ]=1.3MPa.则：max σ=W M=4.58MPa<[ σ]=80MPa ； m ax τ=AV230=0.27MPa<[ τ]=1.3MPa ；跨中最大挠度m ax f =EIql 38454=0.63x 610-m<250l =8x 410-m经验算可知选用模板满足受力要求。
2、次分配梁验算本桥现浇桥面板支架次分配梁采用10x10cm 方木，方木间距30cm ，安装于间距75cm 的双拼8#槽钢上。
方木受力按简支梁考虑，方木以上结构自重恒载和施工荷载，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa ；竹胶木模板产生的恒载可忽略不计。
梁支撑架及梁侧模板计算书
附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。
材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。
φ12对拉螺杆，U型顶托。
采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。
梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。
梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。
设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。
横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。
梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。
为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。
KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。
荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。
连续梁支架计算书
支架受力检算一、荷载计算1、施工动荷载（1）施工人员、机械：Q1=2.0KN/m2（2）混凝土振捣器：Q2=2.0KN/m22、静荷载计算（1）模板、施工人员等：Q3=2.0KN/m2（2）方木自重：Q4=2.0KN/m2（3）支架系统自重：①支架立杆间距为0.6m×0.6m，横杆步距0.6m：每平米立杆根数：n1=1/（0.6×0.6）=2.8根/ m2立杆自重：（h=8m）：8×3.86kg/m×2.8×9.8÷1000=0.85KN/m2横杆自重：（8÷0.6×0.6×2×3.86kg/m）×2.8×9.8÷1000=1.694KN/m2（4）箱梁砼重：A-A处横断面积为：S1＝10.535m2则每平米砼重： N1=（10.535m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝40.06KN/m2B-B处横断面积为：S2＝21.115m2则每平米砼重： N2=（21.115m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝80.3KN/m2连续梁箱梁截面图：A-A截面B-B截面二、底层纵向方木（14×12cm）验算：顶托上面横向分布14cm×12cm 方木，布置间距35cm，计算模型为简支梁。
1、A-A截面：（计算跨径按60cm计）Q=(Q1＋Q2＋Q3＋Q4＋N1)×1.2×0.35=(2+2+2+2+40.06)×1.2×0.35=20.185kN/mW （弯曲截面系数）= bh2/6 = 14×122/6 =336.0cm3由梁正应力计算公式得：σ = QL2/ 8W =20.185×0.62×106/ (8×336.0×103)=2.7Mpa ＜[σ]= 13Mpa （木材容许正应力）强度满足要求。
梁支架、模板计算书
扣件式梁支架、模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20131、计算参数2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q 1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×800/1000)×1+1.4×2.5×1)=25.722kN/m 由永久荷载控制的组合：q 2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×800/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=27.599kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(25.722,27.599)=27.599kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图M max=0.061kN·mσ=M max/W=0.061×106/37500=1.635N/mm2≤[f]=37N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×800/1000)×1=20.9kN/m（图5）简图（图6）挠度图ν=0.029mm≤[ν]=400/((4-1)×400)=0.333mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×800/1000)×400/ 1000/(4-1)+1.4×2.5×400/1000/(4-1))=3.43kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×800/1000 )×400/1000/(4-1)+1.4×0.7×2.5×400/1000/(4-1))=3.68kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(3.43,3.68)=3.68kN/m计算简图：（图7）简图1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kN·m) M max=0.444kN·mσ=M max/W=0.444×106/(166.667×1000)=2.665N/mm2≤[f]=17N/mm2 满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)V max=2.323kNτmax=V max S/(Ib)=2.323×103×62.5×103/(833.333×104×5×10)=0.348N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×800/1000)×400/1000/(4-1)=2.787kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)νmax=0.257mm≤[ν]=1.1×1000/400=2.75mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。
荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。
钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。
梁支架计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:模板支架搭设高度为8.0m，梁截面 B×D=600mm×1600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。
木方60×90mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。
梁两侧立杆间距 1.00m。
梁顶托采用60×90mm木方。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载6.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
采用的钢管类型为48×3.5。
800图1 梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000×1.600×0.500=20.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.500×0.500×(2×1.600+0.600)/0.600=1.583kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+4.000)×0.600×0.500=1.800kN均布荷载 q = 1.20×20.000+1.20×1.583=25.900kN/m 集中荷载 P = 1.40×1.800=2.520kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 50.00×1.50×1.50/6 = 18.75cm 3；I = 50.00×1.50×1.50×1.50/12 = 14.06cm 4；A计算简图0.291弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：21.58kN/mA变形计算受力图0.002变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.914kN N2=12.233kN N3=2.914kN最大弯矩 M = 0.291kN.m 最大变形 V = 0.655mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.291×1000×1000/18750=15.520N/mm 2面板的抗弯强度设计值 [f]，取17.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3×4856.0/(2×500.000×15.000)=0.971N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.655mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底顶托梁计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 12.232/0.500=24.465kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×24.465×0.50×0.50=0.612kN.m最大剪力 Q=0.6×0.500×24.465=7.339kN最大支座力 N=1.1×0.500×24.465=13.456kN截面力学参数为：截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6.00×9.00×9.00/6 = 81.00cm3；I = 6.00×9.00×9.00×9.00/12 = 364.50cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.612×106/81000.0=7.55N/mm2抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算最大变形 v =0.677×16.188×500.04/(100×10000.00×3645000.0)=0.188mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
现浇梁支架承载力计算
支架布置平面图注: 1. 支架竖向每隔0.9m布置横撑一道。
.2. 现浇梁支架步距为1.2m。
3.图中尺寸单位均以cm计.支架立杆横断面.车行天桥现浇梁支架承载力计算一 .荷载计算:取单位断面如图所示：1.钢筋砼重量：3*1.5*0.9*2.6*9.8=103.194KN（按桥墩处实心段计算）2.施工荷载及模板自重每平方米按5KN计算，则每单位断面为13.5KN。
3.支架自重：（17.31*5+14.02*5+3.97*42+2.82*12+6.45*5）*9.8/1000=3.817KN4.单位断面合力为：F合=103.194+13.5+3.817=120.511KN。
二、受力计算：根据支架结构其计算简图，支架强度、刚度计算如下：1.由图知单位断面共有5根立杆，取安全系数k=2，则实际每根杆的受力为：A=л*24*24-л*20.5*20.5=489.055mm2f= F合/5=120.511/5=24.102 KNσ=f/A=24102/489.055=49.283 Mpa支架钢材为Q235钢（A3钢），其容许抗压[σ]=205Mpa则有σ=49.283<[σ]/k=102.5 Mpa则支架强度满足要求按横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载40KN; 横杆步距为0.9m时，每根立杆设计荷载30KN计算，f均小于碗扣式支架设计荷载，支架强度亦满足要求。
2.碗扣支架刚度稳定性计算：根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）》查得：惯性矩I Z =12.19c m4[Pcr]= л2*E I Z/（μ*L）2=л2*205*109*12.19*10-8/（1*1.2）2=171.275 KN Pcr= f=24.102 KN<[Pcr]/k=85.637 KN根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）》查得1.2m步距碗扣支架立杆稳定性计算N=f=24.102KN<0.423*4.89*10-4*205*106/1000=42.403KN，亦满足要求。
桥梁施工支架计算书
平衡段支架计算一设计依据：1 新建天津至秦皇岛铁路客运专线施工图2、钢结构设计手册3、TB10002.5-2005铁路桥涵地基和基础设计规范4、铁路桥涵设计规范5、铁路桥涵施工规范二桥横向荷载分段区域图如下：桥横向荷载分段区域图（1）钢筋混凝土容重q砼＝26KN/ m3（2）模板荷载q2：断面翼缘板位置（图示部分Ⅰ）q2＝10KN/m；断面腹板位置（图示部分Ⅱ）q2＝20KN/m；断面底板位置（图示部分III）q2＝15KN/m （3）施工人员及机械荷载q3：q3=2.5KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。
（4）混凝土振捣荷载q4：q4＝2.0KN/m2三纵梁受力检算（1）断面翼缘板位置（图示部分Ⅰ），最大分布荷载：混凝土自重q1：q1＝0.61×26=15.86KN/m模板自重：q2＝10 KN/m施工人员及机械荷载q3=2.5 KN/m2×1.7＝4.25KN/m混凝土振捣荷载q4=2.0 KN/m2×1.7＝3.4KN/m工字钢自重：q5＝0.527KN/m合计：q＝15.86+10+4.25+3.4+5×0.527＝36.15KN/m 纵梁检算：由5根I32工字钢承担则每根I32承担荷载7.23KN/m弯矩图：(单位：K N·m )6.447.520.91.72剪力图：(单位：K N )M max =7.52K N ·mσ=M/W=7.52×103/692.2×10－6＝10.86Mpa ＜160Mpa Q max =25.77K Nτ=25.77×103/67.05×10－4=3.84Mpa ＜80Mpa （2）断面腹板位置（图示部分Ⅱ），最大分布荷载： 混凝土自重q 1： q 1＝3.65×26=94.9KN/m 模板自重：q 2＝20 KN/m施工人员及机械荷载q 3=2.5 KN/m 2×3.2＝8KN/m 混凝土振捣荷载q 4=2.0 KN/m 2×3.2＝6.4KN/m 工字钢自重：q 5＝0.527KN/m合计：q ＝94.9+20+8+6.4+9×0.527＝134.04KN/m 纵梁检算：由9根I32工字钢承担 则每根I32承担荷载14.89KN/m6.1611.5614.219.653.62弯矩图：(单位：K N ·m )剪力图：(单位：K N )M max =15.49K N ·mσ=M/W=15.49×103/692.2×10－6＝22.38Mpa ＜160Mpa Q max =53.06K Nτ=53.06×103/67.05×10－4=7.91 Mpa ＜80Mpa （3）断面底板位置（图示部分Ⅲ），最大分布荷载 混凝土自重q 1：23.829.267.4515.4912.6813.263.541.8619.87q1＝1.76×26=45.76KN/m模板自重：q2＝15 KN/m施工人员及机械荷载q3=2.5 KN/m2×2.2＝5.5KN/m 混凝土振捣荷载q4=2.0 KN/m2×2.2＝4.4KN/m工字钢自重：q5＝0.527KN/m合计：q＝45.76+15+5.5+4.4+5×0.527＝73.3KN/m 纵梁检算：由5根I32工字钢承担则每根I32承担荷载14.66 KN/m弯矩图：(单位：K N·m )剪力图：(单位：K N) 15.2513.06 3.481.83M max =15.25K N ·mσ=M/W=15.25×103/692.2×10－6＝22.03Mpa ＜160Mpa Q max =52.25K Nτ=52.25×103/67.05×10－4=7.79Mpa ＜80Mpa 四 横梁受力检算： 采用I40工字钢 横梁自重：0.676 KN/m前横梁计算简图后横梁计算简图前横梁受力检算：7.3312.4823.4419.5728.21弯矩图：(单位：K N ·m )剪力图：(单位：K N )M max =17.09 K N ·mσ=M/W=17.09×103/1090×10-6＝15.68Mpa ＜160Mpa Q max =112.37KNτ=112.37×103/86.1×10-4=16.76Mpa ＜80Mpa 后横梁受力检算： 弯矩图：(单位：K N ·m )剪力图：(单位：K N )3.426.856.85 12.6967.533.5912.6918.353.1940.967.5335.0244.8440.953.1951.26106.392.6949.21 106.349.21 51.26 9.029.02 3.4215.1217.9913.2417.9915.123.5935.0244.8418.3M max =106.3 K N ·mσ=M/W=106.3×103/1090×10－6＝97.52Mpa ＜160Mpa Q max =434.16KNτ=434.16×103/86.1×10－4=50.43Mpa ＜80Mpa 五 支撑钢管检算支撑钢管采用Φ60cm 壁厚10mm 的钢管。
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实心梁模板（碗扣式）两端3m计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
模板设计立面图
模板设计平面图
四、面板验算
W＝bh2/6=3600×15×15/6＝135000mm3，I＝bh3/12=3600×15×15×15/12＝1012500mm4
q1＝0.9×max[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，
1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(26+1.5)×1.45)+1.4×2，1.35×(0.1+(26+1.5)×1.45)+1.4×0.7×2]×3.6＝181.44kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(26+1.5)×1.45]×3.6＝175.09kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×3.6＝6.35kN/m
q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(26+1.5)×1.45]×3.6＝144.11kN/m
1、抗弯验算
σ＝M max/W＝(0.107×q1静×l2+0.121×q1活×l2)×b2/W＝
(0.107×175.09×0.32+0.121×6.35×0.32)×106/135000＝13N/mm2≤[f]＝37N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×144.11×3004/(100×10584×1012500)＝0.69mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R max＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×175.09×0.3+1.223×6.35×0.3＝62.37kN
标准值(正常使用极限状态)
R max＝1.143q2l＝1.143×175.09×0.3＝49.41kN
五、小梁验算
承载能力极限状态
正常使用极限状态
1、抗弯验算
小梁弯矩图(kN·m)
σ＝M max/W＝0.66×106/166670＝3.97N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！
2、抗剪验算
小梁剪力图(kN)(kN·m)
V max＝6.32kN
τmax＝3V max/(2bh0)=3×6.32×1000/(2×100×100)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
小梁变形图(mm)
νmax＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R1＝4.11kN，R2＝11.84kN，R3＝10.03kN，R4＝10.63kN，R5＝10.03kN，R6＝11.84kN，R7＝4.11kN
正常使用极限状态
R1＝3.26kN，R2＝9.39kN，R3＝7.96kN，R4＝8.43kN，R5＝7.96kN，R6＝9.39kN，
R7＝3.26kN
六、主梁验算
主梁计算简图一(kN·m)
主梁计算简图二(kN·m)
由上节可知R＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7]＝11.84kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4'，R5'，R6'，R7']＝9.39kN
1、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ＝M max/W＝3.55×106/83330＝42.63N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
V max＝11.84kN
τmax＝3V max/(2bh0)=3×11.84×1000/(2×1452×3600)＝0N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
νmax＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
4、支座反力验算
承载能力极限状态
主梁计算简图一
立柱6：R6＝26.22kN，同理可得
立柱1：R1＝9.1kN，立柱2：R2＝26.22kN，立柱3：R3＝22.21kN，立柱4：R4＝23.54kN，立柱5：R5＝22.21kN，立柱7：R7＝9.1kN
主梁计算简图二
立柱6：R6＝11.84kN，同理可得
立柱1：R1＝4.11kN，立柱2：R2＝11.84kN，立柱3：R3＝10.03kN，立柱4：R4＝10.63kN，立柱5：R5＝10.03kN，立柱7：R7＝4.11kN
正常使用极限状态
主梁计算简图一
立柱6：R6＝20.79kN，同理可得
立柱1：R1＝7.22kN，立柱2：R2＝20.79kN，立柱3：R3＝17.63kN，立柱4：R4＝18.67kN，立柱5：R5＝17.63kN，立柱7：R7＝7.22kN
主梁计算简图二
立柱6：R6＝9.39kN，同理可得
立柱1：R1＝3.26kN，立柱2：R2＝9.39kN，立柱3：R3＝7.96kN，立柱4：R4＝
8.43kN，立柱5：R5＝7.96kN，立柱7：R7＝3.26kN
七、立柱验算
长细比满足要求！
查表得，υ＝0.91
1、风荷载计算
M w＝0.92×1.4×0.61×0.6×0.62/10＝0.01kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(26+1.5)×1.45)+0.9×1.4×2]×b＝165.43kN/m
2)小梁验算
同上四～六计算过程，可得：
立柱最大受力N w＝Rmax+(3.6×0.6/7)×0.75＝26.45kN
f＝N/(υA)+M w/W＝26.45×103/(0.91×384)+0.01×106/4120＝79.65N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
max
满足要求！
九、立柱地基基础计算
f ak
180kPa
满足要求！。