柱脚计算模板(A列柱)
柱模板计算
柱模板计算没有办法,没人想要~~~只有把这个下载点去掉~~ :(柱模板支撑计算书没有办法,没人想要~~~只有把这个下载点去掉~~ :(柱模板支撑计算书一、柱模板荷载标准值强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.82m；1——外加剂影响修正系数，取1.0；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.0。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.7kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.7kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.0kN/m2。
二、柱模板计算简图图1 柱箍计算简图柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计算。
柱模板的截面宽度B=500mm；柱模板的截面高度H=500mm；柱模板的高度L=3820mm；柱箍的间距计算跨度d=500mm。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，木方间距250mm，模板宽500mm，则应按照均布荷载下的两跨连续梁计算，计算如下：1.面板强度计算支座最大弯矩计算公式：其中 q为强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×47.71+1.4×4.0)×0.5=31.43kN/md为竖楞的距离，d = 250mm；经过计算得到最大弯矩M=0.125×31.43×0.25×0.25=0.246kN.M面板截面抵抗矩 W= 500×18×18/6=27000mm3经过计算得到 = M/W = 0.246×106/27000=9.09N/mm2面板的计算强度小于15.0N/mm2，满足要求。
柱模板支撑及模板计算
1.柱模板支撑及模板计算（钢模板）标准层柱高H=3.0m，柱子尺寸为600×600mm，柱模采用小块钢模拼装，钢模采用竖向安装。
柱侧模板采用Φ48×3.5mm的双钢管组成的竖向及水平楞夹牢，钢楞间距600，砼强度等级为C30，其输送方式为泵送入模内，浇筑速度为1.8m/h（根据现场的实际情况进行取值），混凝土入模温度为25℃，采用插入式振捣器振捣，混凝土坍落度180～200mm。
由于其采用的振捣器为插入式振捣器（属于内部振捣器），因此新浇混凝土对模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其中较小值作为侧压力的最大值:F1=0.22r c t0β1β2v1/2F2=r c H1.1.模板设计计算1.1.1.荷载计算:1.1.1.1.新浇混凝土对模板侧面的压力计算:混凝土温度T=25℃，坍落度为180～200mm，掺外加剂，混凝土浇筑速度为1.8 m/h即:β1=1.2，β2=1.15t0=200/（25+15）=5hF1=0.22 r c t0β1β2v1/2=0.22×24×5×1.2×1.15×1.81/2=48.88 kN/m2F2= r c H=24×3=72 kN/m2按规定取较小值，即取q=48.88kN/m21.1.1.2.振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为4 kN/m21.1.1.3.模板所受的侧压力如图.1.1.2.模板所受的设计荷载（不考虑荷载设计值折减系数0.85）:模板采用P3015，其肋板厚度δ=2.5mm;净截面抵抗矩W x=5.94cm34由于受倾倒荷载的影响，模板所受的最大荷载为:1.1.2.1.计算强度的荷载组合：q=（48.88×1.2+4×1.4）×0.3=19.28 kN/m 1.1.2.2.计算挠度的荷载组合：q=48.88×1.2×0.3=17.60kN/m。
荷载和荷载组合
s —斜梁换算长度系数，见图1-9。当梁为等截面
时 =1。
22
在图1-9中，λ1和 λ分别为第一、二 楔形段的斜率。
23
图19楔形梁在刚架平 面内的换算长度系数
24
柱脚铰接楔形柱的计算长度系数 ，表1—2
K2／Kl
0.1
35
▪ 当斜梁上翼缘承受集中荷载处不设横向加劲肋时，
除应按规范规定验算腹板上边缘正应力、剪应力 和局部压应力共同作用时的折算应力外，尚应满 足下列公式的要求：
F 15mtw2 f
tf 235 tw fy
m 1 .5 M W ef
36
▪ 隅撑设计
当实腹式刚架斜梁的下翼缘受压时，必须在受压 翼缘两侧布置隅撑(山墙处刚架仅布置在一侧)作、 为斜梁的侧向支承，隅撑的另一端连接在檩条上。
式中: —构件的楔率；
d 0 、d 1—分别为柱小头和大头的截面高度(图1.12)。
32
图1-12 变截面构件的楔率
33
➢ 变截面柱在刚架平面外的整体稳定计算 应分段按公式计算：
N0 tM1 f yAe0 bWe1
公式不同于规范中压弯构件在弯矩作用平面外的 稳定计算公式之处有两点：
▪ 截面几何特性按有效截面计算； ▪ 考虑楔形柱的受力特点，轴力取小头截面，弯矩
11a) 当柱脚铰接时 当柱脚刚接时
▪ 中间为非摇摆柱的多跨刚架(图1--11b)
当柱脚铰接时
当柱脚刚接时
30
图1-11 一阶分析时的柱顶位移
31
➢二阶分析法
▪ 当采用计入竖向荷载一侧移效应(即P-u效应)的
二阶分析程序计算内力时，如果是等截面柱， 取μ=1，即计算长度等于几何长度。对于楔形 柱，其计算长度系数可由下列公式计算：
柱子模板计算书
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=900mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=900mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 3600mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm 。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm 。
B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。
面板厚度18mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量8000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
900柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.800m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.860kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×69.820=62.838kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下36.20kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m 。
第七章钢结构的连接和节点构造(下)(1)分析
肋提供约束的有利影响，也没有考虑柱腹板轴压力的不
利影响。
第七章钢结构的连接和节点构造
②当柱腹板节点域不满足时，则需要局部加厚腹板或采 用另外的措施来加强它。图7-109给出了两种可行的方 案，其一是加设斜向加劲肋，其二是在腹板两侧或一侧 焊上补强板来加厚。 2、腹板厚度（局部稳定）
tw
hc hb 90
避免焊缝集中在同一截面，但运输有一定困难。
3）对于铆接梁和较重要的或受动力荷载作用的焊接大
型梁，其工地拼接常采用高强螺栓连接。
第七章钢结构的连接和节点构造
计算：
翼缘板：翼缘拼接以及每侧的
高强度螺栓，通常由等强度条
件决定，拼接板的净截面积应
不小于翼缘的净截面积，高强度螺栓能承受按翼缘净截
面面积N=Anf计算的轴向力。 腹板：腹板的拼接通常先进行螺栓布置，然后验算。
肋时，翼缘焊缝还受到由局部压力产生的竖向剪力Tv的 作用，沿梁单位长度的竖向剪力为：
σf
ψF 2he l z
ψF 1.4hf lz
在Th和Tv共同作用下，应满足：
σ f β f
2
τ
2 f
f
w f
把σf,τf代入得：
F 1.4h f l z f
2
VS1 1.4h f I
x
2
f
第七章钢结构的连接和节点构造
2、工地拼接 构造： 1）工地拼接一般应使翼缘和腹 板在同一截面处断开，以便于分
~500~500
3 55 1
44 2
段运输（图a）。为了使翼缘板 在焊接过程中有一定地伸缩余地， 以减少焊接残余应力，可在工厂 预留约500mm长度不焊。
3
5
5
1
柱模板计算方法(含公式)
q
q
l1/2
长边强度验算 其中：
l1/2
≤ 7330 N
l2
[f]
σ =N/A+Mx/W= 35.28 N/mm2 N：柱箍承受的轴向拉力设计值（N） N=F×ls×l2/2= A：柱箍杆件净截面积(mm ) Mx：柱箍杆件最大弯矩设计值（N·mm） Mx=0.125×F×ls×(l1/2)2=
F1、F2：新浇筑砼对模板的最大侧压力(kN/m2)
V：混凝土的浇筑速度（m/h） V = 2.00 H：混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m） β 1：外加剂影响修正系数 1.2 β 2：混凝土坍落度影响修正系数 混凝土侧压力取F1、F2中的较小值。 F'= 恒荷载： 1 64.77 kN/m2 1.15
2
103094 N·mm
W：弯矩作用平面内，受拉纤维净截面抵抗矩（mm3) [f]：柱箍钢杆件抗拉强度设计值(N/mm2)取： 205 l1：长边柱箍跨距（mm) l1=a+55×2= 910 l2：短边柱箍跨距（mm) l2=b+55×2= 460 长边挠度验算 w=0.521×F恒×ls×(l1/2)4/100EI= 0.26 mm [w]：容许挠度（mm） 其中： [w]=l1/2/500= 0.91 mm 对拉螺栓设计： FL=1.25×F×ls×l1/2= 螺栓所承受荷载：
2
3
Mx=0.125×F×ls×(l1/2)2=
824749 N·mm
W：弯矩作用平面内，受拉纤维净截面抵抗矩（mm3) [f]：柱箍钢杆件抗拉强度设计值(N/mm2)取： 205 l1：长边柱箍跨距（mm) l1=a+55×2= 910 l2：短边柱箍跨距（mm) 挠度验算 w=0.521×F恒×ls×(l1/2)4/100EI= 0.26 mm [w]：容许挠度（mm） 其中： [w]=l1/2/500= 0.91 mm 对拉螺栓设计： FL=1.25×F×ls×l1/2= 螺栓所承受荷载： 对拉螺栓采用： M16 净截面积A(mm2) 容许拉力[S](kN) 查表D-2得 144 FL ≤ [S] 符合要求 拟长边设一道对拉螺栓，柱箍按两跨连续梁计算，短边按简支梁计算 计算简图 l2=b+55×2= 460
柱脚计算模板(A列柱)
一、节点基本数据1、柱的截面规格：H 900*350*25*302、材质Q345B 3、混凝土强度等级C30对应的轴心抗压强度设计值为14.34、锚栓采用Q235B 级 M 60，锚栓孔径余量为10对应M60锚栓，根据节点手册表8-2得图中相关尺寸的参考值为:锚栓抗拉强度f t a =140N/MM 2有效面积A e a =23.62cm 2l t =120=b t a=110Aea=23.62锚栓未定义c=150L9:错误l 2=10l t =120锚栓未定义5、每侧锚栓数量：3a=110锚栓未定义6、X加劲板厚度取t1=25c=150锚栓未定义翼缘加劲板t2=30Y加劲板厚度取t3=28间距取l 3=2257、柱底板：材质Q345B厚度408、托板材质Q345B厚度30距底板高度2509、底板尺寸：L x B x T 1360x 810x 40二、荷载信息设计内力：组合工况内力设计值工况1、偏心距e计算e=M/N=1360/2100*1000=mme1=L/6=1360/6=226.67e2=L/6+l t/3=1360/6+120/3=266.67e判别：2、公式选择3700H900*350*25*30柱脚靴梁刚接节点计算N（KN）Vx（KN）Vy（KN）Mx（KN·M）My（KN·1360647.62e>e22100140则相应的底板下混凝土最大受压应力计算公式为：σc=2N(e+L/2-lt)/(Bxn(l-lt-xn/3))受拉侧锚栓的总拉力为：Ta=N(e-L/2+xn/3)/(L-lt-xn/3)Aea=Ta/fta3、将各数值带入公式得：混凝土局部受压，X向扩伸150Y向扩伸150扩大系数α为：σc=9.2466N/mm 2≤fc=28.6N/mm2单颗锚栓受拉力：Nta=N(e-L/2+xn/3)/(L-lt-xn/3)/n =计算面积：Aea==929.4≤A e a 锚栓利用率四、柱脚底板厚度验算柱脚底板厚度40材质Q345B 对应的抗拉压和抗弯强度f =2651、两相邻边支承板a2=((bt + a + t1/2-l 2)^2+(l t + a + t2/2-l 2)^2))^0.5=331b2=(bt + a + t1/2-l 2)*(l t + a + t2-l 2)/a2=1650.50则计算系数α=0.06则柱脚底板由于混凝土基础反力承受的弯矩为：M1=ασc a 22=60628.92、三边支承板a)X向加劲板a2=l t + a + t2/2-l 2=235b2= 2 * c + t1=3251.38则计算系数α=0.126则柱脚底板由于混凝土基础反力承受的弯矩为：M2=ασc a 22=64341.2b）Y向加劲板(a)(b)2N(e+L/2-lt)/(Bxn(l-lt-xn/3))=Ta/fta b2/a2=两相邻边支130.11b2/a2=a2=l3=225b2=B/2-l2=3951.76则计算系数α=0.13则柱脚底板由于混凝土基础反力承受的弯矩为：M3=ασca22=60854.33、柱底板厚度验算取最大弯矩M imax=64341.2则t Pb=（6M imax/f)^0.5=38.17t Pb=(6N ta l ai/((D+2l ai)f))^0.5= 2.1516MAX(t Pb)=38.17≤40五、托座顶板验算当锚栓受拉时，视顶板为端板受拉。
(整理)钢管柱脚计算手册
圆形底板刚接柱脚压弯节点技术手册根据对柱脚的受力分析，铰接柱脚仅传递垂直力和水平力；刚接柱脚包含外露式柱脚、埋入式柱脚和外包式柱脚，除了传递垂直力和水平力外，还要传递弯矩。
软件主要针对圆形底板刚接柱脚压弯节点，计算主要遵循《钢结构连接节点设计手册》（第二版）中的相关条文及规定，并对相关计算过程自行推导。
设计注意事项刚性固定外露式柱脚主要由底板、加劲肋（加劲板）、锚栓及锚栓支承托座等组成，各部分的板件都应具有足够的强度和刚度，而且相互间应有可靠的连接。
为满足柱脚的嵌固，提高其承载力和变形能力，柱脚底部（柱脚处）在形成塑性铰之前，不容许锚栓和底板发生屈曲，也不容许基础混凝土被压坏。
因此设计外露式柱脚时，应注意：（1）为提高柱脚底板的刚度和减小底板的厚度，应采用增设加劲肋和锚栓支承托座等补强措施；（2）设计锚栓时，应使锚栓在底板和柱构件的屈服之后。
因此，要求设计上对锚栓应留有15%~20%的富裕量，软件一般按20%考虑。
（3）为提高柱脚的初期回转刚度和抗滑移刚度，对锚栓应施加预拉力，预加拉力的大小宜控制在5~8kN/cm2的范围，作为预加拉力的施工方法，宜采用扭角法。
（4）柱脚底板下部二次浇灌的细石混凝土或水泥砂浆，将给予柱脚初期刚度很大的影响，因此应灌以高强度微膨胀细石混凝土或高强度膨胀水泥砂浆。
通常是采用强度等级为C40的细石混凝土或强度等级为M50的膨胀水泥砂浆。
一般构造要求刚性固定露出式柱脚，一般均应设置加劲肋（加劲板），以加强柱脚的刚度；当荷载大、嵌固要求高时，尚须增设锚栓支承托座等补强措施。
圆形柱脚底板的直径和厚度应按下文要求确定；同时尚应满足构造上的要求。
一般底板的厚度不应小于柱子较厚板件的厚度，且不宜小于30mm。
通常情况下，圆形底板的长度和宽度先根据柱子的截面尺寸和锚栓设置的构造要求确定；当荷载大，为减小底板下基础的分布反力和底板的厚度，多采用补强做法，如增设加劲肋（加劲板）和锚栓支承托座等补强措施，以扩展底板的直径。
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一、节点基本数据
1、柱的截面规格：
H 900*350*25*302、材质Q345B 3、混凝土强度等级C30对应的轴心抗压强度设计值为14.34、锚栓采用Q235B 级 M 60，锚栓孔径余量为
10
对应M60锚栓，根据节点手册表8-2得图中相关尺寸的参考值为:
锚栓抗拉强度f t a =
140N/MM 2有效面积A e a =
23.62cm 2l t =120=b t a=110Aea=23.62锚栓未定义c=150L9:错误l 2=10l t =120锚栓未定义5、每侧锚栓数量：3a=110锚栓未定义6、X加劲板厚度取t1=25c=150
锚栓未定义
翼缘加劲板t2=30Y加劲板厚度取t3=28
间距取l 3=225
7、柱底板：材质Q345B
厚度40
8、托板材质Q345B
厚度30
距底板高度250
9、底板尺寸：
L x B x T 1360x 810x 40
二、荷载信息
设计内力：组合工况内力设计值
工况
1、偏心距e计算
e=M/N=1360/2100*1000=mm
e1=L/6=1360/6=226.67e2=L/6+l t/3=1360/6+120/3=
266.67
e判别：
2、公式选择
370
0H900*350*25*30柱脚靴梁刚接节点计算
N（KN）Vx（KN）Vy（KN）Mx（KN·M）My（KN·
1360
647.62e>e22100
140
则相应的底板下混凝土最大受压应力计算公式为：σc=2N(e+L/2-lt)/(Bxn(l-lt-xn/3))受拉侧锚栓的总拉力为：Ta=N(e-L/2+xn/3)/(L-lt-xn/3)
Aea=Ta/fta
3、将各数值带入公式得：
混凝土局部受压，X向扩伸150Y向扩伸150扩大系数α为：
σc=9.2466N/mm 2≤fc=28.6N/mm2
单颗锚栓受拉力：Nta=N(e-L/2+xn/3)/(L-lt-xn/3)/n =
计算面积：Aea==929.4≤A e a 锚栓利用率
四、柱脚底板厚度验算
柱脚底板厚度40材质Q345B 对应的抗拉压和抗弯强度f =2651、两相邻边支承板
a2=((bt + a + t1/2-l 2)^2+(l t + a + t2/2-l 2)^2))^0.5=331
b2=(bt + a + t1/2-l 2)*(l t + a + t2-l 2)/a2=165
0.50则计算系数α=0.06
则柱脚底板由于混凝土基础反力承受的弯矩为：M1=ασc a 22=60628.9
2、三边支承板
a)X向加劲板
a2=l t + a + t2/2-l 2=235b2= 2 * c + t1=3251.38则计算系数α=0.126
则柱脚底板由于混凝土基础反力承受的弯矩为：M2=ασc a 22=64341.2b）Y向加劲板
(a)(b)
2N(e+L/2-lt)/(Bxn(l-lt-xn/3))=Ta/fta b2/a2=两相邻边支130.11b2/a2=
a2=l3=225
b2=B/2-l2=395
1.76
则计算系数α=0.13
则柱脚底板由于混凝土基础反力承受的弯矩为：
M3=ασ
c
a22=60854.3
3、柱底板厚度验算
取最大弯矩M imax=64341.2
则t Pb=（6M imax/f)^0.5=38.17
t Pb=(6N ta l ai/((D+2l ai)f))^0.5= 2.1516
MAX(t Pb)=38.17≤40
五、托座顶板验算
当锚栓受拉时，视顶板为端板受拉。
顶板厚度为30,材质Q345B，对应的抗弯强度为：f=295
1、两相邻边支承条件
则e w=e f=110b=2c+bt+a+t1=555
bs=l1=l t+a-l2=220
Nt=Nta=######
t=(6e f e w N t/(e w b+2e f(e f+e w))/f)^0.5=17.10
2、三边支承条件
e w=110e f=150
t=(6e f e w N t/(e w（b+2bs）+4e f2)/f)^0.5=14.80
MAX(t)=17.1≤30
3、加劲板验算
两侧加劲板承受剪力最大，近似取V= 1.5Nta=195.2 X向加劲板厚度25,按构造要求应取焊缝高度为：hf=14he=9.8加劲板：f=V/A=31.2≤f v=170
f w=V/Aw=39.8≤f
f
w=200
六、柱脚焊缝验算
1、柱下端面和底板采用铣平加工，两者紧密结合
传力，连接焊缝按柱身下端内力组合中的最不利
弯矩和轴心压力的75%以及水平剪力进行计算。
2、焊缝为沿H型柱截面周边采用角焊缝连接。
翼缘焊缝h f1=20有效喉高为h e1=14
腹板焊缝h f2=18有效喉高为h e2=12.6
三级角焊缝强度为：f f w=200βf= 1.22
A ew=mm2
W e w=
A ew w=mm2
σNc=N/A ew=37.7264≤β
f
f f w=244
σMc=M/W e w=0.11445≤β
f f f w=244
三边支承
41748
8912069.15
21168
b2/a2=
τV =V/A ew w =
18.6886≤
βf f f w =
244σfs =(((σNc +σMc )/βf )^2+τV ^2)^0.5=36.212≤βf f f w =244七、加劲板验算
1、Y向加劲板
a)Y向加劲板厚度28,按构造要求应取焊缝高度为：hf=14he=b)加劲板的宽厚比b Ri /t Ri =13.66≤18(235/f y )^0.5=14.9c)Y向加劲板为一般加劲板，其承受底板下混凝土基础的分布反力按悬臂支承得： V i =a Ri l Ri σc =τR =V i /(h Ri t Ri )=######≤
f v =
170
τf =V i /(2h e l w )=
######≤f f w =2002、X向加劲板（锚栓支承加劲板）
a)X向加劲板厚度25,按构造要求应取焊缝高度为：hf=14he=9.8b)加劲板的宽厚比b Ri /t Ri =8.8≤18(235/f y )^0.5=14.9
c)X向加劲板为锚栓支承加劲板，应取其承受底板下混凝土的分布反力按悬臂支承得到的反力和锚栓拉力所产生的剪力两者中的较大者。
V i =a Ri l Ri σc =N ta =130.11 V i =max(V i ,N ta )=τR =V i /(h Ri t Ri )=######≤
f v =
170
τf =V i /(2h e l w )=
134.93≤f f w =200
八、抗剪键验算
X向剪力由腹板承担，Y向由翼缘承担。
抗剪键规格采用：200x 200x
8x 12材质Q345B h=1501、X方向验算
f v =180h f =6he= 3.92f f w =200
抗剪键X向抗剪力：253.44≥Vx=140焊缝X向抗剪力：275.97≥Vx=140混凝土 f c =
14.3≥V x /A= 4.672、Y方向验算
f v =180h f =8he= 5.88f f w =
200
抗剪键Y向抗剪力：864≥Vy=370焊缝Y向抗剪力：940.8≥Vy=370混凝土 f c =
14.3
≥
V y /A=12.33
795.79
661.13
（KN·M）抗震1360否
xn=
665
2
c=28.6N/mm2
锚栓利用率
0.85
选择（c）√邻边支承
支承
9.8
悬臂支承得到的
####。