塔吊扶墙计算
塔吊附墙计算
编制单位：编制人：审核人：编制时间：目录一、塔吊附墙概况二、塔吊附墙杆受力计算三、结构柱抗剪切验算四、附墙杆截面设计和稳定性强度验算一、塔吊附墙概况本工程结构高度53.4 m，另加桅杆15米，总高度68.4米。
本工程采用FO/23B塔吊，塔吊采用固定式现浇砼基础，基础埋设深度-5.35m，塔身设两道附墙与结构柱拉结：塔身升到12标准节时，设第一道附墙于第6标准节（结构标高23.47米），塔吊升到第17标准节时，设第二道附墙于第14标准节（结构标高42.8米），然后加到第23标准节为止。
在加第二道附墙之前，第一道附墙以上有17-6=11个标准节，而第二道附墙以上塔身标准节数最多为23-14=9节，因此，第二道附墙设置之前第一道附墙受力最大。
本计算书将对第一道附墙进行受力计算和构造设计。
为简化计算和偏于安全考虑，第二道附墙将采用与第一道附墙相同的构造形式。
本工程计划使用金环项目使用过的塔吊附墙杆。
根据塔吊与结构的位置关系，附墙杆夹角较小，附墙杆与结构柱连接的予埋件分别采用不同的形式。
本计算书主要包括四个方面内容：附墙杆及支座受力计算，结构柱抗剪切及局部受压验算，附墙杆予埋件锚筋设计,附墙杆型号选用。
二、塔吊附墙杆受力计算（一）、塔吊附墙内力计算，将对以下两种最不利受力情况进行：1、塔机满载工作，起重臂顺塔身x-x轴或y-y轴，风向垂直于起重臂（见图1）；2、塔机处于非工作状态，起重臂处于塔身对角线，风向由起重臂吹向平衡臂（见图2）。
对于第一种受力状态，塔身附墙承担吊臂制动和风力产生的扭矩和附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。
对于第二种受力状态，塔身附墙仅承受附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。
以下分别对不同受力情况进行计算：（二）、对第一种受力状态，附墙上口塔身段面内力为：弯矩：M=164.83（T.m）剪力：V=3.013（T）扭矩：T=12（T.m）,则:1、当剪力沿x-x轴时(见图a)，由∑MB=0，得T+V*L1 -LB0’*N1=0即：N1=（T+ V*L1）/ LB0’=（12+3.013*3.65）/5.932通过三角函数关系，得支座A反力为：RAY= N1*sin52.3426=3.88*sin52.3426=2.84（T）RAx= N1*cos52.3426=3.88* cos52.3426=2.64（T）由∑MC=0，得N3*LG0’+T+V*0.8=0即：N3=-（T+ V*0.8）/ L G0’=-（12+3.013*0.8）/0.966=-14.92（T）由∑M0’=0，得N2*LC0’-(T+V*L6)=0即：N2 =（T+ V*L6）/ L C 0’=（12+3.013*0.027）/0.98=12.33（T）由力平衡公式∑Ni=0，得RAY+RBY=0和-RAX-RBX +V =0，故RBY= -RAY =-2.84（T）(负值表示力方向与图示相反,以下同)RBX = -RAX +V =-2.64+12.33=9.48（T）2、当剪力沿y-y轴时(见图b)，由∑MB=0，得T-（V*L4+LB0’*N1）=0即：N1=（T-V*L4）/ LB0’=（12-3.013*4.5）/5.932=-0.263（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：RAY= N1*sin52.3426=-0.263*sin52.3426=-0.171（T）RAx= N1*cos52.3426=-0.263* cos52.3426=-0.2（T）由∑MC=0，得N3*L C0’ +T+V*0.8=0即：N3=-（T+ V*0.8）/ L C0’=-（12+3.013*0.8）/0.98=-14.91（T）由∑M0’=0，得N2*LC0’-(T+V*L5)=0即：N2 =（T+ V*L5）/ L G 0’=（12+3.013*0.2）/0.966=13.05（T）由静力平衡公式∑Ni=0，得RAY +RBY+V =0和RAX+ RBX =0，故RBY= -(RAY +V)=-(-3.16+12)=-8.84（T）RBX = -RAX =2.93（T）（二）、对第二种受力状态(非工作状态)，附墙上口塔身段面内力为：弯矩：M=191.603（T.m）剪力：V=10.036（T），剪力沿塔身横截面对角线，对图c,由∑MB=0，得V*LBH +LB0’*N1=0即：N1=-V*LBH/ LB0’=-10.036*0.6/5.932=-1.015（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：RAY= -N1*sin52.3426=-1.015*sin52.3426=-0.8（T）RAx= -N1*cos52.3426=-1.015* cos52.3426=-0.62（T）由∑MC=0，得N3*L0’C+ V* LC0=0即：N3=- V* LC0/ L C0’=-10.036*1.132/0.98=-11.6（T）由∑M0’=0，得N2*LC0’-V*L7=0即：N2 = V*L7/ L C 0’=10.036*0.17/0.98=1.74（T）由力平衡公式∑Ni=0，得RAY +RBY+V*cos450=0和-RAX-RBX +V*sin450 =0，故RBY= -RAY- V*cos450 =0.8-10.036*cos450=-6.3（T）RBX = -RAX +V* sin450 ==0.62+10.036*sin450=7.79（T）对图d,由∑MB=0，得V*LBG +LB0’*N1=0即：N1=-V*LBG/ LB0’=-10.036*5.67/5.932=-9.6（T）由∑MC=0，得N3*0+ V* LC0=0，即N3=0通过三角函数关系，得支座A反力为：RAY= N1*sin52.3426=-9.6*sin52.3426=-7.6（T）RAx= -N1*cos52.3426=-9.6* cos52.3426=-5.87（T）由静力平衡公式，得RAY +RBY+V*sin450=0和RAX+RBX +V*cos450 =0，故RBY=-RAY-V*sin450=7.6-10.036*cos450=0.5（T）RBX=-RAX-V*sin450=-5.87-10.036*sin450=-13（T）根据如上计算,附墙杆件和支座受力最大值见下表：AB杆BC杆BD杆A支座B支座RAX RAY RBX RBYN1=-9.6t N2=13.05t N3=-14.92t 7.6t 5.87t -13t 0.5t由于外力方向可向相反方向进行，故以上数值可正可负，均按压杆进行设计。
塔吊附墙长度
塔吊附墙长度
摘要：
一、塔吊附墙长度的定义和作用
二、塔吊附墙长度的计算方法
三、塔吊附墙长度的注意事项
四、结论
正文：
塔吊附墙长度是指塔吊在建筑物上附着时，从塔吊中心点到建筑物墙面的垂直距离。
这个长度对于塔吊的安全使用和建筑物的结构安全至关重要。
塔吊附墙长度的计算方法主要取决于建筑物的结构、塔吊的类型和施工要求。
一般来说，计算塔吊附墙长度的基本公式为：附墙长度= 建筑物高度- 塔吊顶部离地面高度。
在实际操作中，还需要考虑到塔吊臂的长度、建筑物的形状和尺寸等因素。
在确定塔吊附墙长度时，需要注意以下几点：
1.确保塔吊附墙长度符合相关安全规定和标准，避免因过长或过短而导致的安全事故。
2.考虑建筑物的承载能力，防止因塔吊附墙长度不当导致建筑物结构受损。
3.根据施工进度和实际情况，适时调整塔吊附墙长度，以提高施工效率。
总之，塔吊附墙长度的合理计算和调整对于确保施工安全和提高施工效率具有重要意义。
塔吊附墙验算计算书
塔吊附墙验算计算书塔机附着验算计算书本文的计算依据为《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》/T187-2019和《钢结构设计标准》GB-2017.一、塔机附着杆参数塔机型号为QTZ63(TC5610)-中塔身桁架结构类型，计算高度为98m，起重臂长度为56m，起重臂与平衡臂截面计算高度为1.06m。
塔身宽度为1.6m，平衡臂长度为12.9m。
工作状态时扭矩标准值Tk1为269.3kN·m，包含风荷载。
非工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk'为1940kN·m（反向），工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk为1720kN·m。
附着杆数为四杆附着，附墙杆截面类型为格构柱，附墙杆类型为Ⅰ类，塔身锚固环边长为1.8m。
二、风荷载及附着参数附着次数为2，附着点1到塔机的横向距离为5m，附着点2到塔机的横向距离为2.2m，附着点3到塔机的横向距离为2.2m，附着点4到塔机的横向距离为2.2m。
工作状态基本风压ω为0.2kN/m，塔身前后片桁架的平均充实率α为0.35.点1到塔机的竖向距离为2m，点2到塔机的竖向距离为4.8m，点3到塔机的竖向距离为3.2m，点4到塔机的竖向距离为3.2m。
非工作状态基本风压ω'为0.35kN/m。
工作状态和非工作状态的风压等效高、工作状态和非工作状态的附着点高度、附着点净高、工作状态风压等效均布荷载等参数均有具体数值，这里不再赘述。
285.472kN时，支座6处附墙杆内力计算如下：考虑塔机产生的扭矩由支座6处的附墙杆承担，因此需要计算支座6处锚固环的截面扭矩T。
根据扭矩组合标准值T kTk1269.3kN·m，可得到T的值。
同时考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩，需要将水平内力Nw计算出来。
根据计算简图和塔机附着示意图、平面图，可以得到α和β的值，并用力法计算各杆件轴力。
最终得到支座6处附墙杆的水平内力Nw20.5RE285.472kN。
塔吊附墙计算知识讲解
塔吊附墙计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。
主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固（一）：支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: W K=W OхµZхµsхβz其中W O——基本风压（Kn/m2），安装《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：W O=0.75kN/m2；µZ——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：µZ=1.170；µs————风荷载体型系数：µs=0.065；βz——-高度Z处的风振系数，βz =0.70风荷载的水平作用力N W =W KχBχK S其中W K——风荷载水平压力，W K=0.04kN/m2B ——塔吊作用宽度，B=0.00mK s——迎风面积折减系数，K s=0.20经计算得到风荷载的水平作用力q=0.00kN/m风荷载实际取值q=0.03kN/m塔吊的最大倾覆力矩M=2358kN.m风荷载取值q=0.10kN/m塔吊的最大倾覆力矩M=1335kN.m计算结果: Nw=75.351kN(二)：附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程为:其中:本项目塔吊计算参数为：C=1.60米,b1=8.50米,a2=9.10米(三)：第一种工况的计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
将上面的方程组求解，其中从0-360循环，分别取正负两种情况，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力：杆1的最大轴向压力为：259.23 kN杆2的最大轴向压力为：204.32 kN杆3的最大轴向压力为：132.65 kN杆1的最大轴向拉力为：259.23 kN杆2的最大轴向拉力为：204.32 kN杆3的最大轴向拉力为：132.65 kN（四）：第二种工况的计算塔机非工作状态，风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。
塔吊扶墙附着计算书
塔机附着验算计算书一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.695×1.206×1.95×0.2×0.35×1.06=0.237kN/m 2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.237×572-1/2×0.237×12.92=365.287kN·m 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(270+365.287)=571.758kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=77.975kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座4处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
4、附墙杆内力计算支座4处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座4处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=110.273kN。
计算简图：塔机附着示意图塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=53.241°α2=arctan(b2/a2)=46.353°α3=arctan(b3/a3)=46.353°α4=arctan(b4/a4)=53.241°β1=arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))=46.185°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))=46.185°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=46.185°β4=arctan((b4-c/2)/(a4+c/2))=46.185°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。
塔吊附墙计算
8#（B3）塔吊附墙杆设计1、第三道附墙1.1支座反力计算附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：ωk=ω0×μz×μs×βz= 0.400×1.170×1.790×0.700 =0.586 kN/m2；其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.400 kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.790 ；μs──风荷载体型系数：μs = 1.170；βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700；风荷载的水平作用力：q = W k×B×K s = 0.586×1.700×0.200 = 0.199 kN/m；其中 W k──风荷载水平压力，W k= 0.586 kN/m2；B──塔吊作用宽度，B= 1.700 m；K s──迎风面积折减系数，K s= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.199 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1743.000 kN·m；弯矩图变形图剪力图计算结果: N w = 121.6407kN ；1.2 附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程:ΣF x=0T1cosα1+T2cosα2-T3cosα3=-N w cosθΣF y=0T1sinα1+T2sinα2+T3sinα3=-N w sinθΣM0=0T1[(b1+c/2)cosα1-(α1+c/2)sinα1]+T2[(b1+c/2)c osα2-(α1+c/2)sinα2]+T3[-(b1+c/2) cosα3+(α2-α1-c/2)sinα3]=M w其中:α1=arctan[b1/a1] α2=arctan[b1/(a1+c)] α3=arctan[b1/(a2- a1-c)]第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
塔吊附着方案(计算书参考版本,不同塔吊是不同的)
一、计算书塔机附着验算（32层）计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数第2次附着40 15 0.832 1.95 1.95 1.763 1.801 0.308 0.471 第3次附着55 15 0.922 1.95 1.95 1.755 1.792 0.339 0.52 第4次附着70 15 1.008 1.95 1.95 1.733 1.766 0.366 0.56 第5次附着85 15 1.087 1.95 1.95 1.708 1.746 0.389 0.597 第6次附着100 15 1.16 1.95 1.95 1.699 1.734 0.413 0.633 悬臂端121 21 1.254 1.95 1.95 1.686 1.728 0.443 0.681 附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.686×1.254×1.95×0.2×0.35×1.06=0.245kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.245×562-1/2×0.245×12.92=363.775kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(269.3+363.775)=569.768kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=146.645kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
塔吊附墙
一、附墙支撑布置附墙支撑设三道。
第一道设于离地33m处，第二道设于63m处，第三道设于70m处。
每道支撑有三根支撑杆，即AC杆，BC杆，及A，D杆，各杆与墙面的夹角大于见相应规定。
二、附墙支撑内力计算1、荷载取值：塔机在33米处设置第一道支撑，当塔机升至70米时需要在63米处设置第二道支撑。
此时塔机在风力作用下第一道支撑承受最大荷载。
最大风力：按10级强风考虑，风速达28.4m/s（通常南京地区按9级强风考虑）。
塔机处于非工作状态。
作用于附墙支撑横向水平力P=17.019T。
2、附墙支撑内力计算：（1）假定塔吊标准节通过附墙架与附墙支撑相连附墙架的刚度很大。
计算不计其变形刚体考虑。
为了计算方便，A，D杆与AC杆，与墙的预埋件不在一处，因AA，距离很近，近似看做同一点，因而将AD杆代替A，D杆。
（2）内力计算切断BC杆，代替轴向拉力NBC（拉为正），其y方向为yBC，x方向为xBC。
对A点取矩为0。
①ΣMA=0-YBC·（5.8348+6.135）-P·（8.07026+1.000）=0YBC=-9.07026*P/11.97=-0.75775PNBCSinα1=yBC得NBC=yBC/Sinα1=-0.75775·P/Sin55.4370=-0.92016PXBC=yBC/tgα1=-0.75775·P/tg55.437=-0.5220P②切断AD杆，用NAD代替（拉为正），其y方向为yAD，x方向为xAD，对C点取力矩为0。
ΣMC=0+yAD（6.13501）-xAD（8.470）-P·1.0=0又因为yAD=tgα2*xAD代入上式得xAD（tgα2×6.13501-8.470）=PxAD（tg63.51×6.13501-8.470）=P xAD=P/（12.3105-8.470）=P/3.8405=0.26038PyAD=tg63.51×0.26038P=0.5224PNAD=yAD/Sinα2=0.5224P/Sin63.51=0.5837P③切断AC杆代以NAC，在y方向yAC，x方向为xAC，对整个塔机平面取平衡体Σx=0-XAD-XAC+XBC+P·Cos4.5886=0-0.26038P-XAC+（-0.5220）P+P·0.9968=0XAC=-0.260389-0.5220P+0.9968P=0.2144PΣy=0-yAD-yAC-yBC+p·Sin4.5886=0-0.5224p-yAC-（-0.755775）P+0.08P=0yAC=0.3154PNA=yAC/Sin54.0834=0.3154P/0.8099=0.3894P以上计算结果列图。
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塔吊附着计算书
目录
1、工程概况
2、材料要求
3、附着设计与施工的注意事项
4、附着装置
5、附着装置的安装高度
6、安全要求
7、附件：塔吊附着计算书
一、工程概况
（一）、工程地点
“东江花园（四期）7#楼东玉阁”工程位于东莞市凤岗镇，需计算塔吊为2#塔，塔身距主楼结构距离3m，扶墙臂按照60°角布设，扶墙臂长3.8m、3.7m、4.5m（位置见下图）。
2#塔机目前使用高度48米后，应加附着装置，附墙离地面22米，共计1次附着。
二、材料要求：
1、附着设施材料要求
（1）2#塔吊附着使用20b方钢。
方钢为Q345b。
（2）锚板为后钻孔螺栓固定、锚板应用级别为Q345b钢板制作，厚度20mm。
螺栓为8.8级钢27MM。
（见附图）
工作工况非工作工况
F1(KN)F2(KN)F3(KN)
+135.0
+148.0
+73.0
+103.0
+135.0
+148.0
F3 F2
F1
其中n为螺栓数量；d为螺栓直径；l为螺栓长度；f为螺栓紧固强度；N为附着杆的轴向力。
(3)、预埋板计算
N拉=647 KN
V剪=P2/4=17.8 KN
a r=0.85 锚筋层数影响系数
f y=300 锚筋许用强度
f c=14.3 C30混凝土轴心抗压强度设计值
a v=(4.0-0.08d)(f c/f y)1/2=0.44 式中d为锚筋直径
a b=0.6+0.25t/d=0.85 式中t为锚板厚度
埋件锚筋总面积[As]=πR2*n
=5887 mm2
抗拉所需面积As=V/( a r *a v *f y )+N/（0.8a b *f y）
=3330 mm2 ＜ [As]
(满足要求)
2、附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C30；
三、附着设计与施工的注意事项
锚固装置附着杆在建筑结构上的固定点要满足以下原则：
1、附着固定点应设置在丁字墙（承重隔墙和外墙交汇点）和外墙转角处，切不可设置在轻质隔墙与外墙汇交的节点处；
2、对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部；
3、在无外墙转角或承重隔墙可利用的情况下，可以通过窗洞使附着杆固定在承重内墙上；
4、附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装。
四、附着装置
附着装置由三根撑杆、框架，框架是由四部分通过螺栓联接成一整
体，撑杆一端通过框架与塔身联接，一端用销轴与建筑物连成一体。
五、附着装置的安装高度
2#塔机目前使用高度48米后，应加附着装置，附墙离地面22米，共计1次附着。
塔吊附着计算书
塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建
筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。
主要包括附着杆计算、附着
支座计算和锚固环计算。
一. 参数信息
塔吊高度:48.00(m) 附着塔吊最大倾覆力距:1075.00(kN.m) 附着塔吊边长:3(m) 附着框宽度:2.10(m)
回转扭矩:203.00(kN/m) 风荷载设计值:0.41(kN/m)
附着杆选用：20b方钢附着节点数:3
附着高度:22(m)
附着点到塔吊的竖向距离各为:3.8、3.7、4.5(m)
二. 支座力计算
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力
计算如下:
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采
用：
W0=0.30kN/m2；
u z──风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：
u z=2.380；
u s──风荷载体型系数：U s=2.400；
z──风振系数,依据《建筑结构荷载规范》结构在Z高度处的风振系数按公式7.4.2条规定计算得βz=0.70
风荷载的水平作用力
N w=W k×B×K s
其中 W k──风荷载水平压力,W k=1.200kN/m2
B──塔吊作用宽度,B=1.70m
K s──迎风面积折减系数，K s=0.20
经计算得到风荷载的水平作用力 q=0.41kN/m
风荷载实际取值 q=0.41kN/m
塔吊的最大倾覆力矩 M=1075kN.m
计算结果: N w=85.786kN
三. 附着杆内力计算
计算简图:
计算单元的平衡方程为:
其中:
四. 第一种工况的计算
塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
将上面的方程组求解，其中从0-360循环，分别取正负两种情况，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力：
杆1的最大轴向压力为：180.32 kN
杆2的最大轴向压力为：141.71 kN
杆3的最大轴向压力为：113.38 kN
杆1的最大轴向拉力为：180.32 kN
杆2的最大轴向拉力为：141.71 kN
杆3的最大轴向拉力为：113.38 kN
五. 第二种工况的计算
塔机非工作状态，风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。
将上面的方程组求解，其中=45,135,225,315， Mw=0，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力。
杆1的最大轴向压力为：69.53 kN
杆2的最大轴向压力为：28.69 kN
杆3的最大轴向压力为：94.25 kN
杆1的最大轴向拉力为：69.53 kN
杆2的最大轴向拉力为：28.69 kN
杆3的最大轴向拉力为：94.25 kN
六. 附着杆强度验算
1．杆件轴心受拉强度验算
验算公式:
=N/A n≤f
其中 N──为杆件的最大轴向拉力,取N=180.32kN；
──为杆件的受拉应力；
A n──为杆件的的截面面积，本工程选取的是[20b槽钢,查表可知
A n=3283.00mm2；
经计算，杆件的最大受拉应力=180.32×1000/3283.00=54.93N/mm2。
结论：最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力215N/mm2,满足要求!
2．杆件轴心受压强度验算
验算公式:
=N/A n≤f
其中──为杆件的受压应力；
N──为杆件的轴向压力,
杆1:取N=180.32kN；
杆2:取N=141.71kN；
杆3:取N=113.38kN；
A n──为杆件的的截面面积，本工程选取的是[20b槽钢,查表可知
A n=3283.00mm2；
──为杆件的受压稳定系数,是根据查表计算得,
杆1:取 =0.257,
杆2:取=0.221 ,
杆3:取 =0.265；
──杆件长细比,
杆1:取 =167.128,
杆2:取=182.147,
杆3:取=164.330。
经计算，杆件的最大受压应力=213.64N/mm2。
结论：最大压应力不大于拉杆的允许压应力215N/mm2,满足要求!
七. 铁件计算
依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002第10.9条。
1．杆件轴心受拉时，铁件验算
验算公式:
式中 A s──铁件钢的总截面面积：A s=3.14×142×4×2/4=1232mm2
N──为杆件的最大轴向拉力,取N=180320.00N
αb──锚板的弯曲变折减系数，取αb=0.6+0.25t/d=0.96
经计算: As=180320.00/(0.8×0.96×300.00)=784.98mm2≤1231.66mm2
结论：满足要求!
2．杆件轴心受压时，铁件验算
验算公式:
式中 N ──为杆件的最大轴向压力,取N=180323.22N
z──沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离
αr──锚筋层数的影响系数，双层取1.0,三层取0.9，四层取0.85
经计算: As=180323.22/(0.96×0.85×300.00)=738.81mm2≤1231.66mm2
结论：满足要求!。