塔吊附墙计算方案及附墙拉杆图纸
塔吊附墙计算方案设计及附墙拉杆图纸
实用标准文案精彩文档XX区安置小区工程2#塔吊QTZ80（ TCT5512）:案编制单位：广西建工集团建筑机械制造有限责任公司实用标准文案14精彩文档-、工程概况： ........................... 0 1、 工程项目情况： .......................... 2、 参建单位概况： ......................... 3、 塔吊情况： ............................. 二、 编制依据： ......................... 1 三、 塔吊附墙杆结构图....................... 2 1、 拉杆1结构图： .......................... 2、 拉杆2结构图： .......................... 3、 拉杆3结构图： .......................... 四、 附墙杆内力计算 ........................ 5 1、 支座力计算 ............................. 2、 附墙杆内力力计算 ........................ 五、 附墙杆强度及稳定性验算 ..................... 8 1、 附墙杆1验算 ........................... 2、 附墙杆2验算 ........................... 3、 附墙杆3验算 ........................... 4、 附墙杆对接焊缝强度验算 ...................... 5、 附墙杆连接耳板焊缝强度验算 .................... 六、 塔吊附墙杆连接强度计算 .....................2 3 45 5 8 9 10 11 11 12实用标准文案七、附着设计与施工的注意事项...................—、工程概况：1、工程项目情况：XX安置小区工程总建筑面积约为378890.1川（其中地上建筑面积为305876川，地下建筑面积为73014卅）；地下1层，地上共有23个单体，16F-23F;建筑高度为52.8m-77.6m。
QTZ80塔吊附墙
QTZ80塔式起重机附着方案上海颐东机械施工工程有限公司QTZ80塔吊附墙支撑计算及塔吊基础节强度验算一、概况：工程位于南通港闸区永和路与工农北路交叉口。
由于安装位置有限，塔吊附墙距离与建筑物超过了出厂的规定设计要求（小于5米），本附墙中心距5米4。
根据说明书给出的技术指标和参数，分别取如下数据：S=200KN（合外力）Mn=300KN·ma=1205mmb=1475mmL1=4800mmL2=4800mmL=9600mmH=5800mmE=210Gpaδp=240Mpa[δ]=157MPa只要计算出各杆所受的内力极大值,对设计撑杆进行稳定性校验即可。
一、三根支撑杆的内力极限值：1）DF杆的内力极限值P1max(S a²+b²+Mn)* (L1-a) ²+(H-b) ²P1max=2H(L-b)=45.44KN2) CF杆的内力极限值P2max[Sa²(L1-2b) ²+(2aH-bL) ²+Mn(L1-2a)] (L1+a) ²+(H-b) ²P2max=2 b L (H -a)=97.3KN3)CE杆的内力极限值P3max[S(L1L+H²)+Mn L²+H²]P2max= * (H-b) ²+(L2-a) ²2LL²+H²*(b-H)=77.99KN二、对三根支撑杆的稳定性校核三根支撑杆都是采用∠63*63*6，∠40*40*4角铁及壁厚16mm钢板焊接制作（详见附图）。
两端为铰支。
取nw=2.0(1)DF杆稳定性：CF杆的长度：L3= 5100mmi= IAП(D²-d²)= 64П(D²-d²)4= D²+d²4=52.345(mm)L3=i=128 ( =1) 由于 p= п².Eδp=92.9可知 > pPcrn=P1maxп².E пPcr1= * (D²-d²)² 4=243.9KNPcrn= =5.3P1maxn=5.3> nw=2.0所以，DF杆的稳定性足够。
QTZ80塔式起重机附墙
4、在顶升做业中，必须有专人指挥，专人看管电源电缆、专人操 作液压顶升系统，专人照看顶升横梁，专人负责封塔螺栓的拆、安。
5、顶升加节作业时风力不得大于四级，如遇下雨、大雾、烟雾熏呛 的时候应停止作业。
2、将所需的工具、螺栓、销轴吊到工作平台上。
3、将附着的U形框吊到附着点的位置,按规定的位置将套到塔身上,并用铁线固定牢靠。
4、用附着的另一个U形框吊到附着点位置并套到与塔身上,用螺栓 将两块U形连接起来,调好附着框的水平度后,上紧螺栓,使其紧箍 在塔身上。
5、依次将四根拉杆吊到附着点位置,用销轴将其与附着框铰接。
5、检查塔吊自由状态下，垂直度误差必须小于2/1000。
6、验收合格后,交付使用。
5、电工在队长的安排下,负责塔机的电器安装等;
6、安装工 黄芳、覃建扛、董如波在队长的领导下,负责塔机的附墙 安装;
七、塔吊附墙、顶升安全技术要点及安全措施：
1、塔式起重机的附墙、顶升加节必须由取得专业队队伍进行， 并应 有技术和安全人员在场进行监督和监护。
2、参加作业人员必须戴好安全帽、系好安全带、穿软底鞋，工具装 入工具袋内。使用前必须进行检查，不合格必须更换。
7、顶升前应检查顶升横梁完全进入顶升踏步内， 旋转机构与标准节 的连接螺栓拆除后方能开动液压顶升系统将塔吊上部与标准节脱 离。
8、顶升过程中应注意液压系统的状况及工作压力
9、加节时应将新进入的标准节与原标准节完全连接牢固后， 方能继 续进行下一步的工作。
10、顶升或降塔工作结束前应检查各种安全限位和保险。顶升后应 检测塔吊的垂直度。
6、调整塔身垂直度,塔身侧向垂直度必须在２‰以内
塔吊扶墙附着计算书
塔机附着验算计算书一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.695×1.206×1.95×0.2×0.35×1.06=0.237kN/m 2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.237×572-1/2×0.237×12.92=365.287kN·m 集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(270+365.287)=571.758kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=77.975kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座4处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
4、附墙杆内力计算支座4处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座4处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=110.273kN。
计算简图：塔机附着示意图塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=53.241°α2=arctan(b2/a2)=46.353°α3=arctan(b3/a3)=46.353°α4=arctan(b4/a4)=53.241°β1=arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))=46.185°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))=46.185°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=46.185°β4=arctan((b4-c/2)/(a4+c/2))=46.185°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。
塔吊附墙计算
8#（B3）塔吊附墙杆设计1、第三道附墙1.1支座反力计算附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：ωk=ω0×μz×μs×βz= 0.400×1.170×1.790×0.700 =0.586 kN/m2；其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.400 kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.790 ；μs──风荷载体型系数：μs = 1.170；βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700；风荷载的水平作用力：q = W k×B×K s = 0.586×1.700×0.200 = 0.199 kN/m；其中 W k──风荷载水平压力，W k= 0.586 kN/m2；B──塔吊作用宽度，B= 1.700 m；K s──迎风面积折减系数，K s= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.199 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1743.000 kN·m；弯矩图变形图剪力图计算结果: N w = 121.6407kN ；1.2 附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程:ΣF x=0T1cosα1+T2cosα2-T3cosα3=-N w cosθΣF y=0T1sinα1+T2sinα2+T3sinα3=-N w sinθΣM0=0T1[(b1+c/2)cosα1-(α1+c/2)sinα1]+T2[(b1+c/2)c osα2-(α1+c/2)sinα2]+T3[-(b1+c/2) cosα3+(α2-α1-c/2)sinα3]=M w其中:α1=arctan[b1/a1] α2=arctan[b1/(a1+c)] α3=arctan[b1/(a2- a1-c)]第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
塔吊附着方案(计算书参考版本,不同塔吊是不同的)
一、计算书塔机附着验算（32层）计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数第2次附着40 15 0.832 1.95 1.95 1.763 1.801 0.308 0.471 第3次附着55 15 0.922 1.95 1.95 1.755 1.792 0.339 0.52 第4次附着70 15 1.008 1.95 1.95 1.733 1.766 0.366 0.56 第5次附着85 15 1.087 1.95 1.95 1.708 1.746 0.389 0.597 第6次附着100 15 1.16 1.95 1.95 1.699 1.734 0.413 0.633 悬臂端121 21 1.254 1.95 1.95 1.686 1.728 0.443 0.681 附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.686×1.254×1.95×0.2×0.35×1.06=0.245kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.245×562-1/2×0.245×12.92=363.775kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(269.3+363.775)=569.768kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=146.645kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
QTZ5513塔吊附墙计算方案另附有附墙拉杆图纸
QTZ5513塔吊附着计算一、塔吊情况：塔吊采用广西建工集团建筑机械制造有限公司生产的QTZ80(QTZ5513）型塔吊。
该塔吊标准节中心与建筑物附着点的距离为6.76米，根据建筑物的实际结构现初步确定附墙的附着方案，该方案采用3根拉杆对塔吊进行附着，附着杆与建筑物梁面上的连接钢板（厚20）用双面贴角焊缝焊接，焊缝高度hf=10，焊缝长度320，联接钢板通过8根Φ22钢筋固定在建筑物上，其附着位置参见下图。
二、编制依据：《QTZ80塔式起重机说明书》广西建工集团建筑机械制造有限责任公司；《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）；《建筑施工手册》；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。
三、塔吊附墙杆结构图1、拉杆1结构图：2、拉杆2结构图：3、拉杆3结构图：四、附墙杆内力计算1、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其支座反力计算结果如下:①、工作状态：水平力 Nw=190.276 kN，扭矩 Mw=129 kN∙m②、非工作状态：水平力 Nw=205.526 kN2、附墙杆内力力计算①、计算简图：②、计算单元的平衡方程为:T1[(b1 +c/2)cosα1-(a1+c/2)sinα1]+ T2[(b2 +c/2)cosα2- (a2+c/2)sinα2]+ T3[- (b3 +c/2)cosα3+ (a3 -a1 -c/2)sinα3]=M w其中:α1=60°，α2=52°，α3=60°③、工作状态计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
将上面的方程组求解，其中从0-360循环，分别取正负两种情况，分别求得各附着杆最大的轴压力和轴拉力：杆1的最大轴向压力为：262 kN杆2的最大轴向压力为：189.6 kN杆3的最大轴向压力为：216.2 kN杆1的最大轴向拉力为：262 kN杆2的最大轴向拉力为：189.6 kN杆3的最大轴向拉力为：216.2 kN④、非工作状态计算塔机非工作状态，风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。
塔吊附墙施工方案
兴平碧桂园·中央公园一期塔吊附墙施工方案编制人：审核人：审批人：广东龙越建筑工程有限公司2019年4月21日目录一、工程概况1二、编制依据1三、住宅塔吊附墙布置2四、施工方法2五、附着设计与施工的注意事项3六、塔吊的附着的安装3七、安全保证措施4附计算书一、工程概况兴平碧桂园中央公园一期一标段位于兴平市广电路西侧,兴业路东段南侧，交通较为便利。
我司施工范围内包括1＃楼(32F)、2#楼（32F）、7号楼（18F）、8#楼（10F)、地下车库组成.由广东博意建筑设计院有限公司规划设计、广东龙越建筑工程有限公司总承包施工，陕西中基建设监理咨询有限公司，机械工业勘察设计研究院有限公司勘察.总建筑面积12。
79万m2。
本方案为高层塔吊附着施工方案，本工程塔吊平面布置图,见下图：二、编制依据1、兴平碧桂园中央公园一期一标段结构图2、兴平碧桂园中央公园一期一标段建筑图3、本工程塔吊基础施工方案4、塔吊平面布置图5、《建筑起重机械安全监督管理规定》(建设部166号令）；6、《塔式起重机安全规程》（GB5144－2012）；7、《建筑施工塔式机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196—2010）;8、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）;9、《施工现场机械设备检查技术规程》（JGJ160-2008）;10、《建设工程安全生产管理条例》(国务院令第393号) ；11、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46—200512、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-201613、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2012）三、住宅塔吊附墙布置根据本工程结构特点、结合结施图、建施图与塔吊使用说明书中的规定,对本工程塔吊附墙作如下布置：住宅部分塔吊附墙布置见下表：(1）1#楼塔吊附墙平面布置（2）2＃楼塔吊附墙平面布置（3）7#楼塔吊附墙平面布置2、住宅塔吊附墙剖面图（1）1＃住宅塔吊附墙剖面图：（2）2#住宅塔吊附墙剖面图（3）7#住宅塔吊附墙剖面图四、施工方法1、根据现场实际情况制作附着拉杆,附着采用三拉杆的形式，1#、2＃、7#塔吊附着拉杆采用圆管作为附着杆，具体长度根据现场。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
XX区安置小区工程2#塔吊QTZ0 (TCT55 1 2)塔吊附着编制单位：广西建工集团建筑机械制造有限责任公司-、工程概况： 01、工程项目情况： 02、参建单位概况： 03、塔吊情况： 0二、编制依据： (1)三、塔吊附墙杆结构图 (2)1、拉杆1结构图： (2)2、拉杆2结构图： (3)3、拉杆3结构图： (4)四、附墙杆内力计算 (5)1、支座力计算 (5)2、附墙杆内力力计算 (5)五、附墙杆强度及稳定性验算 (7)1、附墙杆1验算 (7)2、附墙杆2验算 (8)3、附墙杆3验算 (9)4、附墙杆对接焊缝强度验算 (10)5、附墙杆连接耳板焊缝强度验算 (11)六、塔吊附墙杆连接强度计算 (11)七、附着设计与施工的注意事项 (13)、工程概况:1、工程项目情况：XX安置小区工程总建筑面积约为378890.1川（其中地上建筑面积为305876川，地下建筑面积为73014卅）；地下1层，地上共有23个单体，16F-23F;建筑高度为52.8m-77.6m。
本工程11#、13#为民用二类建筑，其它为民用二类建筑，钢筋混凝土框剪结构。
质量标准为合格，且不少于3幢创泉州市优质工程。
本工程共使用10台塔吊，选用安装的塔吊为广西建工集团建筑机械制造有限责任公司生产出厂的QTZ80H（8部）和QTZ601®（2部）塔吊塔式起重机。
2#塔吊QTZ8塔身中心到建筑物距离约5.22米。
2、参建单位概况：工地名称：XX安置小区工程建设单位：XX房地产开发有限公司勘查单位：XX市水电工程勘察院设计单位：XX市城市规划设计研究院监理单位：XX监理有限公司施工单位：XX集团总公司工地地址：XX交汇处3、塔吊情况：2#塔吊采用广西建工集团建筑机械制造有限公司生产的QTZ80（TCT5512型塔吊。
该塔吊标准节中心与建筑物附着点的距离为5220,根据建筑物的实际结构现初步确定附墙的附着方案，该方案采用3根拉杆对塔吊进行附着，附着杆与建筑物梁面上的连接钢板（厚20）用双面贴角焊缝焊接，焊缝高度h f=12,焊缝长度350,联接钢板通过8根①22钢筋固定在建筑物上，其附着位置参见下图、编制依据：《QTZ80 （外套）塔式起重机说明书》广西建工集团建筑机械制造有限责任公司;《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）;《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001 ；《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）;《建筑施工手册》；《钢结构设计规范》（GB50017-2003等编制。
三、塔吊附墙杆结构图1、拉杆1结构图:Tw 4*i>*A »■1 I J" • n ]i4 >ir<at¥ r ■ ■¥ r ■ 4■* ■ 9 ir a .■ «-—■.« H-■ %r■»p-P• ”•k 3! ■£ a...器嘗矣狀慕那岸壬.疇壬隈国却益捕QE寸UJ U 买出套； -詔羽£迥嗝超訓規盂金讯•韭边W常草3-菜一*卿嘛蒂E 抚二-聲»胃»-呈亠理聲£爾轉粗«煙玫琴¥楼畫坪<燉"F ■羁華堺潯彌丸二咱A<£b0 £Q1RS M0=05800 5655aoI /■£)008^| 100(10(}}/29 C O 12N9001C20AR8瞇与附著IE 相同高度的樓层的権板h 预:屮肌屹髒吟:1.安喘酣若戰置时， 己.用常辅箱枪杆芍附若獻违橙好后，用卸韩仪漁量塔身的辰£［』.•词抵舒 堆身肋務直度后辎拉杆悸搖在Hitt 槪hi3.焊簾氏用E4303.词縫胚烦地囁，车得有耀懵和製坟曾块陷+■誉li-**«!<-]..P 拿m**£.即& #■IfA flf f昇件r t V « ■':iyt»4R if 洋H Et “占＜« ■ ■ E5260\ 81| 100 UM)/;flvCD[10[\100 [100)/；9 9 gGJ 919C O60 □uH技术貴求1、安装酌着裝誼时，应在与附曙椎相冋同虔的整圧的檯机上机均世皿媒枠: ?.用■橱拉柑弓阳着極堆按加际，用鮭邸仅测■烯身的蹙宜度*调整好 4空E 引屮魔弗将竝样烬壊盒预埠板J.：:U 丹条采用E43O3・刃址必歟饱3,不思召渥焊州視纵好斌陷.加孔7-]一1;叭勺• ■乩•■J5-i一H也<1t* V H M-tt■' tirF FL d ft■: > X-「 9 4*.丄f ■« I四、附墙杆内力计算1、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其支座反力计算结果如下①、工作状态：水平力Nw=190.276 kN，扭矩Mw=129 kN? m②、非工作状态：水平力Nw=205.526 kN2、附墙杆内力力计算①、计算简图：2#塔吊附墙计算简图②、计算单元的平衡方程为T\COS QJ]十迟COSCtj -爲cos 电=-事扎cos 召7Jsitia：1 + 7^siiic a+7^sina3=- sin 0 工％=0T i[(b i +c/2)cos a i-(a i+c/2)sin a 1]+ T2[(b2 + c/2)cos a 2- (a2+c/2)sin a 2]+ T3[- (b3 +c/2)cos a 3+ (a3 - a i -c/2)sin a 3]= Mw其中：a仁59°, a 2=51 °, a 3=60°③、工作状态计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
将上面的方程组求解，其中H从0-360循环，分别取正负两种情况，分别求得各附着杆最大的轴压力和轴拉力：杆1的最大轴向压力为：262 kN杆2的最大轴向压力为：189.6 kN杆3的最大轴向压力为：216.2 kN杆1的最大轴向拉力为：262 kN杆2的最大轴向拉力为：189.6 kN杆3的最大轴向拉力为：216.2 kN非工作状态计算塔机非工作状态，风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。
将上面的方程组求解，其中"45,135,225,315，Mw=0分别求得各附着杆最大的轴■=N/A n W f其中——为杆件的受压应力；N —— 为杆件的最大轴向压力,取N=262kN;压力和轴拉力:杆1的最大轴向压力为： 163.5 kN 杆2的最大轴向压力为：65.9 kN 杆3的最大轴向压力为：219.9 kN 杆1的最大轴向拉力为：163.5 kN 杆2的最大轴向拉力为：65.9 kN 杆3的最大轴向拉力为：219.9 kN由以上两种工况的计算结果可知， 算。
验算3根附墙杆强度及稳定性时，应取下列载荷值进行计杆1的最大轴向压力为：262 kN 杆2的最大轴向压力为：189.6 kN 杆3的最大轴向压力为：219.9 kN 杆1的最大轴向拉力为：262 kN 杆2的最大轴向拉力为：189.6 kN 杆3的最大轴向拉力为：219.9 kN五、附墙杆强度及稳定性验算1、附墙杆1验算杆 1 受力:F=262KN; 杆 1长:l=4.8m ; 现对其进行验算： ①、附墙杆1强度验算验算公式：f ——为杆件的许用压应力,查表得f=215N/mn?。
经计算，杆件的最大压应力■> =262 X 1000/5032.4=50.06N/mm2。
最大截面应力不大于拉杆的允许应力215N/mm,满足要求！②、附墙杆1轴心受压稳定性验算验算公式：厂=“/‘ An w f其中——为杆件的受压应力；N ——为杆件的轴向压力，取N=262kNAn ——为杆件的的截面面积,查表得An=5032.4mr?i;——为杆件的受压稳定系数,是根据•-查表计算得,取0 =0.595 ;丄-- 杆件长细比，取2 =94。
经计算，杆件的最大受压应力=262X 1000/5032.4/0.595=84.13N/mm 2。
最大压应力不大于拉杆的允许压应力215N/mm,满足要求！2、附墙杆2验算杆2受力：F=189.6KN;杆2长:l=5.6m ;现对其进行验算：①、附墙杆2强度验算-=N/A n W f其中宀——为杆件的受压应力;N——为杆件的最大轴向压力,取N=189.6kN ;f ——为杆件的许用压应力,查表得f=215N/mn?。
经计算，杆件的最大压应力>=189.6 X 1000/5032.4=37.68N/mm2。
最大截面应力不大于拉杆的允许应力215N/mm,满足要求！②、附墙杆2轴心受压稳定性验算验算公式：验算公式：厂=“/‘ An w f其中——为杆件的受压应力；N ——为杆件的轴向压力,取N=189.6kN;An ——为杆件的的截面面积,查表得An=5032.4口帛；——为杆件的受压稳定系数,是根据•-查表计算得,取0 =0.493 ;丄——杆件长细比，取2 =110。
经计算，杆件的最大受压应力- =189.6 X 1000/5032.4/0.493=76.43N/mm 2。
最大压应力不大于拉杆的允许压应力215N/mm,满足要求！3、附墙杆3验算杆3受力:F=219.9KN;杆3长:l=5.06m ;-=N/A n W f其中宀——为杆件的受压应力;N——为杆件的最大轴向压力,取N=219.9kN ;f ——为杆件的许用压应力,查表得f=215N/mn?。
经计算，杆件的最大压应力>=189.6 X 1000/5032.4=37.68N/mm2。
最大截面应力不大于拉杆的允许应力215N/mm,满足要求！②、附墙杆3轴心受压稳定性验算现对其进行验算：①、附墙杆3强度验算验算公式：-=N/A n W f其中宀——为杆件的受压应力;N——为杆件的最大轴向压力,取N=219.9kN ;f ——为杆件的许用压应力,查表得f=215N/mn?。
经计算，杆件的最大压应力>=219.9 X 1000/5032.4=43.70N/mm2。
最大截面应力不大于拉杆的允许应力215N/mm,满足要求！②、附墙杆4轴心受压稳定性验算验算公式：厂=“/‘ An w f其中——为杆件的受压应力；N ——为杆件的轴向压力,取N=219.9kN;An ——为杆件的的截面面积,查表得An=5032.4mr?i;——为杆件的受压稳定系数,是根据•-查表计算得,取0 =0.555 ;丄——杆件长细比，取2 =99。