模板刚度计算
模板强度刚度计算书
行下道工序。
九、脚手架计算一．梁模板计算书浇注750×1300屋面梁混凝土，模板采用18厚木质多层板，次龙骨40×90木方，间距300，主龙骨Ф48×3.5钢管，间距500，支撑系统采用Ф48×3.5钢管脚手架。
立杆间距900，横杆间距1.50米。
验算模板及支撑的强度与刚度。
1. 荷载：（1）模板结构的自重标准值（G 1K ）模板及小楞的自重标准值：04KN/m 2（2）新浇注混凝土自重标准值（G 2K ）大梁新浇混凝土自重标准值：24×0.75×1.33＝23.94 KN/m 2 （3）钢筋自重标准值（G 3K ）1.5×1.33×0.75＝1.5 KN/m 2（4）施工人员及施工设备荷载标准值（Q 1K ）计算模板及直接支撑模板的小楞时，均布活荷载取2.5 KN/m 2再以集中荷载2.5KN 进行验算，比较两者所得的弯矩值，取其最大者采用： 荷载组合施工荷载为均布荷载 F'＝Υ0（ΥG S GK +ΥQK S QK ）＝0.9×［1.2×（0.4＋23.94＋1.5）＋1.4×2.5］ ＝31.06 KN/m 2F'＝Υ0［ΥG S GK +∑=ni 1ΥQi φCi S Qik ］＝0.9［1.35×（0.4＋23.94＋1.5）＋1.4×0.7×2.5］＝33.60 KN/m2两者取较大值，应取33.60 KN/m2作为计算依据，以1m长为算单元，化为均布线荷载。
q1＝33.60×1＝33.60 KN/m施工荷载为集中荷载时q2＝［0.9×1.2（0.4＋1.5＋23.94）］×1＝27.91 KN/m P＝0.9×1.4×2.5＝3.15 KN/m2.模板面板验算（1）强度验算施工荷载为均布荷载时，按四跨连续梁计算。
钢模板计算
4、结构计算 4.1、荷载计算混凝土侧压力根据公式： P=0.2221210γv k k t 计算：P=0.22×24×8×1.2×1.15×421=116kpa4.2、面板计算面板采用δ＝6mm 厚钢板，[10 竖带间距0.4m ，[14 横带间距1.0m ，取1m 板宽按三跨连续梁（单向板）进行计算。
4.2.1、荷载计算q=116×1＝116m kN /有效压头高度：h=γΡ=24116=4.83m4.2.2、材料力学性能参数及指标34221006.1810006161W mm bh ⨯=⨯⨯=＝44331026.481000121121mm bh I ⨯=⨯⨯==Α=bh=1000×8＝80002m m23124111094.8101026.4101.2Nm EI ⨯=⨯⨯⨯⨯=- N EA 963111068.110100.8101.2⨯=⨯⨯⨯⨯=-4.2.3、力学模型4.2.4、结构计算采用清华大学SM Solver 进行结构分析。
M max =0.69m kN .. Q max =10.3kNa 、强度计算σ=ωM =461006.11069.0⨯⨯=65.1Mpa<[σ]=145Mpa ，合格。
τ=A Q =8000103.103⨯=1.3Mpa<[τ]=85Mpa ，合格。
b 、刚度计算f=0.83mm<400/400＝1mm ，合格。
4.3、竖肋计算竖肋采用[10槽钢，间距40cm ，横肋采用[16槽钢，间距100cm 。
4.3.1、荷载计算按最大荷载计算：m kN p q /2.174.0434.0=⨯=⨯=。
4.3.2、材料力学性能参数及指标I=1.98×4610mmW=3.96×4103mm A=12742m mEI=2.1×1110× 1.98×610×12_10=4.15×2510Nm EA=2.1×1110×1.274×310×6_10=2.67×N 8104.3.3、力学模型4.3.4、结构计算采用清华大学SM Solver 进行结构分析。
模板力学计算
附录：模板力学计算书（一）顶板模板计算楼板厚度150mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。
1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh20.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。
模板刚度计算
采用10mm厚竹胶板50×100mm木方配制成梁侧和梁底模板,梁底模板底楞下层、上层为50×100mm木方，间距200mm。
加固梁侧采用双钢管对拉螺栓(φ14)，对拉螺栓设置数量按照以下原则执行：对拉螺栓纵向间距不大于450mm。
对拉螺栓采用φ14PVC套管，以便周转。
搭设平台架子，立杆间距不大于900mm，立杆4m，2m对接，梁底加固用3m、2m钢管平台、梁底加固钢管对接处加设保险扣件。
立梁用一排对拉螺栓间距600mm，次梁侧面钢管与平台水平管子支撑，板、梁木方子中到中间距200mm。
⑵梁模板设计本工程转换层梁最大截面1125mm×1400mm，取此梁进行验算，跨度7.20m。
梁底模板采用δ=14厚多层板，模板下铺单层木龙骨50×100木方，间距200mm。
梁底用钢管做水平管，梁底加固采用钢管、扣件病及保险扣件。
梁侧模板为δ=14厚多层板，设立楞为50×100木方，间距200mm,中间加两道φ12对拉螺杆，固定Φ48×3.5双根钢管横向背楞两道,拉杆间距500mm，计算梁底模木方、支撑。
模板支设见前设计图木方材质为红松，设计强度和弹性模量如下：fc=10N/mm2；fv=1.4N/mm2；fm=13N/mm2；E=9KN/mm2；松木的重力密度为：5KN/mm3；底模木方验算：荷载组合：模板体系自重：｛（0.015×(1.5+0.5)×0.3+(0.1×0.05×5+0.1×0.1×2)×5）｝×1.2=0.486KN/m；混凝土自重：24×0.9×0.5×1.2=12.96KN/m钢筋自重： 1.5×0.9×0.5×1.2=0.81KN/m；混凝土振捣荷载：2.0×0.5×1.4=1.4KN/m；合计：15.656KN/m乘以折减系数0.9，q=0.9×14.09=12.68KN/m；木方支座反力：R=（4-b/L）qb3/8L3=（4-0.25/0.6）×12.68×0.253/（8×0.63）= 0.41KN；跨中最大弯距:Mmax= KqL2=0.07×12.68×0.62=0.32KNm；内力计算：σ=M/W=0.32×106/（100×1002/6）=1.92N/mm2＜fm =13 N/mm2；强度满足要求。
墙模板计算书
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(次楞间距): l =300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.659×0.500×0.900=26.276kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
面板的最大弯矩：M =0.1×26.276×300.02+0.117×1.890×300.02= 2.56×105N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ = M/W< f其中，σ --面板承受的应力(N/mm2)；M --面板计算最大弯矩(N·mm)；W --面板的截面抵抗矩:W = bh2/6 = 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 2.56×105 / 2.70×104 = 9.5N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ =9.5N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(次楞间距): l =300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.659×0.500×0.900=26.276kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×26.276×300.0 + 0.617×1.890×300.0 = 5079.5N；截面抗剪强度必须满足:τ= 3V/(2bh n)≤f v其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V = 5079.5N；b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ；h n--面板厚度(mm)：h n = 18.0mm ；f v--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: τ =3×5079.5/(2×500×18.0)=0.847N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: [f v]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.847N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
建筑梁板模板的计算
建筑梁板模板的计算建筑梁板模板的计算提要：梁底模板计算本工程框架梁300×700，底模七夹板200×18×1830建筑梁板模板的计算模板的设计计算简图一、板模板计算1、荷载计算:模板重/m2砼砼重25×=/m2钢筋重×=/m2砼重25×=/m2施工人员及施工设重/m2砼振捣荷载2kN/m2不变荷载∑q=××=/m不变荷载∑q=××=/m2、七夹板强度验算，椤木间距610mm=××+××=·mδ=m/w=×106/×915×182=/mm2[δ]=11Nmm2符合要求3、楞木强度验算：杠木间距1000q=×=/mp=×=/mm=××=·mδ=×106/×50×1002=/mm2 符合要求4、杠木强度验算：模撑间距@900q=×=P=×=m=××+××=·mδ=×106/×50×1002=/mm2 符合要求二、梁底模板计算本工程框架梁300×700，底模七夹板200×18×1830，椤木5×10cm松木，间距4571.荷载计算：模板重×=/m砼重25××=/m施工荷载×=/m∑q=×=/m∑q=×=/m2.模板刚度验算m=××+××=/mδ=×102/××182=/mm2 3.七夹板刚度验算w=/100×9×103×××183= ∴符合要求4.模撑强度验算层高，扣除梁高，则计算长度为，采用φ48钢管撑，管壁厚，间距457m底模传来荷载（+）×=侧模重传来（××2××=板模传来（+）×=∑N=λ=L/I=/=查表得Ψ=强度验算：δ=×103/490=/mm2 符合要求稳定性验算：N/φA=×103/×490=/mm2 三、梁侧模计算梁侧模采用七夹板车18×418×1830，档木间距305mm，档木采用4×6cm松木。
模板力学计算
附录：模板力学计算书（一）顶板模板计算楼板厚度150mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。
1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh2 0.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。
荷载与荷载组合及模板结构刚度要求
荷载与荷载组合及模板结构刚度要求 作用于模板结构的荷载，有垂直荷载和水平荷载，在这些荷载中有属于恒荷载，有的属于活荷载。
在进行一般模板结构计算时，应根据《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）的规定进行选用和组合。
特殊模板结构，应根据施工过程中的实际情况，选用设计荷载组合。
在选用设计荷载时应遵循下列原则： （1） 对可能发生的荷载不得遗漏。
（2） 将可能发生的荷载，进行最不利的组合。
恒荷载标准值1、 模板结构的自重标准值包括模板面板、支撑结构和连接件的自重力，有的模板还应包括安全防护结构，如护身栏等的自重荷载。
自重标准应根据模板设计图纸计算模板结构自重力。
一般肋形楼板及无梁楼板的自重荷载，可能能参照表5-3-1先用。
楼板模板自重荷载标准值（㎏/㎡）2、 新浇混凝土自重标准值普通混凝土采用24KN/3m ，其他混凝土根据实际重力密度确定。
3、 钢筋自重标准值根据钢筋混凝土结构工程设计图纸计算确定，一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值，可按下列数值取用：楼板1.1KN 梁 1.5KN4、新浇混凝土对模板侧面的压力标准植采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按以下两式计算，并取两式中的较小值。
12120.22c o c F t V F Hγββγ=∙=式中 F----新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN /㎡）； c γ---混凝土的重力密度（KN/3m ）o t ----新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用20015o t T =+ 计算（T 为混凝土的温度C ︒）；V-----混凝土的浇筑速度（m/h ）;H-----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;1β-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
2β----混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时取0.85；50～90㎜时取1.0；110～150㎜取1.15。
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采用10mm厚竹胶板50×100mm木方配制成梁侧和梁底模板,梁底模板底楞下层、上层为50×100mm木方，间距200mm。
加固梁侧采用双钢管对拉螺栓(φ14)，对拉螺栓设置数量按照以下原则执行：对拉螺栓纵向间距不大于450mm。
对拉螺栓采用φ14PVC套管，以便周转。
搭设平台架子，立杆间距不大于900mm，立杆4m，2m对接，梁底加固用3m、2m钢管平台、梁底加固钢管对接处加设保险扣件。
立梁用一排对拉螺栓间距600mm，次梁侧面钢管与平台水平管子支撑，板、梁木方子中到中间距200mm。
⑵梁模板设计本工程转换层梁最大截面1125mm×1400mm，取此梁进行验算，跨度7.20m。
梁底模板采用δ=14厚多层板，模板下铺单层木龙骨50×100木方，间距200mm。
梁底用钢管做水平管，梁底加固采用钢管、扣件病及保险扣件。
梁侧模板为δ=14厚多层板，设立楞为50×100木方，间距200mm,中间加两道φ12对拉螺杆，固定Φ48×3.5双根钢管横向背楞两道,拉杆间距500mm，计算梁底模木方、支撑。
模板支设见前设计图木方材质为红松，设计强度和弹性模量如下：fc=10N/mm2；fv=1.4N/mm2；fm=13N/mm2；E=9KN/mm2；松木的重力密度为：5KN/mm3；底模木方验算：荷载组合：模板体系自重：｛（0.015×(1.5+0.5)×0.3+(0.1×0.05×5+0.1×0.1×2)×5）｝×1.2=0.486KN/m；混凝土自重：24×0.9×0.5×1.2=12.96KN/m钢筋自重： 1.5×0.9×0.5×1.2=0.81KN/m；混凝土振捣荷载：2.0×0.5×1.4=1.4KN/m；合计：15.656KN/m乘以折减系数0.9，q=0.9×14.09=12.68KN/m；木方支座反力：R=（4-b/L）qb3/8L3=（4-0.25/0.6）×12.68×0.253/（8×0.63）= 0.41KN；跨中最大弯距:Mmax= KqL2=0.07×12.68×0.62=0.32KNm；内力计算：σ=M/W=0.32×106/（100×1002/6）=1.92N/mm2＜fm =13 N/mm2；强度满足要求。
挠度计算：模板体系自重：（0.015×(1.5+0.5)×0.3+(0.1×0.05×5+0.1×0.1×2)×5）=0.405KN/m；混凝土自重：24×0.9×0.5=10.8KN/m；钢筋自重： 1.5×0.9×0.5=0.675KN/m；混凝土振捣荷载：2.0×0.5=1KN/m；合计：12.88KN/m乘以折减系数0.9，q=0.9×12.88=11.59KN/m；f=KfqL4/100EI=0.0521×11.59×6004/100×9000×（100×1002/6）=0.522mm<[f]=L/400=600/400=1.5mm挠度满足要求。
支撑架立杆丧失稳定是支撑架的最危险的破坏状态，而最不利立杆是梁下立杆，主梁下立杆的间距为0.45m，次梁下立杆间距为900mm。
(1) 次梁荷载计算荷载计算:①模板自重：0.1×0.1×1.2=0.3KN②混凝土重力：24×0.5×1.2×1.0=14.4 KN③钢筋重力：3.5×0.5×1.2×1.0=2.1 KN④施工人员及设备荷载：2.5×0.5×1.2=1.5 KN⑤振捣混凝土时产生的荷载：2.0×0.5×1.2=1.2 KN∴荷载总和：N0= (0.3+14.4+2.1+1.5+1.2)=19.5KN所以每根立杆的荷载为19.5KN由《建筑施工手册》查得，1.2米步距的架立杆的承载力为30KN。
所以满足要求。
(2) 主梁荷载计算:荷载计算:①模板自重：0.5×0.9×1.2=0.4275KN②混凝土重力：24×0.9×0.9×1.0=19.44KN③钢筋重力：3.5×0.9×0.9×1.0=2.835 KN④施工人员及设备荷载：2.5×0.9×0.9=2.025 KN⑤振捣混凝土时产生的荷载：2.0×0.9×0.9=1.62 KN∴荷载总和：N0= (0.43+19.44+2.835+2.025+1.62)=26.78KN所以每根立杆的荷载为13.39KN3.梁模板安装工艺a、在钢筋砼柱子或其它便于操作的构件上弹出轴线和水平线。
b、根据模板设计，安装工具或钢支柱或Ф48钢管和水平拉杆及斜支撑，水平拉杆可与柱、墙水平拉杆相连接，柱中间拉杆或下边拉杆要纵横设置，但不能与操作脚手架相连接。
c、按柱标高安装梁底模板，并拉线找直，进行起拱（按规范或设计图要求起拱），一般起拱高度宜为梁跨长度的1/1000～3/1000。
d、绑扎钢筋经检查合格后，清扫垃圾再安装侧模板。
e、用Ф48直径钢管做横楞，用附件固定在侧模板上，用梁托或三角架或Ф48直径竖向钢管固定横楞。
横柃和三角架间距由计算确定；模板上口用定型卡子或钢管固定。
一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):5.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.200；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3；I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.000×0.250×0.200 = 1.250 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000+2.000)×1.000×0.250 = 0.750 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2×(1.250 + 0.088) = 1.605 kN/m；集中荷载p = 1.4×0.750=1.050 kN；最大弯距M = Pl/4 + ql2/8 = 1.050×1.000 /4 + 1.605×1.0002/8 = 0.463 kN.m；最大支座力N = P/2 + ql/2 = 1.050/2 + 1.605×1.000/2 = 1.328 kN ；方木的最大应力值σ= M / w = 0.463×106/64.000×103 = 7.236 N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为7.236 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1.000×1.605/2+1.050/2 = 1.328 kN；方木受剪应力计算值T = 3 ×1327.500/(2 ×60.000 ×80.000) = 0.415 N/mm2；方木抗剪强度设计值[T] = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为0.415 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q = q1 + q2 = 1.250+0.088=1.337 kN/m；集中荷载p = 0.750 kN；方木最大挠度计算值V= 5×1.337×1000.0004 /(384×9500.000×2560000.00) +750.000×1000.0003 /( 48×9500.000×2560000.00) = 1.359 mm；方木最大允许挠度值[V]= 1000.000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 1.359 mm 小于方木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.605×1.000 + 1.050 = 2.655 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax = 0.996 kN.m ；最大变形Vmax = 2.795 mm ；最大支座力Qmax = 11.616 kN ；钢管最大应力σ= 0.996×106/5080.000=196.021 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值[f]=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值196.021 N/mm2 小于钢管的抗压强度设计值205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。